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塔机附着验算计算书

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塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数塔机型号 QTZ80（浙江建机） 塔身桁架结构类型 型钢 塔机计算高度H(m) 65 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l 1(m)58 平衡臂长度l 2(m)11.31 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)1.06工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值T k1(kN·m)454.63工作状态倾覆力矩标准值M k (kN·m) 270非工作状态倾覆力矩标准值M k '(kN*m) 355.37二、风荷载及附着参数第N 次附着附着点高度h 1(m)附着点净高h 01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs '工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz '工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk ' 第1次附着 25 25 1.42 1.95 1.95 1.18 1.23 0.3510.641第2次附着 50 25 1.72 1.95 1.95 1.38 1.47 0.498 0.928 悬臂端65152.211.951.951.922.160.891.751附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk =0.8βzμzμsωαh=0.8×2.21×1.92×1.95×0.2×0.35×1.06=0.491kN/m2、扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.491×582-1/2×0.491×11.312=794.459kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk =0.9(Tk1+ Tk2)=0.9×(454.63+794.459)=1124.18kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：RE=33.274kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座3处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。

4、附墙杆内力计算支座3处锚固环的截面扭矩Tk（考虑塔机产生的扭矩由支座3处的附墙杆承担）,水平内力Nw =20.5RE=47.057kN。

计算简图：塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=45°α2=arctan(b2/a2)=59.421°α3=arctan(b3/a3)=45°α4=arctan(b4/a4)=59.421°β1=arctan((b1-c/2)/(a1+c/2))=25.907°β2=arctan((b2+c/2)/(a2+c/2))=56.56°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=45°β4=arctan((b4-c/2)/(a4+c/2))=45°四杆附着属于一次超静定结构，用力法计算，切断T4杆并代以相应多余未知力X1=1。

δ11× X1+Δ1p=0X1=1时，各杆件轴力计算：T 11×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T21×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T31×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3-1×sin(α4-β4)×(b4-c/2)/sinβ4=0T11×cosα1×c-T31×sinα3×c-1×cosα4×c-1×sinα4×c=0T21×cosα2×c+T31×sinα3×c-T31×cosα3×c+1×sinα4×c=0当Nw 、Tk同时存在时，θ由0～360°循环，各杆件轴力计算：T 1p ×sin(α1-β1)×(b1-c/2)/sinβ1+T2p×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3p×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3+T k=0T1p ×cosα1×c-T3p×sinα3×c+Nw×sinθ×c/2-Nw×cosθ×c/2+Tk=0T 2p ×cosα2×c+T3p×sinα3×c-T3p×cosα3×c-Nw×sinθ×c/2-Nw×cosθ×c/2-Tk=0δ11=Σ(T12L/(EA))=T112(a1/cosα1)/(EA)+T212(a2/cosα2)/(EA)+T312(a3/cosα3)/(EA)+12(a 4/cosα4)/(EA)Δ1p=Σ(T1×T p L/(EA))=T11×T1p(a1/cosα1)/(EA)+T21×T2p(a2/cosα2)/(EA)+T31×T3p(a3/co sα3)/(EA)X1= -Δ1p/δ11各杆轴力计算公式如下：T1= T11×X1+ T1p，T2= T21×X1+T2p，T3=T31×X1+T3p，T4=X1（1）θ由0～360°循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=0，T2=291.459，T3=0，T4=591.571最大轴压力T1=414.655，T2=0，T3=669.771，T4=0（2）θ由0～360°循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=414.656，T2=0，T3=669.771，T4=0最大轴压力T1=0，T2=291.459，T3=0，T4=591.571四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。

1、附着支座反力计算计算简图剪力图得：RE=55.431kN2、附墙杆内力计算支座3处锚固环的水平内力Nw =RE=55.431kN。

根据工作状态方程组Tk=0，θ由0～360°循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=19.488，T2=31.119，T3=63.595，T4=27.577最大轴压力T1=19.488，T2=31.118，T3=63.596，T4=27.577五、附墙杆强度验算附墙杆钢管规格(mm) Φ219×10附墙杆截面面积A(mm2) 6565.929 附墙杆截面回转半径i(mm) 73.977 附墙杆强度设计值[f](N/mm2) 2151、杆件轴心受拉强度验算σ=N/A=669771/6565.929=102.007N/mm2≤[f]=215N/m m2满足要求！2、杆件轴心受压强度验算附墙杆1长细比：λ1=L/i=(a12+b12)0.5/i=(26002+26002)0.5/73.977=49.704≤[λ]=100，查规范表得：φ1=0.858满足要求！附墙杆2长细比：λ2=L/i=(a22+b22)0.5/i=(26002+44002)0.5/73.977=69.086≤[λ]=100，查规范表得：φ2=0.756满足要求！附墙杆3长细比：λ3=L/i=(a32+b32)0.5/i=(26002+26002)0.5/73.977=49.704≤[λ]=100，查规范表得：φ3=0.858满足要求！附墙杆4长细比：λ4=L/i=(a42+b42)0.5/i=(26002+44002)0.5/73.977=69.086≤[λ]=100，查规范表得：φ4=0.756满足要求！附墙杆1轴心受压稳定系数：σ1＝N1/(φ1A)=414655/(0.858×6565.929)=73.604N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！附墙杆2轴心受压稳定系数：σ2＝N2/(φ2A)=291459/(0.756×6565.929)=58.716N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！附墙杆3轴心受压稳定系数：σ3＝N3/(φ3A)=669771/(0.858×6565.929)=118.889N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！附墙杆4轴心受压稳定系数：σ4＝N4/(φ4A)=591571/(0.756×6565.929)=119.176N/mm2≤[f]=215N/mm2满足要求！。

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塔机附着验算计算书

塔机附着验算计算书

塔机附着验算计算书塔机附着验算计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、塔机附着杆参数塔机型号QTZ40（浙江建机）塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m) 30 塔身宽度B(m) 1.6 起重臂长度l1(m) 57 平衡臂长度l2(m) 12.9 起重臂与平衡臂截面计算高度h(m) 1.06 工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值T k1(kN·m)60工作状态倾覆力矩标准值M k(kN·m) 60 非工作状态倾覆力矩标准值M k'(kN*m)60附着杆数四杆附着附墙杆类型Ⅰ类附墙杆截面类型格构柱塔身锚固环边长C(m) 1.8附着次数N 4附着点1到塔机的横向距离a1(m) 9.5 点1到塔机的竖向距离b1(m) 9.5 附着点2到塔机的横向距离a2(m) 5.7 点2到塔机的竖向距离b2(m) 5.7 附着点3到塔机的横向距离a3(m) 5.7 点3到塔机的竖向距离b3(m) 5.7 附着点4到塔机的横向距离a4(m) 9.5 点4到塔机的竖向距离b4(m) 9.5 工作状态基本风压ω0(kN/m2) 0.2 非工作状态基本风压ω0'(kN/m2) 1塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk非工作状态风压等效均布线荷载标准值q sk'第1次附着9 9 0.65 1.95 1.95 1.977 1.977 0.269 1.347第2次附着15 6 0.734 1.95 1.95 1.901 1.963 0.293 1.51第3次附着20 5 0.738 1.95 1.95 1.825 1.934 0.282 1.496第4次附25 5 0.751 1.95 1.95 1.798 1.944 0.283 1.53 着悬臂端30 5 0.774 1.95 1.95 1.79 1.945 0.29 1.578 Array塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值q kq k=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×1.79×0.774×1.95×0.2×0.35×1.06=0.16kN/m2、扭矩组合标准值T k由风荷载产生的扭矩标准值T k2T k2=1/2q k l12-1/2q k l22=1/2×0.16×572-1/2×0.16×12.92=246.607kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）T k=0.9(T k1+ T k2)=0.9×(60+246.607)=275.946kN·m3、附着支座反力计算计算简图塔身上部第一附着点（塔身悬臂支承端）的支承反力最大，应取该反力值作为附着装置及建筑物支承装置的计算载荷。

塔吊附墙计算

塔吊附墙计算

塔吊附墙计算本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

（一）、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.650×0.130×2.020×0.700 =0.119 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.650 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 2.020 ；μs──风荷载体型系数：μs = 0.130；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = ωk×B×K s = 0.119×1.500×0.200 = 0.036 kN/m；其中ωk──风荷载水平压力，ωk= 0.119 kN/m2； B──塔吊作用宽度，B= 1.500 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.036 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 630.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 33.9509kN ；（二）、附着杆内力计算塔吊四附着杆件的计算属于一次超静定问题,采用结构力学计算个杆件内力:计算简图:方法的基本方程：计算过程如下：δ11X1+Δ1p=0Δ1p=∑T i0T i/EAδ11=∑T i0T i0l i/EA其中: Δ1p为静定结构的位移；T i0为F=1时各杆件的轴向力；T i为在外力M和P作用下时各杆件的轴向力；l i为为各杆件的长度。

塔吊附着计算书

塔吊附着计算书

塔吊附着计算书1、附着装置布置方案根据塔机生产厂家提供的标准，附着距离一般为3～5 m，附着点跨距为7～8 m[1，2]，塔机附着装置由附着框架和附着杆组成，附着框架多用钢板组焊成箱型结构，附着杆常采用角钢或无缝钢管组焊成格构式桁架结构，受力不大的附着杆也可用型钢或钢管制成。

根据施工现场提供的楼面顶板标高，按照QTZ63 系列5013 型塔式起重机的技术要求，需设4道附着装置，以满足工程建设最大高度100 m 的要求。

附着装置布置方案如图2 所示。

图1塔吊简图与计算简图塔吊基本参数附着类型类型1 最大扭矩270.00 kN·m最大倾覆力矩1350.00 kN·m 附着表面特征槽钢塔吊高度110 m 槽钢型号18A塔身宽度1645*1645*2800 mm风荷载设计值（福州地区）0.41附着框宽度 3.00 m 尺寸参数附着节点数 4 附着点1到塔吊的竖向距离 3.00 m第I层附着附着高度附着点1到塔吊的横向距离 3.00 m第8层23.45 m 附着点1到附着点2的距离9.00 m第16层46.65 m 独立起升高度40 m第24层70.85 m 附着起升高度151.2 m第31层95.95 m图2塔吊附着简图三、第一道附着计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

第一道附着的装置的负荷以第四道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面计算，第一道附着高度计划在第8层楼层标高为23.45米。

（一）、支座力计算附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载取值：Q = 0.41kN；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1668.00kN；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 105.3733kN ；（二）、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:其中:2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。

附着计算计算书

附着计算计算书

附着计算计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。

主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.390×1.170×1.450×0.700 =0.463 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.390 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.463×1.600×0.200 = 0.148 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.463 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.148 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1090.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 60.8891kN ；二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)cosα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2)cosα3+ (α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。