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-TN eTN。
100%二30^ 100^51.5%30.9A2/O工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m3/d=3062.5 m3/h=0.850 m3/s二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5 TN SS 磷酸盐（以P计）进水水质（mg/L）350 270 30.9 300 5.4出水水质（mg/L）50 10 15 10 1处理程度（% 86% 96% 51% 97% 81%三、设计参数计算①.B0D5污泥负荷N=0.14kgBOD5/（kgMLSS • d）②■回流污泥浓度X R=10 000mg/L③■污泥回流比R=50%④■混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）R 0 5x=CX十下1000^3333-3mg/L⑤.TN去除率⑥.内回流倍数R 05150.1062 =106.2%1 - 1-0.515四、A2/O曝气池计算①.反应池容积Q *S0 NX 735002700.14=42525.4m3： 42526m3②.反应水力总停留时间V 42526t 0.58d =13.92h 14hQ 73500③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧=1: 1: 4厌氧池停留时间t = 1 14 二2.33h，池容V = 1 42526 二7087.7m3；6 61 1缺氧池停留时间t 14二2.33h，池容V 42526二7087.7m3；6 6好氧池停留时间t 14 = 9.34h，池容V 42526二28350.6m36 6④.校核氮磷负荷好氧段TN负荷为：册=爵器=0.024kgTN/kgMLSS d厌氧段TP负荷为：牛乎=錚為=0'017kgTN/k9MLSS d①剩余污泥量：.X ,(kg/d)X =FX P s式中：P X-Y Q S o - S e - K d V X vF S =(TSS-TSS e) Q 50%取污泥增值系数丫=0.5，污泥自身氧化率K d =0.05，代入公式得:P X=0.5 73500 0.3 -0.01 - 0.05 0.42526 3.3 0.75=5395kg/dP s N0.3 -0.1 73500 50% =10657.5kg/d则：X 二P x R =5395 10657.5 = 16052.5kg/d4A =4 0.425=0.74mQ sW (1-P) 100%10=2湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为:2006.6kg/d = 83.6m 3/h (1 -0.992) 1000 ⑤ .反应池主要尺寸反应池总容积：V=42526 m 3设反应池2组，单组池容积：V 单=^21263m 32有效水深5m ，则:S 单=V 单/5=4252.6m 2取超高为1.0m,则反应池总高H =5.0 • 1.0 = 6.0m 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、 进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度三、 设计参数计算①. BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②. 回流污泥浓度X R =10 000mg/L③. 污泥回流比R=50%④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤. TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥. 内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR四、 A 2/O 曝气池计算①. 反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=•=②. 反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③. 各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；缺氧池停留时间h t 33.21461=⨯= ，池容37.70874252661m V =⨯=；好氧池停留时间h t 34.91464=⨯= ，池容36.283504252664m V =⨯=。
④. 校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=••/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=••/017.07.708733334.573500V X T Q 10① 剩余污泥量：X ∆,(kg/d)s X P P X +=∆式中：()v X V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得：()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()d kg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：d kg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2% 则剩余污泥量为：h m d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤. 反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V= 有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
式中：Q——设计水量，m3/d；Q——日平均水量，m3/d；K——变化系数；反硝化设计参数表（T=10~12℃）（4）、确定MLSS(X) MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS取值范围式中：V——厌氧反应池容积，m3。
A3、曝气量的计算：（1）、实际需氧量的计算式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ； C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ；ht N ——硝化的氨氮量，kg/d ；ot N ——反硝化的硝酸盐量，kg/d 。
其中，去除含碳有机物单位耗氧量C O 按下式计算： 【4】式中：K N ——进水凯氏氮【5】浓度，mg/L ；he N ——要求出水氨氮浓度，mg/L 。
当有反硝化时，需硝化的氨氮量ht N 按下式计算：反硝化的硝酸盐量ot N 按下式计算：（2）、标准需氧量的计算由于上述方法计算出的需氧量是在实际水温，气压和混合液溶解氧浓度的污水中的需氧量，而充氧设备的充氧能力是在水温20℃、一个大气压、溶解氧为零的清水中测定的，为了选择充氧设备，必须将实际需氧量换算成标准需氧量。
标准需氧量按下式计算：式中：T ——最热日反应池平均水温，取值与计算C O 时相同，℃；α——修正系数，我国规范建议值为0.85α=；β——修正系数，我国规范建议值为0.9=β；S C ——标准条件下清水中的饱和溶解氧，2.9C =S mg/L ；【3】当每日进水总BOD 值在1200~6000kg/d 时，按内插法取值；当V D /V 值在表中数值之间，也按内插法取值。
当设计温度不是10℃时，需自行计算。
其计算方法如下：式中：CO θ——硝化泥龄，及好氧泥龄，d ；F ——安全系数，当进水总BOD ≤1200kg/d 时，F=1.8；当进水总BOD ＞6000kg/d 时，F=1.45；当1200kg/d ＜进水总BOD ＜6000kg/d 时，采用插值法。
（一）设计条件：设计处理水量Q＝30000m 3/d=1250.00m 3/h=0.35m 3/s总变化系数Kz= 1.42进水水质：出水水质：进水COD Cr =350mg/L COD Cr =100mg/L BOD 5=S 0=160mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=40mg/L TN=15mg/L NH 4+-N=30mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e =20mg/LVSS=126mg/L f=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧2mg/L 夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数3冬季平均温度T2＝14℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/LSVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO 3--N/kgMLVSS曝气池池数n=2 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)6.41mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率一、生物脱氮工艺设计计算污水处理A2O工艺全套计算公式模板=-⨯⨯-=-)1TSS TSSVSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N eO T T N --⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=--μ低温时μN(14)＝0.247d -1硝化反应所需的最小泥龄θc m = 4.041d 设计污泥龄θc =12.122d（3）好氧区容积V 1=7451.9m 3好氧区水力停留时间t 1=5.96h2、缺氧区容积V 2（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮=7.11mg/L被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝24.89mg/L所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝17.89mg/L需还原的硝酸盐氮量N T ＝536.56kg/d（2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.076kgNO 3--N/kgMLVSS（3）缺氧区容积V 2＝2534.1m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q= 2.03h 3、曝气池总容积V ＝V 1+V 2＝9986.0m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝16.24d4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=VT dn T X q N V ,21000⨯=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝181.53mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R 计算＝80001.2混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L 污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝62.50%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=167%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量1525.5kg/d(2)非生物污泥量P S P S ＝Q（X 1-X e ）＝1020kg/d (3)剩余污泥量ΔX ΔX＝P X +P S ＝2545.5kg/d设剩余污泥含水率按99.20%计算7、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池mg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取r SVIX R 610==+-=c d X K S S YQ P θ1)(0设2座曝气池，每座容积V单＝V/n=3725.96m3曝气池有效水深h=4m 曝气池单座有效面积A单＝V单/h=931.49m2采用3廊道，廊道宽b=6m曝气池长度L＝A单/B=51.7m 校核宽深比b/h= 1.50校核长宽比L/b=8.62曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m（2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V单＝V/n=1267.05m3缺氧池有效水深h= 4.1m 缺氧池单座有效面积A单＝V单/h=309.04m2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=17.2m8、进出水口设计（1）进水管。
A 2/O 工艺生化池设计一、设计最大流量Q max=73500m 3/d=3062.5 m 3/h=0.850 m 3/s二、进出水水质要求表1 进出水水质指标及处理程度CODCr BOD5TN SS 磷酸盐（以P 计）进水水质（mg/L ）35027030.9300 5.4出水水质（mg/L ）501015101处理程度（%）86%96%51%97%81%三、设计参数计算①.BOD 5污泥负荷N=0.14kgBOD 5/(kgMLSS ·d)②.回流污泥浓度X R =10 000mg/L③.污泥回流比R=50%④.混合液悬浮固体浓度（污泥浓度）L mg X R R X R /3.3333100005.015.01=⨯+=+=⑤.TN 去除率%5.51%1009.30159.30%1000e 0=⨯-=⨯-=TN TN TN TN η⑥.内回流倍数%2.1061062.0515.01515.01==-=-=ηηR 四、A 2/O 曝气池计算①.反应池容积330425264.425253333.30.1407273500NX S Q m m V ≈=⨯⨯=∙=②.反应水力总停留时间h h d t 1492.1358.07350042526Q V ≈====③.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4厌氧池停留时间，池容；h t 33.21461=⨯=37.70874252661m V =⨯=缺氧池停留时间，池容；h t 33.21461=⨯=37.70874252661m V =⨯=好氧池停留时间，池容。
h t 34.91464=⨯=36.283504252664m V =⨯=④.校核氮磷负荷好氧段TN 负荷为：()d kgMLSS kgTN N ⋅=⨯⨯=∙∙/024.06.8350233339.3073500V X T Q 30厌氧段TP 负荷为：()d kgMLSS kgTN P ⋅=⨯⨯=∙∙/017.07.708733334.573500V X T Q 10①剩余污泥量：,(kg/d)X ∆sX P P X +=∆式中：()vX V K S S Q Y P d e X ⨯⨯⨯--⨯⨯=0%50)(⨯⨯-=Q TSS TSS P e s 取污泥增值系数Y=0.5，污泥自身氧化率，代入公式得：05.0=d K ()75.03.342526.005.001.03.0735005.0⨯⨯⨯--⨯⨯=X P=5395kg/d()dkg P S /5.10657%50735001.03.0=⨯⨯-=则：dkg P P X s X /5.160525.106575395=+=+=∆湿污泥量：设污泥含水率P=99.2%则剩余污泥量为：hm d kg P W Q s /6.83/6.20061000)992.01(5.16052%100)1(3==⨯-=⨯-=⑤.反应池主要尺寸反应池总容积：V=425263m设反应池2组，单组池容积：V 单 =3212632m V=有效水深5m ，则：S 单=V 单/5=4252.62m 取超高为1.0m ，则反应池总高m H 0.60.10.5=+=生化池廊道设置：设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。
A2O⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为~(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
2、厌氧池的设计计算：厌氧反应池的容积计算式中：A V ——厌氧反应池容积，m 3。
3、曝⽓量的计算：（1）、实际需氧量的计算式中：2O ——实际需氧量，kgO 2/d ；C O ——去除含碳有机物单位耗氧量，包括BOD 降解耗氧量和活性污泥衰减耗氧量，kgO 2/kgBOD ；t S ——BOD 去除量，kg/d ；N——硝化的氨氮量，kg/d；htN——反硝化的硝酸盐量，kg/d。
一、工艺流程二、主要设计参数三、设计计算A2/O工艺计算项目设计流量(m3/d)COD (mg/l)BOD5 S0(mg/l)TSS（mg/l)VSS(mg/l)进水40000320160150105出水602020（活性污泥法）（1）判断是否可采用A2O法（用污泥负荷法）COD/TN=9.142857143>8TP/BOD5=0.025<0.06符合要求(2) 有关设计参数0.132、回流污泥浓度X R=66003、污泥回流比R=1004、混合液悬浮固体浓度X=RX R/(1+R)33005、混合液回流比R内TN去除率ηtx=(TN0-TN e)/TN0×100%=57混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)×100%=133取R内＝200（3）反应池容积V,m3V=QS0/NX=14918.41m3反应池总水力停留时间：t=V/Q=0.37(d)=8.88(h)各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧＝1：1：3厌氧池水力停留时间t厌= 1.78(h)池容V厌＝2983.7(m3)缺氧池水力停留时间t缺= 1.78(h)池容V缺＝2983.7(m3)好氧池水力停留时间t好= 5.33(h)池容V好＝8951(m3)(4)校核氮磷负荷，kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（XV好）＝0.0473961[kgTN/(kgMLSS·d)]厌氧段总磷负荷=Q·T P0/（XV厌）＝0.0162499[kgTP/(kgMLSS·d)] (5)剩余污泥量△X，kg/d△X=P x+P sP x=YQ(S0-S e)-k d VX R1、BOD5污泥负荷N=Ps=(TSS-TSS c)*50%取污泥增殖系数Y=0.6污泥自氧化率k d=0.05将各值代入：P x=1637kg/dPs=2600kg/d△X=4237kg/d(6)碱度校核每氧化1mgNH3-N需消耗碱度7.14mg；每还原1mgNO3--N产生碱度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度剩余碱度SΔLK1＝进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度假设生物污泥中含氮量以12.40%计，则：每日用于合成的总氮202.98kg/d即，进水总氮中有 5.07mg/l用于合成。
被氧化的NH3-N=进水总氮-出水总氮量-用于合成的总氮量=需还原的硝酸盐氮量N T=597.02(mg/L)将各值代入：剩余碱度SALK1=190.735834(mg/l)>100mg/l可维持PH≥7.2.（7）反应池主要尺寸反应池总容积V＝m314918.41设反应池2组，单组池容V单＝7459.205有效水深h=4m；单组有效面积S单=1864.80125m2采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b=单组反应池长度L＝S单/B=50(m)校核：b/h= 1.9(满足b/h=1～2）L/b= 6.7(满足L/B=5～10）取超高为：1m,则反应池总高H=5(8)反应池进、出水系统计算1、进水管单组反应池进水管设计流量Q1＝0.231(m3/s)管道流速V=0.8m/s；管道过水断面积A=0.28875(m2)管径d=0.6064935(m)取进水管管径DN600mm2、回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量Qk＝0.462(m3/s)管道流速V=0.8m/s；管道过水断面积A=0.5775(m2)管径d=0.8577114(m)取进水管管径DN900mm3、进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量Q2＝0.462963(m3/s)孔口流速V=0.6m/s孔口过水断面积A＝0.7716049(m2)孔口尺寸取为 1.3m×进水井平面尺寸取为2.4m×2.4m4、出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：式中Q3=(1+R+R内)*Q/n=0.9259259(m3/s)b—堰宽，b=7.5m；H—堰上水头，m。
H＝0.1639336(m)出水孔过流量Q4=Q3=0.9259259(m3/s)孔口流速v=0.6m/s孔口过水断面积A＝Q/V=1.5432099(m2)孔口尺寸取为2.0m×0.8；出水井平面尺寸取为2.4m×0.8m5、出水管反应池出水管设计流量Q5＝Q2＝0.462963(m3/s)管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A=0.5787037(m2)管径d=0.8586048(m)取进水管管径DN900mm校核管道流速v=Q5/A=0.7281009m9、曝气系统设计计算1、设计需氧量AORAOR=去除BOD5需氧量-剩余污泥中BOD5氧当量+NH3-N硝化需氧量-剩余污泥中NH3-N的氧当量-反碳化需氧量=5870.33硝化需氧量反硝化脱氮产生的氧量D3＝2.86N T=1707.481399(kgO2/d)总需气量AOR＝D1+D2-D3=8197.15(kgO2/d)=341.54788最大需氧量与平均需氧量之比为1.4,则AOR max=1.4R=11476.00887(kgO2/d)=478.16704去除每1kgBOD5的需氧量=AOR/[Q(S0-S)]=1.4637766(kgO2/kgBOD5)2、标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器敷设于池底，距池底0.2m，淹没深度将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR。
ρ＝0.9002962；C L—曝气池内平均溶解氧，取C L=2查表得水中溶解氧饱和度：C s(20)=9.17mg/l,空气扩散气出口处绝对压为：P b= 1.3854×105空气离开好氧反应池时氧的百分比：17.536534好氧反应池中平均溶解氧饱和度 =9.118342412(mg/l)标准需氧量：SOR=13799.29254(kgO2/d)=574.97052相应最大时标准需氧量：SOR max= 1.4SOR=19319.01(kgO2/d)=好氧反应池平均时供气量：9582.842(m3/h)最大时的供气量G smax=1.4G s=13415.97885(m3/h)3、所需空气压力p(相对压力）p＝h1+h2+h3+h4+Δh式中h1+h2——供风管道沿程与局部阻力之和，取h1+h2= h3——曝气器淹没水头，h4——曝气器阻力，取Δh——富余水头,P= 4.9(m)4、曝气器数量计算(以单组反应池计算）按供氧能力计算所需曝气器数量。
式中h1—按供氧能力所需曝气器个数,个；qc—曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力,kgO2/(h·个）采用微孔曝气器，参照有关手册，工作水深4.3m，在供风量1～3m2/(h·个qc=0.14kgO2/(h·个）。
则：供风量2m2/(h·个）充氧能力qc=0.h1=2875(个）以微孔曝气器服务面积进行校核：f=F/h1=0.260869565(m2)<0.75(m2)5、供风管道计算供风干管采用环状布置。
流量Qs=0.5Gsmax=6707.989427(m3/h)= 1.8633304流速v=10m/s；0.487203171(m)取干管管径为DN500mm单侧供气（向单侧廊道供气）流量Qs单=0.5Gsmax/3=2235.996476(m3/h)=0.6211101流速v=10m/s；0.281286882(m)取支管管径为DN300mm双侧供气（向两侧廊道供气）流量Q s双=Gsmax/3=4471.992951(m3/h)= 1.2422203流速v=10m/s；0.397799723(m)取支管管径为DN450mm10、厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池设导流墙，将厌氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所坱功率按5W/m3池容计算。
厌氧池有效容积V厌＝1500m3混合全池污水所需功率为7500w11、缺氧池设备选择（以单组反应池计算）缺氧池设导流墙，将缺氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所坱功率按5W/m3池容计算。
缺氧池有效容积V缺＝1500m3混合全池污水所需功率为7500w12、污泥回流设备污泥回流比 R＝100%污泥回流量Q R=RQ=40000m3/d=1666.6667(m3/h)设回流污泥泵房1座，内设3台潜污泵（2用1备）；单泵流量Q R单＝0.5Q R=833.3333333(m3/h)水泵扬程13、混合液回流设备（1）混合液回流泵混合液回流比R内=200%混合液回流量Q R=R内Q=80000m3/d=3333.333333(m3/h)设混合液回流泵房2座每座泵房内设3台潜污泵2单泵流量Q R单=833.3333333(m3/h)(2)混合液回流管。
回流混合液由出水井重力流至混合流液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首端。
混合液回流管设计流量Q6＝R内Q/2=0.462963(m3/s)泵房进水管设计流速采用V＝0.8m/s管道过水断面积A＝Q6/v=0.5787037m2管径d=0.8586048(m)取泵房进水管径管径DN800mm校核管道流速v=0.9215027(m/s)(3)泵房压力出水总管设计流量Q7=Q6=0.462963m/s设计流速采用v= 1.2m/s管道过水断面积A＝Q7/v=0.3858025m2管径d=0.7010479(m)取泵房压力出水管管径DN700mm取值填入部分计算结果部分输入数据部分O工艺计算MLVSS/MLSSTN(mg/l)NH3-N(mg/l)TP(mg/l)碱度S(mg/l)PH最底水温（℃）0.7352642807.0～7.514158 1.5kgBOD5/(kgMLSS·d)mg/L%mg/L%%%gMLSS·d)]<0.05符合要求gMLSS·d)]<0.06符合要求度3.57mg；去除1mgBOD5产生碱度0.1mg。
去除BOD5产生碱度总氮量-用于合成的总氮量=21.93mg/l所需脱硝量＝14.93mg/l (以CaCO3计）m37.5m；(m)0.6m=0.78(m2)根据情况而定量-剩余污泥中NH3-N的氧当量-反硝化脱氮产氧量(kgO2/d)=4034.298753(kgO2/d)(kgO2/h)(kgO2/h)/kgBOD5)20.2 3.8m，氧转移效率E A=20%计算温度T＝25工程所在地区实际大气压为0.912×105Pamg/L；C s(25)=8.38mg/l.（Pa)%(kgO2/h)804.9587312(kgO2/h)部阻力之和，取h1+h2=0.2m；h3= 3.8m；h4=0.4m；Δh=0.5m；接近时的供氧能力,kgO2/(h·个）h·个）时，曝气器氧利用率EA＝20%，服务面积0.3～0.75m2,充氧能力qc=0.14kgO2/(h·个0.14符合要求(m3/s)(m3/s)支管数量3支(m3/s)支管数量3支功率按5W/m3池容计算。
