天然气喷射器的设计计算_胡荣祥

射气抽气器设计计算Y—絶热指数；第—敷率；下标；c——抽气Sin；d—扩FE當岸——D——工作囈嘴：P—工作静。

射汽抽气器-般在实極用中起腮封设备抽耳罠冷礙器内不盤结气体的抽除及低压气休的压编升压的作用，现已广吃血用于删电力，空调制綁石油北工等领城叫肘铀气器在工作中运行狀感的好坏,除了与远行*件和搀作水平有关以外谢汽触器本身的设计水平也是- 个輟IW响因眾因此依翩汽抽气够际运符号说明M—马轍iW—連度系敢;月一is臥林亂M孙“T——JB氐K；液件，有删忍嗣笊枇器进械朮鋪到琲齡朋优歸样敢鼠用传铀牌料设肺翩容时,碱縣脱瓢方悔瞅耐行纵制的恋解工覩相关畤才齡嵋后料隸沮縣也只勰近雌叫解传蒯將方曲蹶代计瓢解化开发冊勰序，省去人工计胡畳網赫熾翱斛驚舲删m 触帥设冊算觀大大觸儘嗣可顒牌躲删能叫^r I Zl ■HMIf.pwa ll-l 7M U# U1工作过程的描述与分析射称抑气器主要由工作帧混合皇及扩压管3郁分组成点基本结构如图1所示，在结构匕工作黔采用了娥喷酗结懈式挞种结构可以在其出I I获得超音飙艇在混合鮎扩压管之间还设有-段等截面般當其作用是使工作叢克和被捕吸气休充分強合須械少m 戦失和余速动能曲损知为剋朋抽气器工作过程中的主要特駄除把抽气器内沆动的工质肖作理想气林处理卜还假设工质崔狀器内的流动是-鶴态葩韧艇州敢器内工质的压力佬度变化曲触图1所礼在上述假齢前提下，斛抽气器的整个工作过思可分为3个阶艮具体描述与分析如下；图1 射汽釉气器內工质的且力、速度变化曲践a・p点截面-2 截面为工作蒸汽在工作喷嘴内的膨胀增速阶段再较高汗力的工柞讓汽在工柞喷囉人口处（P 点）以低于声速的吒流遽度进入射汽抽气器的工炖与被抽吸气体的流动速度达到相同，之后保持恒定口在混合室的后段3—3）,工作蒸嵩与被抽吸气体进苻充分的混合，混合物的压力在其进人喉管时已保持怛定口这里需要特別说明的是泮点截面的位骨并不是固定的，它是随着抽气器运行条件的变化而变化的。

喷射器设计喷射器,并对其工作压力进行了核定,对于小氮肥厂解决再生的问题具有指导意义。

关键词脱硫再生喷射器喷嘴1 设计原因我厂曾经脱硫效果不佳,脱硫后气体中ρ(H2S)长时间超过0.1 g/m3,导致中变一段触媒只使用3个月就失效。

原因是脱硫再生效果差,主要有以下表现:a)贫液混浊度极高,且再生后硫泡沫少;b)喷射器反喷,器壁弹溅严重;c)每天回收硫磺量只有40 kg左右。

经分析,认为导致再生效果差的根本原因是喷射器工作不稳定,吸入的空气量不够,因此必须重新设计喷射器。

2 已知设计条件a)脱硫液流量为190 m3/h;b)测定脱硫液密度为1100 kg/m3;c)喷射器总个数为8个;d)再生液位正常高度4.5 m。

3 喷射器的设计计算3·1喷嘴进口压力的核定及喷嘴直径的选定由参考文献〔1〕可知符合判据Cri2<Δ-PB<Cri1的流型,喷射器才能稳定地工作。

其中Cri1=1.75/AR-1.07/A2RCri2=-ρMR-PSlnPB/PS+φ21(1+MR)×(1+ρMR)2/A2R又有AR=AD/Ad ρ=ρm/ρe-PS=PS/(PM-PS)Δ-PB=(PB-PS)/(PM-PS)其中:MR———气液质量比;AD———喷嘴口截面积;Ad———喉管截面积;ρm、ρe———液、气体密度;PB———背压;PS———抽吸压力;PM———喷嘴进口压力;ΔPB———无因次化压力。

3·1·1MR的计算一般,氨水液相催化法的硫容量为0.15~0.2 g/L,取0.2 g/L。

氧化1 kgH2S需理论空气量1.57 m3(标),实际空气量可取理论的8倍,则再生空气用量为:0.2×190×1.57×8=477.3 m3/hρe=1.293 kg/m3MR=477.3×1.293/(190×1100)=2.95×10-33·1·2喷嘴进口压力PM的核定及喷嘴直径的选定a)Δ-PB<Cri1=1.75/AR-1.07/A2R(1)b)Δ-PB>Cri2-PS=PS/(PM-PS) = 10. 03/(PM-10·03)PB=4.5×1.1=5 mH2O柱(表压)ρ=ρm/ρe=1100/1.293=850.7一般φ1=0.95Cri2 =-ρMR-PSlnPB/PS+φ21(1+MR)×(1+ρMR)2/A2R=- 850.7×2.95×10-3×10.03PM-10.03×ln10.33+510.33-0.3+0·952×(1+2·95×10-3)×(1+850.7×2.95×10-3)/A2R即-10.68/(PM-10.03)+11.122/A2R<Δ-PB(2)c)Δ-PB=(PB-PS)/(PM-PS)=5.3/(PM+ 0.3)即PM=5.3/Δ-PB-0.3 (3)一般脱硫液中固体颗粒较多,喷嘴口直径可适当大一些,取d=20 mm,喉管直径取D=70 mm。

3
状态点 4 应在 h - s 图 ( 图 2) 中连接状态 0 与 1 的直线上 , 并且还在混合后压力线 pm = p 4 上, 由 此可在 p - h 图上查得 h 4 ; 理想情况下 , 扩压管 内为等熵过程 , 因而也可在 p - h 图上查得理想情 况下扩压管入口状态点 3 的参数 : h3 , T 3 , T3 。
10
油气田地面工程第 24 卷第 4 期 ( 20051 4)
利用喷射器技术输送低压气层天然气
杨德伟 艾利兵
摘要
林日亿
王弥康
( 石油大学储运与建筑工程学院 )
( 青海石油管理局勘察设计研究院 ) 点。由于喷射器内无转动部件, 工作可靠, 安装维 护方便, 密封性较好, 有利于输送象天然气这类易 爆、易燃或有毒气体。另外除了可作为气体输送机 械使用, 还可兼作传质和化学混合反应设备。各种 有压能源都可作为喷射器的工作动力, 直接加以利 用, 不需增加很多辅助设备 , 因此它具有较高的综 合效益。但是由于两股气体混合时产生较大能量损 失的缘故 , 能量传递效率稍低。 喷 31 天然气喷射器设计 天然气是由不同组分组成的混合气体, 但其主 要成分为甲烷 , 例如: 青海气田的天然气中甲烷占 99 % 以上。在下面的设计计算中, 把天然气看成是 纯甲烷 ( CH 4 ) 气体 , 这样计算影响不会很大, 误 差较小。 假设有压力 p 1 , 温度 T 1 , 流 量 Q 1 的高压气 层, 引射压力 p 0 , 温度 T 0 的低压气层 , 天然气输 送压力为 pm 。 气体喷 射 器 由 喷 管、混 合 室 和 扩 压 管 组 成 ( 见图 1) 。
压天然气增压至 61 4 M Pa。 ( 4) 不同工况 ( 压力和 流量不同 ) 下 , 喷射 器喷管的结构和尺寸是不同的。

天然气喷射压力计算方法与应用分析李勇明;江有适;高瑞民;吴金桥;申峰;乔红军【摘要】Gas ejection drainage technology is the use of the energy of high-pressure gas well to increase the pressure of low-pressure gas well,to achieve a normal and stable production in low-pressure gas well,to delay the time of supercharging production.Currently this technology has been to a certain application at the scene,however,it is a lack of ejection pressure theory and application analysis.To improve the effect of ejection drainage technology,optimize the ejector parameters,in this paper,using the actual work of a gas station in Changqing gas field,establishing mixed pressure and the characteristic curve calculation model based on the gas flow characteristics in internal ejector and gas dynamics theory,and further analysis the affecting factors.The results show that mixed pressure will be increased with high and low gas pressure;the effect of temperature of high and low pressure on the mixedpressure is no significant;mixed pressure will decrease with the ratio of ejector structural parameters of the mixing throat area and a gas ejection throat area increasing,combined with the can be achieved ejection coefficient curve cand etermine the best gas ejector parameters;the ratio of structural parameters of a gas ejection discharging area and a gas ejection throat area have a more complex effects on mixed pressure,and there exists an optimal range of this parameter.The results have guiding significance for the application and promotion of ejection drainage technology.%天然气喷射引流技术是利用高压气井的能量提高低压气井压力,实现低压气井正常稳定生产,延迟增压开采时间。

(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)实用新型专利(10)授权公告号 (45)授权公告日 (21)申请号 201920199984.9(22)申请日 2019.02.13(73)专利权人 郑州立德机电设备有限公司地址 450001 河南省郑州市高新技术产业开发园区莲花街316号(72)发明人 常朝阳　白园阳　王晓远　王京涛　路远征　(74)专利代理机构 北京鑫浩联德专利代理事务所(普通合伙) 11380代理人 畅晓莹　李荷香(51)Int.Cl.F23D 14/02(2006.01)F23D 14/48(2006.01)F23D 14/46(2006.01)(ESM)同样的发明创造已同日申请发明专利(54)实用新型名称一种用于天然气空气混合气的燃烧喷嘴(57)摘要本实用新型涉及混合气体燃烧喷嘴，具体涉及一种保证焰形和焰高的用于天然气空气混合气的燃烧喷嘴，包括套装在一起的内芯和外罩，内芯的内部设有从上至下内径依次增大的中心喷气孔、辅通气腔和主通气腔，主通气腔上靠近辅通气腔的一端的四周设有圆周喷气孔，圆周喷气孔径向设置并贯穿内芯，内芯的上端外部圆周设有安装卡头，安装卡头的下方设有阻流台阶，阻流台阶的下方设有稳流段，稳流段下方设有喷气段，喷气段的下方设有卡装凸沿，卡装凸沿的下方设有安装螺纹段，安装螺纹段延伸至内芯的末端；外罩的内部设有与内芯相匹配的从上至下内径依次减小的火焰喷出孔、内芯安装孔和螺纹连接孔，稳流段与内芯安装孔之间的空隙形成稳流腔。

权利要求书1页 说明书3页 附图4页CN 209655292 U 2019.11.19C N 209655292U权　利　要　求　书1/1页CN 209655292 U1.一种用于天然气空气混合气的燃烧喷嘴，包括套装在一起的内芯和外罩，其特征在于：所述的内芯为管状结构，内芯的内部设置有轴向的通孔，通孔从上至下包括内径依次增大的中心喷气孔、辅通气腔和主通气腔，主通气腔上靠近辅通气腔的一端的四周设置有圆周喷气孔，圆周喷气孔径向设置并贯穿内芯，圆周喷气孔与主通气腔相连通，主通气腔与辅通气腔之间通过锥面过渡连接，内芯的上端外部圆周设置有安装卡头，安装卡头在竖直方向上的长度与中心喷气孔的长度相一致，安装卡头的下方设置有阻流台阶，阻流台阶的外径大于安装卡头，阻流台阶的下方设置有稳流段，稳流段的外径小于安装卡头的外径，阻流台阶和稳流段对应内芯内部的辅通气腔，稳流段下方设置有喷气段，喷气段的外经大于稳流段的外径，喷气段与稳流段之间通过锥面过渡连接，喷气段对应圆周喷气孔，喷气段的下方设置有卡装凸沿，卡装凸沿的外径大于喷气段的外径以及阻流台阶的外径，卡装凸沿的下方设置有安装螺纹段，安装螺纹段的外径小于卡装凸沿的外径，安装螺纹段延伸至内芯的末端；所述的外罩的内部设置有与内芯相匹配的通孔，外罩内部的通孔包括从上至下内径依次减小的火焰喷出孔、内芯安装孔和螺纹连接孔，螺纹连接孔的内径与内芯的安装螺纹段的外经相一致且螺纹连接孔的内壁设置有与安装螺纹段相匹配的内螺纹，螺纹连接孔的长度小于安装螺纹段的长度，内芯安装孔的内径与卡装凸沿的外径相匹配，稳流段与内芯安装孔之间的空隙形成稳流腔。