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长安大学桥梁工程届优秀本科毕业设计连续刚构桥

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桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选早上刚到办公室，我就开始思考这个桥梁工程连续梁连续钢构的毕业设计计算书。

这个项目对我来说已经驾轻就熟，毕竟十年的方案写作经验不是吹的。

我梳理了一下设计的主要任务。

这个项目是要在一条河流上建设一座大型桥梁，桥梁设计要考虑到地形、地质、交通流量等多个因素。

连续梁和连续钢构是两种常见的桥梁结构形式，各有优缺点，需要进行详细的方案比选。

一、连续梁方案1.结构设计连续梁是一种由多跨梁组成的结构，每跨梁的两端都支承在桥墩上，形成一个连续的梁体系。

这种结构的特点是受力明确，施工简便。

在设计时，我要确定梁的截面尺寸和配筋，确保其承载力和稳定性。

2.施工方案连续梁的施工主要包括支架法、悬臂法和顶推法等。

支架法适用于跨度较小的桥梁，施工速度快，但需要大量的支架材料。

悬臂法适用于跨度较大的桥梁，但施工周期较长。

顶推法适用于施工现场受限的情况，但需要特殊的设备。

综合考虑，我选择了悬臂法施工。

3.经济性分析连续梁方案的经济性主要体现在施工成本和运营维护成本上。

悬臂法施工虽然周期较长，但整体成本相对较低。

运营维护方面，连续梁结构相对简单，维护成本较低。

二、连续钢构方案1.结构设计连续钢构是由多根钢材组成的结构，其特点是强度高、刚度大、施工速度快。

在设计时，我需要确定钢构的截面尺寸和连接方式，确保其受力性能。

2.施工方案连续钢构的施工主要包括现场组装法和预制拼装法。

现场组装法适用于施工现场宽敞的情况，施工速度快，但需要大量的吊装设备。

预制拼装法适用于施工现场受限的情况，但需要特殊的预制场地。

综合考虑，我选择了现场组装法施工。

3.经济性分析连续钢构方案的经济性主要体现在施工成本和运营维护成本上。

现场组装法施工虽然需要大量的吊装设备，但整体成本相对较低。

运营维护方面，连续钢构结构复杂，维护成本较高。

三、方案比选1.结构性能连续梁方案在承载力和稳定性方面表现良好，但刚度相对较低；连续钢构方案在承载力和刚度方面表现优秀，但稳定性相对较低。

连续刚构桥设计总结

连续刚构桥设计总结

连续刚构桥设计总结《连续刚构桥设计总结》做连续刚构桥设计这么久了，现在想想，真像是一场漫长又充满惊喜与挑战的旅程。

整体感受就是，连续刚构桥设计既复杂又有趣。

它就像一个巨大的拼图，每一块都得严丝合缝才能保证整个桥的稳固与有效运行。

在具体收获方面，结构计算是重中之重。

最开始的时候，我总是在计算荷载取值上犯迷糊。

就好比盖房子一样，不知道房子里要放多少东西，这个重量（荷载）取不准，后续的设计全都白搭。

后来我才明白，要严格按照规范来取值，而且不同地区的情况还不一样，像沿海地区要考虑台风荷载，地震频发地区得重视地震荷载。

对于梁体的应力计算也是相当复杂，应力过大就像身体承受过重的压力会崩溃一样，必须控制在合理范围内。

重要发现可不能不提梁高的确定。

这个梁高啊，不仅仅影响美观，更关键的是影响整个桥的力学性能。

刚开始我没有太重视，就是按照常规简单取值。

但是实际操作的时候发现，梁高稍微变动一点，梁体的弯矩、剪力等内力就有很大的变化。

这就像是多米诺骨牌一样，一个小小的参数变动引发那么多连锁反应。

所以说啊，梁高的确定一定要综合考虑各种因素，在美观、经济性和力学性能之间做好平衡。

反思起来呢，我觉得我过于依赖现成的经验和软件。

有时候看到别人类似的设计就想直接套用。

后来才知道这是很危险的做法。

每个桥的建设环境、要求都不同，就像每个人的体型、需求不同，不能直接穿别人的衣服。

要深刻理解基本原理，而不是被别人的成果牵着走。

也不能完全迷信软件，软件计算结果也需要自己去判断合理性。

总结启示就是，连续刚构桥设计没有捷径可走。

每一个数据、每一个结构部件的设计都需要反复权衡、试验。

就像一个厨师做菜，不能只看菜谱，得根据食材的具体情况、食客的口味喜好等调整烹饪方式。

在连续刚构桥设计中要重视每一个环节，坚持学习新的设计理念和方法，这样才能设计出安全、美观、经济的桥。

还有个点刚刚才想起来，关于桥梁的耐久性设计的。

如果在一开始设计的时候没有考虑周全，那后期维修的成本简直不可估量。

桥梁专业毕业设计-连续梁(含外文翻译)

桥梁专业毕业设计-连续梁(含外文翻译)

二○一○届毕业设计雀鼠谷大桥设计书学院：公路学院专业：桥梁工程姓名：王萌学号：2102060133指导教师：陈峰完成时间：2010-6-12二〇一〇年六月毕业设计（论文）任务书课题名称雀鼠谷大桥设计学院(部) 公路学院桥梁系专业桥梁工程班级21020601学生姓名王萌学号21020601334月 26日至 6 月 18 日共 10 周指导教师(签字)教学院长(签字)年月日一、设计内容（论文阐述的问题）①根据已给设计资料，选择三至四种以上可行的桥型方案，拟定桥梁结构主要尺寸，根据技术经济比较，推荐最优方案进行全桥的纵、横、平面布置，并合理拟定上、下部结构的细部尺寸。

②根据推荐方案桥型确定桥梁施工方案。

③对推荐桥梁方案进行运营及施工阶段的内力计算，上部结构（束）设计；配筋（束）设计，并进行内力组合，强度、刚度、稳定性等验算。

④施工方案制定，施工验算。

⑤绘制上部结构的方案比选图，总体布置图，一般构造图、钢筋构造图及施工示意图。

⑥编写设计计算书。

二、设计原始资料（实验、研究方案）1、设计桥梁的桥位地型及地质图一份。

2、设计荷载：公路—Ⅰ级3、桥面宽度：：2×（0.5+净—11.5＋0.5）4、抗震烈度： 7级烈度设防5．风荷载：500Pa6、通航要求：无7、温度：最高月平均温度405º最低月平均温度0º施工温度22º 8．平曲线半径：7000米竖曲线半径： 4500米9．纵坡： <=3% 横坡：<=1.5%10．桥头引道填土高度：<=4米主要技术指标①设计依据：JTG D60-2004《公路桥涵设计通用规范》JTJ 022-85《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》②材料：混凝土：50号；预应力钢筋：φj15钢绞线非预应力钢筋：直径≥12mm的用Ⅱ级螺纹钢筋，直径<12mm 的用Ⅰ级光圆钢筋；锚具：XM锚或OVM锚三、设计完成后提交的文件和图表（论文完成后提交的文件）1、计算说明书部分：(除附录的计算结果文本外，其余必须手写)设计计算书一套。

考虑结构-水相互作用的连续刚构桥水平地震反应分析

考虑结构-水相互作用的连续刚构桥水平地震反应分析
中 图分 类号 ： ＴＵ３ １ ３ １ ． 文 献标 志码 ： Ａ
Hale Waihona Puke Ｈｏ ｉ ｏ ａ ｅ ｓ ｉ ｓ ｎｓ ｒ ｚ ｎｔ ｌＳ ｉｍ ｃ Ｒｅ ｐｏ ｅ Ａｎａ ｙ ｉ ｆ Ｃｏ ｉ ｏ ｓ Ｒｉ ｉ ａ ｅ Ｂｒ ｄｇ ｓ ｌ ｓｓ ｏ ｎｔｎｕ ｕ ｇ ｄ Ｆｒ ｍ ｉ ｅ Ｃｏ ｓ ｄ ｒ ｎｇ Ｓ ｒ ｃ ｕ ｅ ｗａ ｅ ｎｔ ｒ ｃ ｉ ｎ ｎ ｉ ｅ ｉ ｔ ｕ ｔ ｒ ｔ ｒ Ｉ ｅ ａ ｔｏ
ＨＵ —ｉ Ｄａ ｌ ，ＨＵＡＮＧ ａ — ｕ ｎ Ｘｉｏ ｇ ｏ ～，Ｚ ＨＡｏ ｏ ｈ ｉ Ｇｕ — ｕ ，ＤＡＩＰａ ，ＬＩ Ｙｏ ｇｊ ｎ ｎ Ｕ ｎ —ｉ ａ
（１ Ｓｃ ｏｌｏｆＨ ｉｈｗ ａ ． ｈｏ ｇ ｙ， Ｃｈａ ｇ’ｎ ｎｉ ｒ ｉｙ， Ｘｉａ １０ ４，Ｓｈａ ｎｘｉ ｎ ａ Ｕ ｖｅ ｓ ｔ ’ｎ ７ ０６ ａ ，Ｃｈｉ ｎａ￣
Ｊ ｎ ０ ８ ｕ ｅ２ ０
文耄 编 号 ： ６ ３２ ４ （ ０ ８ ０ — ０ ９０ １ ７—０ ９ ２ ０ ）２０ ７ —６
考 虑 结 构 一 相 互 作 用 的 连 续 刚 构 桥 水 平 水 地 震 反 应 分 析
国 赵 胡 大 琳 黄 小 ～， 国 ， 辉 戴 攀 刘 永 健 ，
维普资讯
第２ ５卷 第 ２期 ２０ ０ ８年 ６月
建 筑 科 学与 工程 学报
ｎ Ｊ ｕｎ ｌ ｆＡｒｈｔｃｕｅａ ｄＣｉｉＥｎ ｉｅ ｒ ｇ ｏ ｒａ Ｏ ｃ ｉ ｔｒ ｎ ｖｌ ｇｎ ｅｉ ｅ
Ｖｏ ． ５ Ｎｏ ２ １２ ．
，
（ ．长 安 大 学 公 路 学 院 ， 西 安 ７ ０ ６ ．同 济 大 学 桥 梁 工 程 系 ， 海 ２ ０ ９ ） １ 陕 西 １ ０ ４；２ 上 ０ ０ ２

简述连续刚构桥的优点和缺点

简述连续刚构桥的优点和缺点

简述连续刚构桥的优点和缺点
连续刚构桥是一种采用连续桥面梁和刚性支座构成的桥梁结构，其优点和缺点如下：
优点：
1. 断面形式规则，适应性强，可适应任何跨度和荷载条件；
2. 桥面结构连续，刚度大，抗震性能好；
3. 施工简单方便，材料利用率高，造价低廉；
4. 可以采用预应力技术，提高桥梁的承载能力和使用寿命。

缺点：
1. 连续刚构桥的构造较为复杂，需要耗费大量设计和施工时间；
2. 桥梁自重大，对地基要求较高，需要进行加固处理；
3. 桥梁刚性较大，对地震及其他外力影响较大，易受损；
4. 桥梁连续性强，一旦受损，维修难度大，需要消耗大量人力和物力。

总体来说，连续刚构桥是一种经济、实用、适应性强的桥梁结构，但也存在一些缺点和不足，需要根据实际情况加以选择和应用。

- 1 -。

预应力混凝土连续刚构桥主梁应力测试技术研究

预应力混凝土连续刚构桥主梁应力测试技术研究
一
密封 的钢 质 圆筒 （ 支架 和 防护作 用 ） 起 内的两个端 块 电脉 冲激 励后 可 作微 幅 自由振 动 。混凝 土的变 形使 得
间 拉 紧一细 钢弦 丝 ， 端块牢 固置 于混 凝 土 中 ， 弦丝受 到 两 端钢板 相 对移 动并 导 致 钢 弦 丝 拉力 变 化 ， 种 拉 力 这 的变 化作 为 钢弦 丝 自振频率 的 改变来 测 量 。
数据 ， 是对 桥梁 的实 际受力 状态 进行 评判 的主要依 据 。 通过 应力测 试成 果还 可 以检验 计算 方法 及计 算参 数取 值 的合理性 。 主梁应 力测 试主 要包 括混 凝土应 变 测量
主梁在 悬 浇过 程 中 ， 按照 ： ①挂 篮前 移 、 模 ； 混 立 ② 凝土浇筑 、 固 ； 预 应力 钢 绞 线 张 拉 ， 三 个工 况 进 凝 ③ 这 行 循环 推进 。那 么应 变 测量 也应该 以上 述 ３个 工况 划
桥梁 主跨 。控 制截 面 选 择 完成 后 ， 该 在 这 些 截 面 内 应 布 置测试 元件 ， 行 主 梁应 力 测 试 。根 据 主梁 受力 情 进 况， 可知 主梁 （ 、 板跨 中及 与腹 板 的交点 处 ） 顶 底 的纵 向
应力最 重 要 ， 此 在 主 梁 钢 筋 绑 扎 完 成 、 凝 土 浇 筑 因 混
１ 主 梁 结构 应 力 测试
主梁结 构 应力测 试是 为 了解 主梁结 构应 力 的实 际
前 ， 将测 试 元件沿 桥梁 纵 向布 置 ， 用铁 丝或胶 带绑 应 并
扎在 主梁 上 、 下缘纵 向钢 筋上 。
１３ 应 变 测 量 ．
分布， 为施 工及 运营 过 程 中 的安 全 预 警 系统 提 供 基 础
杨 雅 勋 李 子 青 郝 宪武 李子 春 ， ， ，

大跨高墩连续刚构桥动力特性研究

大跨高墩连续刚构桥动力特性研究
桥梁设 计 中不可 缺少 的部 分［ ］ 以芙蓉 江 特大 桥 大跨 高墩 连续 刚构 为研 究 对 象 ， ２． 分别 采 用 空
间结 构板 壳单元 ｓ ｅｌ３模 型与梁 单元 ｂ ａ 模 型分 析 、 ｈｌ ６ ｅｍ４ 比较 了该桥 的动力 特 性． 为进 一 步研 究该 类 桥 型 的抗 震 性能提 供 了理论 分析 基础 ， 为设 计 提供 了依据 ．
费 用． 外其顺 桥 向抗推 刚 度小 ， 另 能有效 地减 小 上部结 构 的内力 ． 小 温度 、 凝 土 收缩 、 变 和地 震 的 减 混 徐
影 响． 些 自身得 天独厚 的优 点 ， 其被 设计 者所 青睐 Ｌ ． 这 尤 １ ］ 在对 大跨 高墩 连续 刚构桥 和城 市 大型高 架桥 进行 地震 反 应 分析 和 计算 前 ， 要 采 用合 适 的动 力 分 需 析模 型． 以确保 桥梁 抗震 计算 的正 确性 ． 结构 模态 分析 是 动力 分 析 的基 础 ， 验模 型 的关 键 环节 抗 震设 检
桥墩 较 高 ， 中 １ 其 ＃墩 高 １ ６ ５ｎ ， ＃墩高 ５ ． 由于 两墩 高度相 差太 大 ， ０ ． ｌ２ ４ ５ｍ． 两墩 在 ５ ． ３以上范 围 内 ４ ５Ｉ １ ．
采用 双肢 等截 面薄 壁墩 型式 ， 壁厚 ２ ０ｉ ， ． 两肢 净 间距 为 ６Ｉ ； ＃墩 在 ５ ． ｎ Ｉ１ Ｔ ４ ５ｒ ｎ以下 部分 采用 １： ０变截 ８ 面实 体墩 ， 以减 小 刚度相 差太 大 的影 响． 国 内 已建 成 的 同 类 型桥 梁 相 比 ， 桥 具 有建 筑 高 度 大 ， 度 同 该 跨
按 １ ８次抛 物线 变化 ， ． ０号梁段 总 长 １ 在 与墩身对 应 的 １ ． 范 围内等梁 高 （ ３ ５ｍ） 两 边各 １ ５ ４ｍ， １ ０ｍ １ ． ， ．

连续刚构桥边中跨比研究

连续刚构桥边中跨比研究
分类号：TH12 10710-2011125053
硕士学位论文
连续刚构桥边中跨比研究
韩 蕊
导师姓名职称 申请学位级别 论文提交日期 学位授予单位 工学硕士 2014 年 5 月 6 日
吕彭民
教授 机械电子工程 2014 年 6 月 14 日
学科专业名称 论文答辩日期 长安大学
万方数据
Research on Ratio between Side Span and Main Span of Continuous Rigid Frame Bridge
iii
万方数据
to each other. Finally three spans continuous rigid-frame structure optimization model is established, the minimum required prestress of box girder as the objective function of optimization model, and the calculation results are fitted. Through the derivation of fitted quadratic function, the reasonable ratio between side span and main span of 0.702899 is obtained. The ratio between side span and main span of 0.7 should be selected in actual application, which is consistent with the finite element method result. So it is suggested that 0.7 is the reasonable ratio between side span and main span of three spans continuous rigid frame bridge when parameters of three span continuous rigid frame bridge get close to parameters of the article. Key words: continuous rigid frame bridge; ratio between side span and main span; structural mechanics displacement method; finite element method; structure optimization

V形墩连续刚构桥特点及设计要点

V形墩连续刚构桥特点及设计要点

V形墩连续刚构桥特点及设计要点梁某某（长安大学公路学院，陕西西安 710064）摘要：V形墩连续刚构桥由于其优美的造型及较好的受力特点，在城市桥梁中得到越来越广泛的运用。

本文将着重分析该桥型的受力特点，并介绍在设计过程中的一些技巧。

关键词：V形墩；连续刚构；受力特点；设计要点0引言V形墩连续刚构桥是一种近年来比较常见的桥梁形式，具有造型活泼、美观、富有动感的特点。

V形墩连续刚构桥通过把竖直桥墩变为分叉倾斜的桥墩而达到减小跨径，降低梁的高度的目的，而城市桥梁的特点是桥梁高度不高，对跨越能力有一定的要求。

因此，V形墩连续刚构桥受到许多城市桥梁建设者的青睐。

但是V形墩结构体系受力复杂，施工技术难度大，在设计和建设过程中有些突出的问题必须予以考虑，已达到安全可靠的目的。

1 V形墩连续刚构桥概述V形支撑混凝土连续刚构桥具有刚构桥和斜腿刚架的受力特性。

这种桥型与相同跨径的连续梁相比，缩短了计算跨径，降低了梁高，与直墩连续刚构桥相比，减少了跨中和支点部位的弯矩，同时结构轻巧美观，是城市立交桥的较好形式之一。

斜支撑与水平面的夹角依桥下净空和总体布置确定，主梁的截面形式可采用I形、T形及箱形。

桥梁的截面设计主要取决于边跨、中跨截面的最大弯矩和V形墩支点截面的最大负弯矩。

V形支撑连续刚构桥的支座受力要大一些，如一座三跨V形支撑连续梁，在布置时可以考虑将两桥台处做成活动支座。

目前国内外已建成多座V形支撑连续梁桥。

2 V形墩连续刚构桥的主要优点2.1结构受力合理由于V形支撑的设置，减小水平主梁的计算跨度，降低梁高缩短桥梁长度，与常规竖直墩的连续梁桥或刚构桥相比，可以有效的减少跨中和支点部位的弯矩峰值，对最大正负弯矩起到削峰作用。

同时，正负弯矩图的总面积减小，节省上部工程材料数量，减轻梁的自重，提高跨越能力。

2.2梁的整体刚度大幅提高特别对于桥墩较高的桥梁，由于V形支撑的存在，大大加大了支点附近的梁的刚度，并相应的减小了跨径，使得结构的挠度减小。

连续刚构桥顶推关键技术研究

连续刚构桥顶推关键技术研究
求 。
点 点 的跨中位置的温度在 ９ ｏ Ｃ～１ ２ ｑ Ｃ 之间变化 ； 设 计合拢温度为 ｌ ５℃ ～ ２ ０℃。
１ 工程概 况
云南怒江大桥位于省道 ￥ ２ ２ ８线六库 ～ 跃进桥段二 级公路 ， 为跨越怒江而设 。主桥为 ８ ８ ＋１ ６ ０＋ ８ ８ ｍ预应
怒江大桥主桥采用先 ２个边跨合拢 ， 再进行跨 中合 拢的施工顺序 。根据施工进度 ， 怒江大桥主桥跨 中合拢
在１ ２月 中旬 施 工 ， 对 施 工前 ２ ０ ｄ进 行 温 度 监 测 ， 凌晨 ０
响， 调整桥墩受力状 态 ， 以满足运 营阶段桥梁体 系降温
和混 凝 土 收 缩 徐 变 等 荷 载 对 墩 顶 及 墩 底 应 力 的 要
底产生较大的附加弯矩 ， 主梁及桥墩结构 内部 产生拉应 力， 对结构将造成危害 ， 尤其对矮墩或大跨 、 多跨结构更
是 如此 。
图 １ 桥 型 布 置 图
工 程上 一 般采 用 预顶 工 艺 ， 即可 采 用 在 合 龙 段 的 锁
定支撑刚性 固结前对合龙段 梁端施加 水平预顶力来 达 到使墩顶预偏的 目的， 以部分抵消水平位移对墩顶的影
Ｖ ｏ １ ． ２ ６ Ｎ ｏ ． ４
Ａ ｕ ｇ ． ２ ０ １ ３
文章编号： １ ６ ７ ３ － １ ５ ４ ９ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ４ － ０ ０ ７ ６ — ０ ４
Ｄ Ｏ Ｉ ： １ ０ ． ３ ９ ６ ９ ／ ｊ ． ｉ ｓ ｓ ｎ ． １ ６ ７ ３ － １ ５ ４ ９ ． ２ ０ １ ３ ． ０ ４ ． Ｏ １ ８
第２ ６构 桥 顶推 关键技 术研 究
７ ７
即要保证顶 推力施加 的三要素 ： 顶 推传力装 置、 顶推 时

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

桥梁工程连续梁连续钢构毕业设计计算书及桥梁工程方案比选

┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 装 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 订 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 线 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊共 55 页 第 1 页第一章 概述1.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。

本章简介其发展：由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。

为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。

这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。

自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。

预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。

50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。

虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。

我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。

现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T 构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。

虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。

但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。

连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。

桥梁工程专业本科毕业设计论文

桥梁工程专业本科毕业设计论文

桥梁工程专业本科毕业设计论文
摘要：
第一部分：引言
引言部分介绍了桥梁工程的背景和意义，以及论文的研究目的和意义。

同时对国内外相关研究进行了概述，为后续的研究提供了理论基础。

第二部分：桥梁结构设计
在桥梁结构设计部分，首先介绍了桥梁结构的分类和常见类型，包括
梁桥、拱桥和索桥等。

然后对不同类型的桥梁结构进行了详细的分析和设
计要点的讨论，包括荷载分析、桥面铺装、桥墩设计等。

第三部分：桥梁施工管理
在桥梁施工管理部分，首先介绍了桥梁施工的一般流程，包括施工前
准备、施工过程和施工结束后的检验和验收。

然后具体讨论了与桥梁施工
有关的一些关键问题，包括材料选择、施工工艺和施工安全等。

第四部分：案例分析
本部分选取了近年来比较典型的一些桥梁工程案例进行了详细分析和
评述，分别从设计和施工两个方面进行讨论，总结了设计上的优点和不足，以及施工中的经验教训。

第五部分：总结与展望
总结本论文的研究成果，并对未来桥梁工程设计和施工管理的发展方
向进行了展望。

指出在实践中仍然需要不断探索和创新，以适应不断变化
的社会需求。

关键词：桥梁工程、设计、施工管理、案例分析、发展方向
总结：本论文主要对桥梁工程的设计和施工管理进行了研究，通过分析桥梁结构的不同类型和施工过程中需要注意的问题，总结了一些设计上的优点和施工中的经验教训。

同时对未来桥梁工程设计和施工管理的发展方向进行了展望，为相关领域的研究和实践提供了参考。

连续刚构桥毕业设计(1)

连续刚构桥毕业设计(1)
36
I
9.4292
87.6411
1.1515
1.6818
37
I
9.8973
91.1882
1.2986
1.8347
38
I
10.4694
95.5234
1.4836
2.0164
39
I
11.1456
100.6469
1.7086
2.2247
40
I
11.9258
106.5586
1.9753
2.458
41～44
I
3.2施工过程模拟
连续刚构桥由在双肢薄壁墩施工完成后由托架现浇墩顶0号梁段、然后由在两个主墩上用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁段、吊架上浇筑的跨中合拢梁段及落地支架上浇筑的边跨现浇梁段组成。墩顶0号梁段长16m，一个“T”的两个悬臂各分为9对梁段，一个梁段长度为4m，累计悬臂总长36m，全桥共有两个2m长的主跨跨中合拢梁段和两个2m长的边跨合拢梁段，两个14m长的边跨满堂支架现浇梁段。
113.2585
2.2851
2.7149
20
I
11.9258
106.5586
1.9753
2.458
21
I
11.1456
100.6469
1.7086
2.2247
22
I
10.4694
95.5234
1.4836
2.0164
23
I
9.8973
91.1882
1.2986
1.8347
24
I
9.4292
87.6411
（1）孔径布置：140+160m，全长300m。

连续刚构桥跨中横隔板设计参数

连续刚构桥跨中横隔板设计参数

第29卷第3期 沈阳大学学报（自然科学版）V o l . 29，N o . 32 0 1 7 年 6 月J o u r n a l of S h e n y a n g U n i v e r s i t y (N a t u r a l S c i e n c e )J u n .2 0 17文章编号：2095-5456(2017)03-0223-06连续刚构桥跨中横隔板设计参数邬晓光，贺攀，李艺林，冯宇(长安大学桥梁与隧道陕西省重点试验室，陕西西安710064)摘 要：从连续刚构桥设计实际出发，利用M idasFea 建立局部空间实体模型，分析了 16m 宽的箱梁跨中设置横隔板后对跨中及附近区段顶、底板横向应力分布的影响.研究结果表明，横隔板的设置可以有效改 善跨中部位顶板及底板的横向应力分布，并且能削弱应力峰值，有效控制跨中底板裂缝的开展.通过改变横 隔板的厚度、挖空率和数量得出横隔板的最佳设计参数.可为连续刚构桥梁的设计提供一定的参考.关键词：连续刚构桥；宽箱梁；有限元法；跨中；横隔板；设计参数 中图分类号：U 441文献标志码：A由于连续刚构桥跨中预应力孔道较多，截面 面积削弱明显，加上张拉的底板纵向预应力对混 凝土产生作用向下的径向力[]，使得跨中部位底 板常常产生纵向裂缝，在恶劣环境（如海洋环境） 裂缝的产生会加速钢筋的镑蚀[]，加之考虑温度 对箱梁整体的作用[3]，使得纵向裂缝的产生对桥 梁的耐久性产生很大的影响.文献[4 7]研究了 墩顶横隔板受力，论述了横隔板对于横向刚度的 贡献，在跨中位置加设一道横隔板可以显著改善 跨中位置底板和腹板的应力状态[8];文献[1]和文 献[10]的研究表明，在跨中以及附近部位加设 矮肋可以改善底板横向拉应力过大的问题.跨中 加设一道横隔板虽然可以改善跨中底板应力状 态，但跨中位置以外区域应力状态是否得到改善， 以及底板横向拉应力过大的区域是否仍然存在等问题不得而知.加设矮肋并不能改善顶板的横向 应力，并且矮肋的最佳厚度尺寸无法确定，现行规 范也未对连续刚构桥跨中横隔板相关尺寸做出明确的规定[1112].本文从连续刚构桥设计实际出发，分析16 m 宽箱梁跨中顶、底板横向应力分布及大小，以连续 刚构桥A 为依托，通过对跨中设置横隔板，采用 有限元软件研究其对跨中顶、底板横向应力的影 响，进而对横隔板设计参数进行优化研究，提出横 隔板设置的最佳厚度、最佳数量以及最佳挖空率.1工程概况某桥A 为四跨（65 + 2 X 120 + 65) m 预应力混凝土连续刚构桥.采用悬臂浇筑施工，三向预应 力体系，单箱单室截面，箱梁横断面如图1所示.图1桥A 箱梁横断面图（单位：cm)Fig. 1 Box girder cross section of bridge A收稿日期：2017 01 05基金项目：陕西省交通运输厅科技资助项目（3 25k).作者简介：邬晓光（961 )，男，湖北黄冈人，长安大学教授，博士生导师.224沈阳大学学报（自然科学版)第29卷连续刚构桥A 箱梁根部高度7. 2 m ，跨中梁 高3. Om ，其间梁高按1 8次拋物线变化.箱梁顶 板宽15. 9m ，底板宽8. 4 m ，顶板厚0. 32 m ，底板 厚由跨中0. 32 m 按1 8次拋物线变化至根部 0. 80 m ，腹板厚跨中段为0. 55 m 、根部变为0. 7 m ，渐变段长4. Om .主桥中跨底板纵向预应力采用17护15. 20 钢绞线，锚下张拉控制应力为1 395 MPa .主桥竖 向预应力采用JL 32高强度精轧螺纹钢筋，设计 张拉力560 k N ，腹板内采用双肢布置.2计算模型2.1平面杆系及空间实体模型使用Midas C ivil 有限元软件建立平面杆系 模型，如图2所示（顺桥向为x 轴，横桥向为^ 轴）•使用Midas F e a 有限元软件建立空间模型， 模拟底板纵向预应力张拉对底板受力的影响，研 究横隔板布置数量，建立图3所示的局部模型.图3桥A 跨中1/2局部模型及钢束布置图Fig. 3 1/2 local model and layout of steelbundles of bridge A模型的尺寸均采用设计图尺寸，边界条件由 全桥平面杆系模型计算得到.其中截取的最左端 轴力为一161 191 46 k N ，剪力为 16 255. 51 k N ， 弯矩为462 341.79 k N ，m .截取的最右端轴力为 -157 644. 8 k N ，剪力为 19 078. 57 k N ，弯矩为 395 979. 19 kN • m .在两端析取网格面，将整体 模型中得到的内力施加在两端网格面重心处.在取出的局部模型中增设横隔板，其布置如 图4所示，横隔板具体的尺寸将在下文中阐述.图4桥A 横隔板布置示意图Fig.4 Layout diagram of diaphragms of bridge A2.2计算工况及结果分析(1)确定横隔板最佳厚度.分6种工况分析 比较，工况1为考虑箱梁自重、二期恒载和纵向、 竖向预应力作用；工况2、3、4、5、6分别为载荷不 变，跨中最大悬臂处增设一道（1# )厚度为40、45、 50、55和60 c m 的横隔板，分析增设不同厚度横 隔板时对跨中底板应力的改善情况，以确定横隔 板的最佳厚度.结果如表1所示.表1表明未设置横隔板时横向位置上跨中底 板出现拉应力，最大拉应力出现在腹板与底板交 接处附近，其值为2. 56MPa ;中间位置拉应力为 1 60MPa ，横向上应力分布不均勻，呈现出明显 的剪力滞效应.由分析可知，设置横隔板会使底板 应力得到明显改善，横隔板厚度为55 c m 时应力 改善最为明显，腹板处拉应力降低至1 29MPa ， 中间位置拉应力降低至1 18 MPa ;横隔板厚度为60 c m 时，底板应力改善较横隔板厚为55 c m 时 不明显.从经济角度及最大程度减少自重的原则 考虑，确定横隔板的合理厚度为55 cm .表1跨中底板横向应力分布情况Table 1 Transverse stress distribution at bottom plate of cross section沿底板横向位置/m应力/M Pa工况1工况2工况3工况4工况5工况600. 0500.0500. 0400.0400.0400.04014 2. 559 1.293 1 1931 1531 1431 1422.81 0840.7130.6830. 6630. 5980. 6214.21 604 1.185 1. 1281 0280. 916 1.0405.61 1530.6530. 6450. 6450. 6450. 6457.0 2.247 1.186 1 1161 1071 076 1.0938.40.0450.030(2)确定横隔板最佳挖空率.横向加劲肋高 劲肋高度的增加，横向拉应力和压应力均减小，但度在40〜50 c m 时，对横向应力影响显著.随着加变化幅度不是很大.各截面处横隔板的挖空方式第3期邬晓光等：连续刚构桥跨中横隔板设计参数225见图5,为简化建模，保持H i为40 c m固定不变，其中L为箱梁中心线至最内侧预应力孔道中心线的距离，本文中L=130 cm，通过调整的大小实现挖空率的改变.分6种工况研究横隔板不同挖空率对箱梁空间应力的影响.工况1为考虑箱梁自重、二期恒载和纵向、竖向预应力作用；工况2、3、4、5、6分别为载荷不变，考虑横隔板最佳厚度和最佳数量，跨中最大悬臂位置处增设挖空率为25%、30%、35%、40%、45%的厚度为55 c m的横隔板.合龙段顶板、底板横向应力对比分析如下.图5横隔板挖空示意图（单位：cm) Fig. 5 Layout diagram of hollowed diaphragms表2合龙段顶板横向应力分布情况Table 2 Transverse stress distribution at roof plate of closure section沿顶板横向位置/m应力/M Pa工况1工况2工况3工况4工况5工况60-2.701-2.631-2.734-2.661-2.695-2.621 2-1.612-2.376-2.543-2.553-2.556-2.556 4-2.221-2.568-2.578-2.585-2.585-2.585 6-4. 021-3.657-3.583-3.575-3.575-3.575 8-5.454-4.058-3.805-3.705-3.710-3.705 10-4.260-3.667-3.587-3.578-3.578-3.578 12一3. 099-3.213-3.112-3.123-3.123-3.123 14-1.814-2.312-2.365-2.366-2.366-2.366 15. 9-2.343-2.325-2.426-2.411-2.411-2.411由表2可知，顶板横向应力主要为压应力，与 前文叙述相同，与腹板交界处附近压应力最小，为 1. 61 MPa.顶板中间压应力最大，峰值为5. 45 MPa;增设横隔板可以使得顶板横向应力分布更加均匀，但不同挖空率对顶板横向应力分布以及应力大小改变不大.当挖空率为45%时，由于顶 板处横隔板高度变小，对顶板横向应力改善效果逐渐减弱，因此确定横隔板最佳挖空率为35%.(3)确定横隔板最佳数量.基于以上确定出的横隔板合理厚度以及最佳挖空率，分6种工况 研究横隔板设置的最佳数量.工况1为考虑箱梁 自重、二期恒载和纵向、竖向预应力作用；工况2、3、4、5、6分别为载荷不变，横隔板厚度为55 cm，挖空率为35%，增设横隔板1#;增设横隔板1#、2#;增设横隔板1#〜3#;增设横隔板1#〜4#;增 设横隔板1#〜5#.跨中合龙段及合龙段左右一定范围内每个块段的中点处顶、底板的横向应力 比较分析结果如下.表3合龙段顶板横向应力分布情况Table 3 Transverse stress distribution at roof plate of closure section沿顶板横向位置/m应力/M Pa工况1工况2工况3工况4工况5工况60-2.711-2.611-2.734-2.654-2.685-2.598 2-1.614-2.355-2.543-2.546-2.551-2.551 4-2.211-2.562-2.578-2.569-2.569-2.561 6-4.011-3.639-3.583-3.559-3.575-3.575 8-5.462-4.048-3.805-3.702-3.705-3.705 10-4.254-3.652-3.587-3.566-3.598-3.575 12-3.089-3.201-3.112-3.103-3.113-3.112 14-1.814-2.312-2.335-2.356-2.366-2.366 15.9-2.323-2.325-2.416-2.411-2.410-2.410由表3、表4可知，对于合龙段位置，最大悬 臂处增设一道横隔板能够有效改善顶板和底板横 向应力的分布，削弱应力峰值.横隔板数量继续增加，应力值虽减小，但减小幅度有限.当继续增加 横隔板数量时，由于新增加的横隔板距离跨中位置较远，对此位置的影响微乎其微.226沈阳大学学报（自然科学版)第29卷表4合龙段底板横向应力分布情况Table 2 Transverse stress distribution at bottom plate of closure section沿底板横向位置/m应力/MPa工况1工况2工况3工况4工况5工况600.0510.04 90.04 00.0400. 04 00. 04 0 .4 2.569 1.289 1.195 1.143 1.143 1.142 .8 1.0660.7030.6790.6630. 5890. 624 .2 1.610 1.186 1.128 1.0280. 9121039 .6 1.1530.6540.64 50.64 60.6350. 64 2 .0 2.257 1.196 1.116 1.1171079 1.091 .40.04 50.0300. 0300.0300 0300 030表5 15号块段中间位置顶板横向应力分布情况Table 5 Transverse stress distribution at roof plate of 15# block沿顶板横向位置/m应力/MPa工况1工况2工况3工况4工况5工况60-2.102-1. 931-1. 934-2.162-2.170-2.162 2-1312-1776-1823-1853-1856-1856 4-2. 221-2569-2579-2586-2586-2586 6-4121-3658-3. 4 83-3576-3575-3575 8-4 554-3659-3556-3706-3710-3705 10-4160-3668-3588-3579-3579-3578 12-2200-2213-2.1 12-2123-2.123-2.123 14-1515-1903-1866-1866-1866-1867 159-2. 04 4-2026-2026-2. 01 1-2.011-2.011表6 15号块段中间位置底板横向应力分布情况Table 6 Transverse stress distribution at bottom plate of 15# block沿底板横向位置/n应力/MPa1工况1工况2工况3工况4工况5工况600 0500050004 000400. 04 0004 01.41759119411941154 1.1441142 2810850914079407640 7590751 4 2120510651029102910161010 561. 1530965096509650 9650965 70 1.44711881176117711761173 8. 40. 04 500300000由表5、表6可知，15号块段顶板和底板应力分布不均，顶板上最大压应力为4. 55MPa,底 板上最大拉应力为1 76MPa.在工况2和工况3下增设横隔板1#和2#对其顶、底板横向应力影响较大，继续增加横隔板数量影响较小.表7 14号块段中间位置顶板横向应力分布情况Table 7 Transverse stress distribution at roof plate of 14# block沿顶板横向位置/m应力/MPa工况1工况2工况3工况4工况5工况60-1897-1.831-1.834-1862-1870-1862 2-1312-1376-1223-1253-1256-1256 4-2. 221-2269-2.179-2186-2.186-2.186 6-2. 691-2628-2. 4 83-2576-2575-2575 8-3.134-3.159-2. 456一 2.406-2390-2395 10-2. 460-2368-2.188-2.179-2.179-2.178 12-2.100-2213-2012-2123-2.123-2.123 14-1215-1203-1266-1266-1266-1267 159-1. 644-1626-1626-1.611-1611-1511第3期邬晓光等：连续刚构桥跨中横隔板设计参数227表8 14号块段中间位置底板横向应力分布情况Table 8 Transverse stress distribution at bottom plate of 14# block沿底板横向位置/应力/M Pa工况1工况2工况3工况4工况5工况600.0500.0500.04 00.0400.0400.04 01.41.459 1.394 1.0941.154 1.144 1.1422.80.9850.9740.8240.7 640 7590.75142 1.095 1.065 1.009 1.0091.006 1.0005.60.9750.9650.9150.9150.9100.9137.01.247 1.198 1.076 1.0771.076 1.0738.40.04 50.0300000由表7、表8可知，14号块段顶板最大压应力2#和 3#时，能够有效改善该区域应力分布，，底板最大拉应力数值明显减小；增设横隔板1#增设横隔板对该区域应力的改善作用不明显. 14号块段横向应力的影响较小；当增设横隔板表913号块段中间位置顶板横向应力分布情况Table9Transverse stress d istrib u tio n at roof plate o f 13#block沿顶板横向位置/应力/M Pa工况1工况2工况3工况4工况5工况60-1.297-1.231-1.234-1. 062-1.070—1.062 2-0.812-0.918-0.923-1. 053—1.056—1.057 4-1.221-1.269-1.279-1. 186-1. 186—1. 186 6-1.691-1.628-1.683-1. 576—1.575—1.575 8-2.134-2.149-2.156-1. 606-1. 590—1.600 10-1.460-1.368-1.388—1.579—1.579-1. 578 12-1.100-1.213-1.112-1. 123-1. 123—1. 123 14-0.615-0.603—0.666-0 766-0 766-0 767 15.9-1.044-1.026-1.026-1.011—1.011—1.011表1013号块段中间位置底板横向应力分布情况Table 10Transverse stress d istrib u tio n at bottom plate o f 13#block沿底板横向位置/应力/M Pa工况1工况2工况3工况4工况5工况600.0500.0500.04 00.0400.0400.04 01.4 1.029 1.019 1.0240.5740 5250.5242.80.7850.74 50.74 50.4850.4760.476 420.8050.8010.8050.4550.4540.44 5 5.60.7990.7890.7980.4980.4960.4887.00.8570.8560.8380 5660 5630 5698.40.04 50.04 50.04 5000由表9、表10可知，13#块段顶板最大压应力 出现在中间位置，其值为2. 13MPa,底板最大拉 应力为103 MPa.增设横隔板1#和2#对13#块 段横向应力的影响较小，当增设横隔板3#和4# 时，横向应力数值明显减小，继续增加横隔板数量 影响较小.对合龙段及15#〜13#块段的分析中可以发现，沿跨中位置向墩顶两侧的顶、底板横向应力均 呈减小趋势.通过设置横隔板，以上区域的横向应 力分布均得到较大改善.在跨中设置2〜3道横隔 板时可以有效改善顶、底板横向应力，继续增加横 隔板的数量时作用不大.因此，横隔板的最佳数量 为2〜3道.3结论与建议(1)连续刚构桥梁跨中设置横隔板不但能增 加箱梁横向刚度，而且可以有效减小顶、底板横向 应力，改善横向应力分布.跨中横隔板最佳厚度为 55 cm,继续增加横隔板的厚度，对底板应力分布 无明显影响.建议在进行16 m宽箱梁桥设计时跨 中横隔板厚度取为50〜60 cm,宽度大于16 m时 横隔板厚度可适当加大.()横隔板的最佳挖空率为35%.设计时参 照图5，L与H i不变，L可以取箱梁底板与腹板交接处倒角的长度，取值为40〜50 cm.通过 改变只2达到最佳挖空率，228沈阳大学学报（自然科学版)第29卷(3)通过改变横隔板的数量，得出最佳设置数量为2〜3道.建议在设计时第一道横隔板设置 在最大悬臂位置，然后再向两侧增设其他横隔板，跨径较大时可以适当增加其数量，但数量增加时 需考虑自重对结构的影响.参考文献：[ 1 ]胡云耀，常柱刚，胡汉渝.关于增设矮肋法防治大跨径连续刚构桥箱梁底板纵向裂缝问题的探讨[J ].中外公路，2009 ,9 ⑵：145 148.(H U Y Y，C H A N G Z G，H U H Y. 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Beijing：C'hina C'ommunications P r e s s，2004.)DesignParameters ofDiaphragm inM iddle Span of ContinuousRigid-Frame BridgeW u X i a o g u a n g，H e P a n，L i Y i l i n，F e n g Yu(Key Laboratory of Bridge and T^unrel of Shaanxi Province，Chang’an University，X i’an 710064，China)Abstra c t：Based on the design of continuous rigid frame bridge，a local entity model space is established with software “Midas/Fea”.The propose is to study the influence for transverse stress distribution in top and bottom plates of middle span section and nearby after setting t 16m wide box beam.The results show that diaphragms can effectively improve the transverse stress across the top and bottom plates，as well as，weaken the peak of the stress，and it can control the emergence of cracks.The vintage design parameters of diaphragm are gotten by changing the thickness，hollowed out rate and quantity of the diaphragm.The conclusions and recommendations can provide a reference for the design of continuous rigid frame bridges.Key word s：continuous rigid frame bridge;wide box beam；finite element method;middle span；diaphragm；design parameters【责任编辑：赵炬】。

不等跨连续刚构桥总体设计

不等跨连续刚构桥总体设计

价值工程1工程概况澜沧江特大桥位于国家高速公路网云南省墨江至临沧高速公路，为跨越澜沧江而设。

桥址区河道总体较为顺直，两岸近似呈对称宽缓的“U ”字型。

桥位上游11km 处为大朝山电站，下游143km 处为糯扎渡电站。

桥位处地层为卵石、粉质粘土、碎石，下伏基岩为板岩。

主桥立面布置见图1。

2方案比选对于本桥而言，控制因素主要为跨越澜沧江。

综合考虑地形、地貌及河流情况，确定主跨为180m ，为连续刚构桥的适用跨径[1]。

桥型确定后，提出两种桥跨方案进行研究。

方案1：标准三跨连续刚构，桥跨布置为（100+180+100）m ，过渡墩高75m ，边跨现浇段长9m 。

方案2：不等跨连续刚构，桥跨布置为（57+140+180+140+57）m ，过渡墩高29m ，边跨现浇段长6m 。

桥位处江水清澈碧绿，两岸植被茂盛，自然风景秀丽；桥梁位于库区，有游船通行；桥梁为全线最大跨径桥梁。

基于以上三点原因，在方案选择时我们更为重视景观效果。

方案1边跨现浇段施工难度大，且引桥桥墩密集，影响全桥的景观效果。

方案2边跨现浇段施工采用落地支架，施工难度小，质量容易保证，且从中跨到次中跨再到引桥，跨径依次渐变，景观效果好。

经综合比选，最终采用方案2。

3主桥设计3.1上部结构主桥由两个100m 的小T 和两个180m 的大T 组成对称结构，总长574m 。

单箱单室断面，箱梁顶宽12.5m ，底宽7m ，顶板厚度30cm ，腹板厚度70~50cm ，梁高及底板厚度均按1.6次抛物线变化。

大T 箱梁根部梁高11m ，跨中梁高3.5m ，底板厚度130~32cm 。

小T 箱梁根部梁高7m ，跨中梁高3.5m ，底板厚度80~32cm 。

悬浇节段长3~4.5m 。

大T 共有22个悬浇节段，最大节段混凝土重220t ；小T 共有12个悬浇节段，最大节段混凝土重160t 。

箱梁典型截面见图2。

主要工程数量指标如下：箱梁采用C55混凝土，混凝土用量22864m 3；钢绞线用量1376t ，每方混凝土钢绞线用量60kg ；钢筋用量3271t ，每方混凝土钢筋用量143kg 。

连续刚构桥施工中的几个问题 徐欢乐

连续刚构桥施工中的几个问题 徐欢乐

连续刚构桥施工中的几个问题徐欢乐发表时间：2019-01-17T14:29:07.420Z 来源：《防护工程》2018年第31期作者：徐欢乐[导读] 在连续刚构桥的施工过程中，由于施工过程复杂，具体要求较多，实际施工中总会遇到不可避免的问题。

本文对问题进行了详细排列，下面就来阐述。

中交路桥北方工程有限公司北京 100024摘要：随着生产力需求的不断发展，对道路硬件设施越来越重视，例如近年来的桥梁建设，就被国家划为重点工程项目。

的确，桥梁在促进人们的交流和经济一体化方面发挥了巨大的作用。

但是桥梁建设是一项复杂且系统的过程，我国在桥梁建设中仍存在一些落后。

不管是从施工管理方式上，还是技术配套设施上，都达不到标准水平，影响桥梁质量。

关键词：连续刚体桥，施工技术；问题探究引言在连续刚构桥的施工过程中，由于施工过程复杂，具体要求较多，实际施工中总会遇到不可避免的问题。

本文对问题进行了详细排列，下面就来阐述。

一、现浇段现浇段施工的问题主要体现在使用工具上[1]。

在具体施工中，需要考虑到多方面的外部因素。

正因为此，现浇段的施工实现较为困难，尤其是在杂乱的基础结构和不平整地面的情况下，很难保持支护的稳定，所以施工人员施工时也无法保证施工精度与质量。

例如，在桥梁工程中，现浇截面长约40米，其中钢结构足以超过1000吨，整个施工过程需要120天以上。

该工艺成本很高，需要说明的是，由于施工难度大，无法保证竣工后能一次通过完工度。

为了解决上述问题带来的不利影响，就需要对边跨与中跨的大小进行规范，最佳值约为0.5，在误差不超过0.05的条件下，可有效地减少现浇截面的数量。

确保项目的基本表现。

由于长度减小，剪力也相应减小，而且不考虑很多因素，有利于现场施工。

二、结构内力方面向预应力束的锚固方向与管道局部偏差预应力束的锚固通常与截面线不平行，并且它们之间有夹角。

在一些特定情形，就会形成空间异面角度。

这就会导致施工困难，结构角度不精确，无法按照图纸规定尺寸进行施工。

50+80+50m连续刚构桥设计

50+80+50m连续刚构桥设计

题目：老窝河连续刚构桥设计院系：土木工程系专业：土木工程(道路与桥梁方向) 姓名： X 伟强学号： 20090040指导教师：X 大勇西南交通大学希望学院院系专业年级学号姓名题目指导教师评语指导教师 (签章) 评阅人评语评阅人(签章) 成绩辩论委员会主任 (签章)年月日毕业设计任务书班级土木工程2009-1 学生某某 X伟强学号 20090040发题日期： 2013 年 3月5 日完成日期： 2013 年 5 月15 日题目老窝河连续刚构桥设计1、设计目的毕业设计是完成所学根底和专业课程以后所进展的最后的实践性教学环节，是对所学知识的综合运用和对学生的全面考核，通过毕业设计加强、深化和延伸所学知识，培养和锻炼学生运用所学专业知识和技术解决实际问题的能力。

通过本次设计熟练掌握CAD、MIDAS等土木工程应用软件，加强对专业知识的认知，为即将参与的工作打下坚实的根底。

2、设计条件1〕.老窝河连续刚构桥设计须满足公路-Ⅰ级设计的相关规X。

2〕.计算行车速度为60km/h。

3〕.采用1980某某坐标系和1956黄海坐标系4〕.按结构体系升温20°C和体系降温20°C计算温度效应。

5〕.日照温差：温差效应遵照《公路桥涵设计通用规X》JTG D60—2004的相关规定6〕.抗震设防烈度：Ⅶ度3、设计内容与要求1〕.完成毕业设计书；2〕.毕业设计说明书按照统一格式编写，不少于8000字；3〕.梁的配筋计算，截面抗弯、抗拉、抗压的验算，计算依据以与计算过程；4〕.完成桥梁模型、桥垮总布置图；5〕.完成箱梁构造图、箱梁施工顺序图、箱梁钢束图4、毕业设计成果1〕.毕业设计论文文本；2〕.桥梁模型；3〕.桥梁总体布置图；4〕.箱梁构造图；5〕.箱梁施工顺序图；6〕.箱梁钢束图；5、应交出的设计文件与实物1〕.毕业设计说明书要求文字表达清楚，章节安排合理，排版规X；图纸要求按要求绘制，图面整洁，比例适宜，尺寸正确，并附有必要的图注和说明。

桥梁工程毕业设计

桥梁工程毕业设计

桥梁工程毕业设计篇一：桥梁工程毕业设计】目录1 方案拟定与比选........................................................ . (3)1.1 概述........................................................ .. (3)1.2 方案比选........................................................ (3)2 主梁内力计 (8)2.1 主要技术指........................................................ .. (8)2.1.1 材料规格........................................................ .. (8)2.2 梁截面尺寸拟 (8)2.2.1 主梁梁高........................................................ .. (8)2.2.2 顶板和底板........................................................ ..92.2.3 腹板........................................................ . (9)2.2.4 桥面铺装及栏杆 (9)2.2.5 下部结构尺寸拟定 (9)2.2.6 主梁分段及施工过程 (9)2.3 内力计算........................................................ . (10)2.3.1 截面特性计算 (10)2.4 结构内力计 (11)2.4.1 结构自重........................................................ (11)2.4.2 可变作用效应 (15)2.5 作用效应组合........................................................ .. (19)2.5.1 承载能力极限状态下的效应组合 (19)3 预应力钢束设计........................................................ .. (27)3.1 钢束估 (27)3.2 预应力筋束的布置原则 (28)3.3 主梁净截面及换算截面特性值 (29)3.4 预应力损失及有效预应力 (31)3.4.1 控制应力及有关参数的确定 (31)3.4.7 预应力损失组合及有效预应计算 (35)4 主梁验 (37)4.1 强度验 (37)4.1.1 正截面抗弯承载能力 (37)4.1.2 斜截面抗剪验算 (47)4.2 应力验 (47)4.2.1 预应力筋拉应力验算 (47)4.2.2 施工阶段法向压应力验算 (49)4.2.3 使用阶段正截面压应力验算 (59)4.2.4 斜截面主压应力验算 (63)4.2.5 使用阶段正截面压应力的验算 (68)4.2.6 使用阶段斜截面主压应力验算 (73)4.3 抗裂满足要求验算....................................................... 7 8 4.3.1 使用阶段正截面抗裂验算 (78)4.3.2 使用阶段混凝土抗裂验算 (83)5 主梁主梁变形（挠度）计算 (89)5.1 挠度计 (89)6 设计总结........................................................ .. (89)参考文献........................................................ (91)致谢........................................................ .. (92)1 方案拟定与比选1.1 概述本次的毕业设计为洞庭大道新河渠南过渡孔口号桥施工图设计。

简析空腹式连续刚构桥动力

简析空腹式连续刚构桥动力

简析空腹式连续刚构桥动力引言在各种梁桥结构形式中，连续刚构的跨越能力最强。

是不断增加的，特别是边跨根部位置处的应力增长趋势明显。

魏涛[1]通过有限元软件，选择墩梁刚度比等设计参数，对主梁内力、变形的变化进行对比分析，得出当桥墩刚度降低时，主梁内力的变化非常小，也就是说，主梁内力对于逐渐减小的桥墩刚度来说敏感程度甚小，但其对于温度变化的敏感程度很大，有显著减小的趋势。

金林杰[2]认为竖向弯曲频率与桥梁跨数之间存在反比例关系。

总长随跨数的增加而增加，刚度随跨数的增加而减少，但是刚度没有总长对跨数的变化敏感。

王蕾[3]研究认为，当弯桥在不考虑双向地震波同时输入作用时，桥梁结构的安全是很难保证的。

传统的连续刚构桥多用双薄壁墩来释放各种因素作用下的位移从而减少墩的内力，近年来也有用Y形墩来代替双薄壁墩等形式，本文所介绍的北盘江大桥是将这两种形式结合，设计出的一种新颖的桥型。

本文研究了这种大跨刚构桥在各种因素下的动力响应，并进一步分析了其对地震响应的影响规律，得出了相应的结论。

1桥梁概况某大跨桥梁（包括引桥）全长1261m。

主桥跨径布置为：82.5+220+290+220+82.5m，预应力混凝土空腹（斜腿）式连续刚构。

墩高跨大，承台顶至桥面最大高度达178m（8#墩），悬浇T主墩（7#墩）采用双壁薄壁空心墩，最大墩高88米，斜腿部分高度为35m，墩柱总高度为123m。

主桥桥型布置如图1所示。

图1 主桥桥型布置图2不同地震波对结构内力的影响2.1 地震波的特性桥梁抗震研究的一个重要的方面是研究地震波的特性，从而分析其对桥梁的影响。

为了研究不同卓越周期的地震波对桥梁结构动力反映的影响，先选取了7条不同卓越周期的地震波（MEXICO CTTY波、NAHANNI波、TABAS波、KOBE 波、LIVERMORE波、N.PALM SPRINGS波、CHICHI波），调过幅值。

对于调幅后的水平地震波在输入过程中，忽略桩土对桥梁结构的影响，同时不计入行波效应对桥梁结构的影响。

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二○一五届毕业设计***河连续刚构桥学院：公路学院专业：桥梁工程姓名：学号：指导教师：完成时间：2二〇一五年六月摘要根据设计任务书要求，依据现行公路桥梁设计规范，综合考虑桥位的地质、地形条件，提出了独塔斜拉桥、上承式钢管混凝土拱桥和预应力混凝土连续钢构三个比选方案。

按“安全、经济、适用、美观和有利于环保”的桥梁设计原则，分析了三个方案的优缺点。

推荐预应力混凝土连续刚构作为设计方案。

推荐方案以基本设计理论为基础，参考国内外成功的大跨连续钢构桥，拟定了95417095+⨯+的跨径，主梁m m m采用次抛物线变梁高的单箱单室箱主梁，桥墩为双薄壁空心墩，桥台为轻型桥台，基础为群桩基础，施工阶段采取挂篮悬臂现浇法。

对推荐方案进行了结构细部尺寸拟定，对上部结构和下部结构进行了内力计算、配筋设计及控制截面强度、应力验算，变形验算等。

经分析比较及验算结果表明该桥梁设计合理，符合设计任务的要求。

关键词：预应力混凝土连续刚构，钢管混凝土拱桥，斜拉桥，悬臂现浇，应力验算ABSTRACTAccording to the design requirements, the existing design specification of highway bridge, considering the geology and terrain conditions of the bridge site, after preliminary selection, three bridge type schemas are presented, they are cable-stayed bridge, arch bridge and prestressed concrete continuous rigid frame bridge . Then comparing the advantages and disadvantages of three options comprehensively by the philosophy of bridge design as “Security, Economy, Application, Beauty and Environmental P rotection”. The PC continuous rigid frame bridge is selected as the recommended scheme after theselections. This project is based on the basic theory of bridge design and take the domestic and international successful designs for example, finally chose a span combination of +⨯+.The depth of Single cell box girder varies as the second-degree m m m95417095parabola, the pier is a double thin-wall hollow pier, the abutment is light abutment, the foundation is grouped piles foundation,and the the hanging basket cantilever casting construction method. Through drawing up of structure’s dimension and then design the upper and lower part of the structure ,such as calculated the internal force of dead and living load, prestressed steel design, checking the strength and stress of controlcross-section. Finally, check for live load deformation. Checked by the comparison and analysis show that the design method of calculation is correct, and the distribution of reinforcement is Reasonable, so this design meet the design requirements.Key word: prestressed concrete continuous rigid frame bridge, double thin-wallhollow pier , cantilever casting construction目录第一章概述 (1)地质条件 (1)主要技术指标 (1)设计规范及标准 (1)第二章方案比选 (2)概述 (2)比选原则 (2)比选方案 (2)预应力混凝土连续刚构桥 (2)上承式钢管混凝土拱桥....................3 独塔斜拉桥.. (4)方案比较 (5)第三章预应力混凝土连续梁桥总体布置 (8)桥型布置 (8)桥孔布置 (8)桥梁上部结构尺寸拟定 (8)桥梁下部结构尺寸拟定 (10)本桥使用材料 (11)毛截面几何特性计算 (11)第四章荷载内力计算 (12)模型简介 (12)全桥结构单元的划分 (12)划分单元原则 (12)桥梁具体单元划分 (12)全桥施工节段的划分 (12)桥梁划分施工分段原则 (12)施工分段划分 (13)恒载、活载内力计算 (14)恒载内力计算 (14)悬臂浇筑阶段内力 (15)边跨合龙阶段内力 (16)次边跨合龙阶段内力 (17)中跨合龙阶段内力 (18)活载内力计算 (19)其他因素引起的内力计算 (21)温度引起的内力计算 (21)支座沉降引起的内力计算 (23)收缩、徐变引起的内力计算 (24)内力组合 (27)正常使用极限状态的内力组合 (27)承载能力极限状态的内力组合 (27)主要荷载组合 (27)第五章预应力钢束的估算与布置 (31)钢束估算 (31)按承载能力极限计算时满足正截面强度要求 (32)按正常使用极限状态的应力要求计算 (32)预应力钢束布置 (35)预应力损失计算 (36)预应力与管道壁间摩擦引起的应力损失 (36)锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的应力损失 (37)混凝土的弹性压缩引起的应力损失 (37)钢筋松弛引起的应力损失 (38)混凝土收缩徐变引起的应力损失 (38)有效预应力计算 (40)预应力计算 (41)第六章强度验算 (41)正截面承载能力验算 (41)斜截面承载能力验算 (43)第七章应力验算 (44)短暂状况预应力混凝土受弯构件应力验算 (45)压应力验算 (45)拉应力验算 (45)持久状况正常使用极限状态应力验算 (46)持久状况(使用阶段)预应力混凝土受压区混凝土最大压应力验算 46持久状况(使用阶段)混凝土的主压应力验算 (46)持久状况(使用阶段)预应力钢筋拉应力验算 (46)第八章抗裂验算 (50)正截面抗裂验算 (50)斜截面抗裂验算 (51)致谢 (53)参考文献 (54)第一章概述地质条件图1-1 桥址纵断面图主要技术指标桥面净宽：2×12m＋（分离式）设计荷载：公路－Ｉ级行车速度：80km/h桥面横坡：2%通航要求：无温度：最高年平均温度34℃，最低年平均温度-10℃。

设计规范及标准1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。

2、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。

3、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）。

4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）。

5、《公路桥涵圬工设计规范》（JTG D61-2005）第二章方案比选概述桥式方案比选是初步设计阶段的工作重点，一般要进行多个方案比较。

各方案均要求提供桥式布置图，图上必须标明桥跨位置，高程布置，上、下部结构形式及工程数量。

对推荐方案，还要提供上、下部结构的结构布置图，以及一些主要的及特殊部位的细节处理图。

设计方案的评价和比较，要全面考虑各项指标，综合分析每一方案的优缺点，最后选定一个符合当前条件的最佳推荐方案。

有时，占优势的方案还应吸取其他方案的优点进一步加以改善。

比选原则设计从安全性、技术适用性、施工难度、设计施工周期、经济性、实用性和观赏性等几方面对各比选方案进行评比，其中安全性为主要因素。

比选方案根据设计任务要求,依据现行公路桥梁设计规范,综合考虑桥位地质地形条件，拟定了三个比选方案：方案一：预应力混凝土连续刚构桥方案二：上承式钢管混凝土拱桥方案三：独塔斜拉桥预应力混凝土连续刚构桥1.结构受力特点⑴在高墩大跨径桥梁中，与其它结构体系比较，预应力混凝土连续刚构桥常成为最佳的桥型方案。

⑵预应力砼充分发挥了高强材料的特性，具有强度高、刚度大、变形小以及抗裂性能好的优点。

⑶结构伸缩缝数量少，高速行车平顺舒适，维修工作量小，维护简单。

⑷可最大限度的应用平衡悬臂施工法，施工技术成熟，易保证工程质量。

⑸采用水平抗推刚度较小的双薄壁墩，可以减小水平位移在墩中产生的弯矩，且薄壁墩底承受的弯矩、梁体内的轴力随着墩高的增大而急剧减小。

⑹连续钢构除了保持连续梁的优点外，墩梁固结节省了大型支座的昂贵费用，减少了墩和基础的工程量，并改善了结构在水平荷载（例如地震荷载）作用下的受力性能，适用于中等以上跨径的高墩桥梁。

2.桥跨布置该桥为全预应力混凝土连续刚构桥，跨径分布为95m+4×170m+95m，桥梁总长870m,边主跨比。

桥梁设置单向纵坡，坡度为1％。

3.横断面布置主梁采用单箱单室箱形截面，梁高按次抛物线变化，设计为双幅桥，单幅桥位单向双车道，桥面宽12m，横向布置为++，桥面横坡2%。

4.基础基础采用钻孔灌注桩群桩基础，桩径，桩中心距采用C40混凝土，为摩擦桩。

承台为矩形承台，厚4m，两承台尺寸均为23m×，采用C40混凝土。

5.施工要点⑴桥梁上部采用挂篮悬臂浇注施工，施工时要对称浇注，应注意立模高程的合理设置，准确控制悬浇高程，确保每个工况的设计线形，主梁边中跨合龙高差应控制在1cm以内。

⑵施工后的主梁备用预应力束孔处理如下：顶板束预留孔灌浆封填，底板束预留孔留下备用，但不穿预应力束。