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办公楼工程模板扣件钢管高架工程施工方案及计算书1模板（扣件钢管高架）工程施工方案及计算书一、工程概况工程名称：连云港xxxx技术纺织有限公司办公楼工程；工程地点：海州开发区；结构层次：框架结构，地上4层；建筑高度：17.1m；总建筑面积：2792.88m2。
本工程由连云港xxxx技术纺织有限公司投资建设，xxxx六度建筑设计有限公司设计，连云港市经纬工程建设监理有限公司监理，江苏启安建设集团有限公司组织施工；由张惠兵担任项目经理，范冲担任技术负责人。
施工区段：3-A轴～3-D轴/3-1轴～3-3轴。
该区段梁、板、柱的模板支设高度均大于5m，施工难度和危险性较大，系模板（扣件钢管高架）工程。
二、编制依据1、高支撑架的计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
2、依据施工图纸。
因本工程模板支架高度大于4米（建筑物总高度达17.1m，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
三、楼板模板计算（一）参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；模板支架搭设高度(m)：17.10；采用的钢管(mm)：Φ48×2.8 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底钢管的间隔距离(mm)：800.00；支架基础为素土夯实后浇筑150厚C25混凝土。
2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.500。
扣件钢管楼板模板支架计算书(doc 24页)１.编制依据1.1河北省残疾人职业培训和体育训练中心土建工程施工图纸1.2《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）1.3《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）1.4《河北省建筑工程施工安全操作规程》1.5《建筑安装分项工程施工工艺规程》1.6本工程施工组织设计1.7《建筑脚手架施工手册》1.8《建筑施工手册》第四版2.工程概况本建筑物为河北省残疾人职业培训和体育训练中心工程，运动场馆分为三层大空间，跨度26 X 35m，顶板厚100mm，顶板下为密肋井字梁，次框架梁为250 X 1150mm，主框架梁为300 X 1150mm，井字梁轴线间距为1.4 X 1.3m。
梁板砼标号为C40。
大空间结构一层中间支撑在游泳池下2:8灰土上，周边支撑在管沟下的砼垫层上，支撑高度（自管沟垫层上表面至砼现浇板底）8.8m；二、三层支撑在浇筑完毕的砼楼面上，支设高度分别为8.4m、8.5m。
3.模板施工方案3.1模板安装前的准备工作3.1.1模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。
3.1.2施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。
3.4.5模板的堆放要求：配制好的模板要按规格分类码放，下面垫高30cm，用布遮盖防止雨淋，并注意通风防霉。
3.5模板安装3.5.1梁模板安装3.5.1.1工艺流程：准备工作搭设模板支撑体系安装梁底模绑扎梁钢筋安装梁侧模固定梁侧模模内清理检查验收。
3.5.1.2技术要点(1)首先按照支架平面布置图上脚手架的间距在底板（一层为150厚2：8灰土上满堂浇注50厚C15混凝土，二层、三层为现浇板面）上弹出脚手架纵、横方向的中心线。
(2)按照所弹中心线布置立杆，先从跨内的一侧开始布置，随之加设横杆，然后再逐层向上安装立杆和横杆。
-11.70至-5.00标高楼板模板碗扣钢管高支撑架计算书计算按最大板厚150进行计算计算参数计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2018)。
模板支架搭设高度为 6.70m搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=1.20米，立杆的步距 h=1.80米。
梁顶托采用双钢管48×3.0mm。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
计算简图材料特性面板的厚度18mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15.00N/mm2，面板的弹性模量6000.00N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000.00N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.04×106/48600.0=0.791N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×1.15/(2×900.0×18.0)=0.107N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×4.9200.04/(100×6000.00×437400.0)=0.020mm面板的最大挠度小于200.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.17×106/64000.0=2.703N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×1153.44/(2×60.0×80.0)=0.360N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×1.08×900.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.208mm木方的最大挠度小于900.0/250满足要求!托梁的计算1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.56×106/1.05/8982.0=164.880N/mm2抗弯计算强度小于215.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =1.757mm满足要求!。
扣件式钢管⽀架楼板模板安全计算书附件1.2：扣件式钢管⽀架楼板模板安全计算书⼀、计算依据1、《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》JGJ130－20112、《建筑施⼯脚⼿架安全技术统⼀标准》GB51210-20163、《建筑施⼯模板安全技术规范》JGJ162-20084、《建筑施⼯临时⽀撑结构技术规范》JGJ300-20135、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20025、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计规范》GB50017-2003⼆、计算参数可调托座承载⼒容许值(kN) 30 模板荷载传递⽅式可调托座0.2架体底部垫板⾯积A(m^2) 0.2 模板（不含⽀架）⾃重标准值G1k(kN/m^2)24 钢筋⾃重标准值G3k(kN/m^3) 1.1新浇筑混凝⼟⾃重标准值G2k(kN/m^3)0.5 施⼯荷载标准值Q k(kN/m^2) 2 脚⼿架上震动、冲击物体⾃重Q DK(kN/m^2)1.35 脚⼿架安全等级2级计算震动、冲击荷载时的动⼒系数κ脚⼿架结构重要性系数γ0 1 是否考虑风荷载是基本风压值W o(kN/m^2) 0.25 沿风荷载⽅向架体搭设的跨数n 61000 模板⽀撑架顶部模板⾼度H b(mm) 700 模板⽀撑架顶部竖向栏杆围挡的⾼度H m(mm)三、⾯板验算根据《建筑施⼯模板安全技术规范》5.2.1，按简⽀跨进⾏计算，取b=1m宽板带为计算单元。
W m=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Q k+κQ DK)b=1.2×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1=7.599kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7(Q k+κQ DK)b=1.35×(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1=6.958kN/m 取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(7.599,6.958)=7.599kN/m图1：⾯板计算简图1、强度验算图2：⾯板弯矩图M max=0.085kN·mσ=Υ0×M max/W=1×0.085×106/37500=2.28N/mm2≤[f]=37N/mm2满⾜要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×120/1000)×1=3.212kN/m图3：挠度计算受⼒简图图4：挠度图ν=0.114mm≤[ν]=300/400=0.75mm满⾜要求四、次楞验算次楞计算跨数的假定需要符合⼯程实际的情况，另外还需考虑次楞的两端悬挑情况。
板模板(扣件钢管高架)计算书由于原木两头直径不能一致，因此考虑到最不利的因素只能以原木两头直径中较小端直径作为原木的计算直径。
支撑圆木搁置在支撑钢管上应平整且受力均匀；如通过楔形垫块或其他方法进行水平调整，应保证其充分的稳定性。
本工况在国家规范中没有作出具体规定及计算方式，故本计算书不作为依据只作参考。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:圆木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(mm):3.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.圆木参数圆木弹性模量E(N/mm2):9500.000；圆木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；圆木抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；圆木的间隔距离(mm):250.000；圆木的小头直径(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑圆木的计算:圆木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=3.142×20.0003/32=785.398cm3；I=3.142×20.0004/64=7853.982cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：= 25.000×0.250×0.003 = 0.019 kN/m；q1(2)模板的自重线荷载(kN/m):q= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；2(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p= (1.000+2.000)×1.000×0.250 = 0.750 kN；12.圆木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(0.019 + 0.088) = 0.128 kN/m；集中荷载 p = 1.4×0.750=1.050 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.050×1.000 /4 + 0.128×1.0002/8 = 0.278 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 0.128×1.000/2 = 0.589 kN ；圆木的最大应力值σ= M / w = 0.278×106/785.398×103 = 0.355 N/mm2；圆木抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；圆木的最大应力计算值为 0.355 N/mm2小于圆木的抗弯强度设计值 13.0N/mm2，满足要求!3.圆木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: V = 1.000×0.128/2+1.050/2 = 0.589 kN；圆木受剪应力计算值 T = 3 ×588.750/(2 ×60.000 ×80.000) = 0.184 N/mm2；圆木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；圆木受剪应力计算值为 0.184 N/mm2小于圆木的抗剪强度设计值 1.400N/mm2，满足要求!4.圆木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 0.019+0.088=0.106 kN/m；集中荷载 p = 0.750 kN；圆木最大挠度计算值 V= 5×0.106×1000.0004 /(384×9500.000×78539816.34) +750.000×1000.0003/( 48×9500.000×78539816.34) = 0.023 mm；圆木最大允许挠度值 [V]= 1000.000/250=4.000 mm；圆木的最大挠度计算值 0.023 mm 小于圆木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.128×1.000 + 1.050 = 1.178 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M= 0.442 kN.m ；max最大变形 V= 1.240 mm ；max最大支座力 Q= 5.152 kN ；max钢管最大应力σ= 0.442×106/5080.000=86.936 N/mm2；钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 86.936 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
高架支模计算书计算依据：1.“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）：用于验算胶合板、方木及水平钢管。
2.“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范”JGJ130-2011(简称脚手架规范)：用于验算立杆工程简介：某四层钢筋混凝土框架结构办公楼。
在下图范围内为一大空间：大空间高度从-3.000到8.650，即高11.650m。
除去板厚120，净高11.53m。
按住建部“危险性较大的分部分项工程安全管理办法”的规定，标高8.650处的模板工程属于“超过一定规模的危险性较大的分部分项工程”。
根据经验拟定楼板模板如下图：立杆中距双向均≤1000楼板模板支架立面图应当指出，用40×60的方木是不合适的。
方木截面小，方木的间距便要很密。
受力不合理。
对比如下：方木50×90 40×60 比值面积4500 2400 4500/2400=1.9 截面抵抗矩W 50×902/6=67500 24000 67500/24000=2.8 截面抵抗矩W=(bh2/6）表示截面的抗弯能力。
50×90的方木比40×60面积只增加0.9倍，但抗弯能力增加1.8倍。
因此，楼板模板用方木做次楞时，宜用50×90或50×100的方木，或者40×80的方木。
但目前这个工地只有40×60这种方木。
立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U形承托可能变形：最好用承托板带加劲肋的螺丝端杆：模板支架的水平杆必须双向设置；必须设置扫地杆。
下面对上述模板图进行验算：一、胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）12厚胶合板自重标准值G1K=10×0.012=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取10KN/m3(偏大)混凝土自重标准值：G2K=24×0.12=2.88 KN/㎡钢筋自重标准值：G3K=1.5×0.12=0.18 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
高大支模板模板(扣件式钢管架)计算书模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(24+1.1)×0.1]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=7.572kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×7.572×0.452=0.153kN·mσmax=M max/W=0.153×106/37500=4.089N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×7.572×0.45=2.044kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.044×103/(2×1000×15)=0.204N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×7.572×4504/(100×6000×281250)=1.246mm νmax=1.246mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[450/150，10]=3mm符合要求！五、次楞验算计算简图如下：q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.45+0.01]+1.4×(1+2)×0.45=3.419kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.419×0.92=0.277kN·mσmax=M max/W=0.277×106/24000=11.54N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.419×0.9=1.846kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.846×1000/(2×40×60)=1.154N/mm2τmax=1.154N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×3.419×9004/(100×9000×720000)=2.344mmνmax=2.344mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.419×0.9=3.385kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)支座反力依次为R1=4.584kN,R2=7.317kN,R3=7.317kN,R4=4.584kN 1、强度验算σmax=M max/W=0.536×106/4490=119.284N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×2.222×1000/424=10.481N/mm2τmax=10.481N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.293mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[900/150，10]=6mm符合要求！max12341.05×R max=1.05×7.317=7.683kN，7.683kN≤0.75×12.0=9kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！h/l a=1800/900=2，h/l b=1800/900=2，查附录D，得k=1.163，μ=1.272 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×100]=2663mm λ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得υ=0.2512、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=0.9m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得υw=0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=0.9m，b/h=0.9/1.8=0.5通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=0.62×0.4×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9710)/(1-0.97)=1.292μs=υwμstw=0.123×1.292=0.159ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.159×0.4=0.028kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.4=0.174kN/m23、稳定性验算K H=1/[1+0.005×(8.4-4)]=0.978不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=7.317+0.15×1.2×8.4=8.829kNσ=1.05N ut/(υAK H)=1.05×8.829×103/(0.251×424×0.978)=89.03N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=6.715+0.15×1.2×8.4=8.227kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.028×0.9×1.82/10=0.01kN·mσ=1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×8.227×103/(0.251×424×0.978)+0.01×106/(4.49×103)=85.093N/mm2≤[f]=205N/mm 2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.048×8.4/[(4+1)×30.25]=0.008kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×8.227+0.008)×103/(0.251×424×0.978)=83.037N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！八、立杆地基基础验算f ak符合要求！层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相同计。
目录1 工程概况 (1)2 支架结构与材料 (1)2.1支架结构 (1)2.2材料特性 (2)3 荷载标准计算 (2)4 大横杆计算 (3)4.1大横杆荷载计算 (3)4.2强度计算 (3)4.3挠度计算 (4)5 小横杆的计算 (4)5.1小横杆荷载计算 (4)5.2 强度计算 (4)5.3挠度计算 (5)6 扣件的抗滑承载力计算: (5)7 立杆计算： (6)7.1荷载计算: (6)7.2立杆的稳定性计算: (6)7.3最大搭设高度的计算 (7)8 连接件的计算 (8)9 立杆的地基承载力计算 (9)济南黄河公铁两用桥扣件式钢管脚手架计算书1 工程概况济南黄河公铁两用桥施工起讫里程为DK421+910.6～DK423+703.03，线路全长1792.42m，主桥中心里程为DK422+806.82。
济南黄河公铁两用桥由北向南横穿天桥区吉家庄、济阳县谢家村、跨越黄河北大堤、主河槽及黄河南大堤，穿过历城区付家庄。
公铁两用桥合建段铁路孔跨布置为：(6-32m)预应力混凝土简支梁+122m简支钢桁梁+(7-52m)预应力混凝土简支梁+(128+3*180+128)m刚性悬索加劲连续钢桁梁+(9-32m)预应力混凝土简支梁（该桥为四线桥，货线孔跨布置与客线孔跨布置对应。
石济客专602~607号、610~612号、629~630桥墩和邯济胶济联络线607号、610~611号、607~635号桥墩为单建铁路桥墩，相应的G611、G612左、G627左、G627右、G628、G629、G630号桥墩为单建公路桥墩，单建桥墩墩型均为圆端形实体桥墩。
主桥617～620号桥墩采用三柱式单层框架墩；引桥608~609号桥墩采用两柱式单层框架墩；其他公铁合建段桥墩均采用双层框架墩。
2 支架结构与材料2.1支架结构脚手架采用扣件式钢管支架，采用两排架形式。
脚手架各种杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的钢管，脚手架内侧立杆距墩身模板70cm，立杆排距1.0m，立杆纵向间距1.5m，横杆步距1.8m，每跨内设一道横杆，立杆、横杆均采用一字扣件对接，在搭设过程中立杆要搭设在横杆的外侧，相邻两根杆件接头要相互错开一步且不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。
附件6：楼板模板扣件钢管高支撑架计算书工程名称计算部位计算参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
模板支架搭设高度为3.4m搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的首道步距不大于 h=1.80米。
其余不大于1.2m,板厚D=450mm梁顶托采用双钢管48×2.8mm。
采用的钢管类型为φ48×2.8。
计算简图材料特性面板的厚度16.00mm，面板剪切强度设计值 1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2序号计算要点详细计算过程结论计算过程及结论模板面板计算1. 抗弯计算强度f=M/W=0.14×106/42666.7=3.306N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f]满足要求!2.抗剪强度计算T=3×2.82/(2×1000.0×16.0)=0.264N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm满足要求!3.挠度验算v= 0.68×10.4300.04/(100×6000.00×341333.3)=0.279mm面板的最大挠度小于300.0/250满足要求!支撑木方的计算1. 木方抗弯计算强度f=M/W=0.47×106/83333.3=5.642N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.00N/mm2满足要求!2抗剪强度计算T=3×2821.07/(2×50.0×100.0)=0.846N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm满足要求!3.挠度验算v=0.677×3.13×1000.04/(100×9000.00×4166666.8)=0.565mm木方的最大挠度小于1000.0/250满足要求!托梁的计算1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.75×106/1.05/8496.0=195.947N/mm2抗弯计算强度小于205.00N/mm2满足要求!2.顶托梁挠度计算v =1.781mm满足要求!。
板模板(扣件钢管高架)计算书41工程；属于结构;地上0层;地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天；施工单位：。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.50；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.75；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.12×1+0.35×1 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5= 7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252= 0.047 kN·m；面板最大应力计算值σ= 47000/54000 = 0.87 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.87 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 3.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.35×2504/(100×9500×3413333.333)=0.003 mm；面板最大允许挠度 [V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8×8×8/6 = 85.33 cm3；I=8×8×8×8/12 = 341.33 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.12 = 0.75 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(0.75 + 0.088)+1.4×0.625 = 1.88 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×1.88×1.52 = 0.529 kN.m；最大支座力 N = 1.25×q×l = 1.25 × 1.88×1.5 = 3.525 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.529×106/85333.33 = 6.196 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.196 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 0.625×1.88×1.5 = 1.763 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.763×103/(2 ×80×80) = 0.413 N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.413 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 0.838 kN/m；最大挠度计算值ω= 0.521×0.838×15004 /(100×9500×3413333.333)= 0.681 mm；最大允许挠度 [V]=1500/ 250=6 mm；方木的最大挠度计算值 0.681 mm 小于方木的最大允许挠度 6 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.525 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 M max = 2.076 kN.m ；最大变形 V max = 4.042 mm ；最大支座力 Q max = 18.679 kN ；最大应力σ= 2076139.323/10160 = 204.344 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 204.344 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 4.042mm 小于 1500/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：N G1 = 0.138×10.75 = 1.488 kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：N G2 = 0.35×1.2×1.5 = 0.63 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：N G3 = 25×0.12×1.2×1.5 = 5.4 kN；经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3 = 7.518 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 N Q = (2.5+2 ) ×1.2×1.5 = 8.1 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2N G + 1.4N Q = 20.361 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 20.361 kN；φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；L0---- 计算长度 (m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0 = h+2ak1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.79；a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=20361.36/（0.53×489） = 78.564 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 78.564 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a)k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.023 ；上式的计算结果：立杆计算长度 L o = k1k2(h+2a) = 1.167×1.023×(1.5+0.1×2) = 2.03 m；L o/i = 2029.53 / 15.8 = 128 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；钢管立杆的最大应力计算值；σ=20361.36/（0.406×489） = 102.559 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ= 102.559 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
