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高能束焊接技术的发展和应用高能束焊接技术（EBW）是一种先进的焊接方法，它利用高速电子束来熔化和连接金属材料。
这种焊接技术具有高能量密度、高焊接速度、优质的焊接效果和适用于各种金属材料等优点，因此在航空航天、汽车制造、核工业和电子行业等领域得到了广泛的应用。
本文将从高能束焊接技术的发展历程和原理、应用领域、优势和挑战等方面进行介绍。
一、高能束焊接技术的发展历程和原理高能束焊接技术最早是在20世纪50年代发展起来的，最初是用于核工业和航天航空领域。
1958年，美国杜邦公司开发出了第一台商用的电子束焊接机，这标志着电子束焊接技术开始走向工业化生产。
高能束焊接技术通过电子枪产生高速电子束，电子束击中工件表面时，产生的能量将工件表面瞬间加热到熔化温度，然后通过电子束辐照区域产生高温熔池，从而实现熔化和连接金属材料的目的。
高能束焊接技术的原理是利用高速电子束的能量瞬间加热金属材料，使其熔化并形成熔池，然后利用合适的焊接工艺来实现金属材料的连接。
与传统的焊接方法相比，高能束焊接技术具有能量密度高、焊接速度快、热影响区小、热输入低等优点，因此可以实现高质量的焊接效果。
二、高能束焊接技术的应用领域高能束焊接技术在航空航天、汽车制造、核工业和电子行业等领域得到了广泛的应用。
在航空航天领域，高能束焊接技术被广泛应用于飞机结构件、发动机零部件、航天器壳体等关键部件的焊接，以提高焊接质量和生产效率。
在汽车制造领域，高能束焊接技术通常应用于汽车车身焊接、汽车零部件焊接等工艺环节，以提高焊接强度和减少成本。
在核工业领域，高能束焊接技术被用于核反应堆压力容器、核燃料元件等核设备的焊接，以保证核设备的安全可靠性。
在电子行业领域，高能束焊接技术通常应用于电子器件的微细焊接和包装，以提高器件的性能和可靠性。
高能束焊接技术相对传统焊接方法有很多优势，主要包括以下几点：1. 高能量密度：高能束焊接技术的能量密度很高，可以实现瞬间加热和快速熔化金属材料，从而提高焊接速度和效率。
两种高能束焊接各自特点和应用及其发展前景对于现代社会，效率对于工业生产是很重要的。
因此对于其应用的科学技术也要求很高。
为此，在焊接领域提出了利用高能密度束流作为热源的焊接方法，这就是高能束焊接。
目前狗啊能输焊接主要有两种：电子束焊接（EBW）和激光焊接（LBW）。
其能量密度必TIG或MIG等弧焊方法高一个数量级以上，通常高于5*105W/cm2。
一、电子束焊接（EBW）EBW焊接是以汇聚的高能电子束流轰击工件接缝处而产生的热能是材料融合的一种焊接方法。
这种焊接方法具有以下优点：⒈电子束功率密度高，其功率密度可达105-107W/cm2。
⒉焊缝深宽比大。
焊缝熔区很深很窄，其深宽比最高可达50：1，焊件变形可以忽略，不少零件可在精加工后焊接，不必进行后续精加工。
即使精度要求特别高的零件，焊后精加工留量可以很少，比用常规焊接方法可节省大量精加工工时。
可将原整体结构件分解成二件或二件以上工件焊接起来，可以变革原加工工艺，省时、省料、甚至可变革原零、部件的结构的设计使其更合理。
⒊电子束不仅能量密度高而且精确可调、被焊零件的厚度可以薄至0.05mm，厚至300mm（钢）或550mm（铝），不开破口，一次焊透。
⒋焊接在真空中进行，排除了大气中有害气体(如氢和氧等)的影响。
可高质量地焊一些活动性材料如钼、铍、铀、铌、钛等及其合金。
⒌可焊接物理常数差别大的材料，如非常薄的与非常厚的零件焊接或二者性质差别大的异种金属焊接，如钢与铜的焊接。
⒍由于电子束能量密度高，焊接速度可以很高，如焊O．8ram 薄钢板，焊接速度可迭200mm／s，焊接2'0 0mm 熔深锰钢，焊速可达300mmlmin。
在多工位电子束焊机上焊接汽车配电器(犒一平板焊列配电器凸轮上)其生产率可迭1440件／小时。
⒎由于焊接熔区小，焊接速度高，输入能量比常规焊接方法小得多，因此其热影响区小，有利提高焊接性能。
焊接区域邻近温度低，对封装热敏器件如集成电路组件，各类传感器探头的封装极为有利。
《熔焊方法及设备（第2版）》复习思考题答案第1章焊接电弧1.解释下列名词：焊接电弧、热电离、场致电离、光电离、热发射、场致发射、光发射、粒子碰撞发射、热阴极型电极、冷阴极型电极。
答：焊接电弧：由焊接电源供给能量，在具有一定电压的两电极之间或电极与母材之间的气体介质中产生的强烈而持久的自持放电现象。
热电离：气体粒子受热的作用而产生的电离称为热电离。
其实质是气体粒子由于受热而产生高速运动和相互之间激烈碰撞而产生的一种电离。
场致电离：当气体中有电场作用时，气体中的带电粒子被加速，电能被转换为带电粒子的动能，当其动能增加到一定程度时，能与中性粒子产生非弹性碰撞，使之电离，这种电离称为场致电离。
光电离：中性粒子接受光辐射的作用而产生的电离现象称为光电离。
热发射：金属表面承受热作用而产生电子发射的现象称为热发射。
场致发射：当阴极表面空间有强电场存在时，金属电极内的电子在电场静电库仑力的作用下，从电极表面飞出的现象称为场致发射。
光发射：当金属电极表面接受光辐射时，电极表面的自由电子能量增加，当电子的能量达到一定值时能飞出电极的表面，这种现象称粒子碰撞发射：高速运动的粒子（电子或正离子）碰撞金属电极表面时，将能量传给电极表面的电子，使电子能量增加并飞出电极表面，这种现象称为粒子碰撞发射。
热阴极型电极：当使用钨（沸点为5950K）、碳（沸点为4200K）等材料作阴极时，其熔点和沸点很高，阴极可以被加热到很高的温度（可达3500K以上），电弧的阴极区的电子可以主要依靠阴极热发射来提供，这种电弧通常称为“热阴极电弧”，电极被称为“热阴极型电极”。
冷阴极型电极：当使用钢（沸点为3008K）、铜（沸点为2868K）、铝（沸点为2770K）等材料作阴极时，其熔点和沸点较低，阴极温度不可能很高，热发射不能提供足够的电子，必须依靠其它方式来补充导电所需要的电子，这种电弧通常称为“冷阴极电弧”，电极被称为“冷阴极型电极”。
2.试述电弧中带电粒子的产生方式。
第32卷第11期2010年11月北京科技大学学报Jou rnal of U niversity of Sc i ence and T echno l ogy B eijingVo.l 32N o .11N ov .2010AF1410钢电子束焊接接头的腐蚀电化学行为刘建华 郝雪龙 李松梅 于 美 王宗武北京航空航天大学材料科学与工程学院空天材料与服役教育部重点实验室,北京100191摘 要 采用光学显微镜对AF1410电子束焊接接头的组织结构进行了分析,并采用中性盐雾腐蚀失重和电化学测试方法研究了焊缝熔合区和基体耐腐蚀性能及电化学行为.结果表明:电子束焊接后的焊缝位置为粗大回火马氏体和析出碳化物;基体的腐蚀失重较焊缝熔合区低.电化学测试表明,焊缝熔合区的开路电位低于基体,腐蚀电流高于基材,阻抗值也较低,易腐蚀,这是回火马氏体与析出的碳化物间存在电位差而导致的电化学反应,使材料在腐蚀介质中腐蚀失效.关键词 高强钢;电子束焊;电化学性能;电化学阻抗谱;极化曲线分类号 TG 456 3Corrosi on electroche m ical behavior of electron bea m w el di ng joi nts of AF1410steelLIU J i an hua ,H AO X ue l ong,LI Song m ei ,YU M ei ,WAN G Zong w uKey Laboratory ofA erospaceM aterial s and Perf or m ance (M i n i stry of Educati on ofCh i na),Schoo lofM ateri als Sci en ce and Engi n eeri ng ,BeihangU n i ver s it y ,Beiji ng 100191,C hinaAB STRACT O ptica lm icroscopy was used to ana l y ze t he m icrostruc t ures of AF1410steelw e l ded jo i nts a fter be i ng e l ectron bea m w e l ded .The corro si on resi stant pe rf o r m ance and t he electroche m ical behav i or o f the m e lti ng area and the base m eta l w ere a l so analyzed usi ng t he neutra l sa lt spray co rrosion w e i ght loss and e lectroche m ica l testing m ethods .T he results show that there are the t h ick te m pered m a rtensite and the prec i p i tated carbi des on the e lectron bea m w eldi ng sea m,and the corrosi on w eight of the base m eta l i s less than t hat of t he m elting area .E l ec tro che m i ca l testi ng results i ndicate tha t t he open c ircuit po tentia l of the m elti ng area is lo w er ,t he co r rosion current is h i gher and t he i m pedance i s a l so lower t han t hat o f the base m eta ,l and the m elting area i s m ore suscepti b le to co rro si on .T h i s i s due to the e l ectroche m i ca l reacti on dr i ven by the po ten ti a l difference bet ween t he te m pered m artensite and t he ca rb i de pre ci p itation ,w hich causes t he corro si on fa ilure o f the m ate rial i n the corros i on m edi u m.K EY W ORDS hi gh strength stee;l e l ectron bea m w e l d i ng ;electrochem ica l properti es ;e l ectrochem i ca l i m pedance spectroscopy ;po lar i za ti on curves收稿日期:2010-03-02基金项目:国家自然科学基金资助项目(No .51001007)作者简介:刘建华(1957 ),男,教授,博士生导师,E m ai:l li u j h@buaa 随着航空工业的快速发展,开发强度高、断裂韧性好以及可焊接性好的新型航空结构材料成为发展方向.为了达到航空构件材料的损伤容限和耐久性,20世纪70年代末,Speich 等[1]在对Fe-10N i 系合金钢进行研究的基础上,对HY l80进行了改进,开发了由低碳马氏体或碳化物的二次硬化得到高强、高裂AF1410超高强度合金钢,该钢经830 油淬+510 时效后,不仅具有高强度、高韧性等优异的力学性能,同时由于具有良好的加工性能和焊接性能而被广泛用于高性能航空结构材料领域[2-3].电子束焊接(e l e ctron bea m w eld i n g ,EB W )技术以其高能量密度、高熔透性、焊接变形区小和易于控制等优点在航空领域得到广泛应用[4-5].尽管AF1410超高强度钢广泛采用电子束焊接,但是材料及其结构在使用过程中对腐蚀环境相当敏感,尤其是焊接接头的电化学腐蚀行为[6-8].国内外许多学者将AF1410钢的织构、疲劳断裂性能和腐蚀冲击疲劳行为作为研究重点[9-11],郝雪龙等[12]研究了北 京 科 技 大 学 学 报第32卷中性盐雾预腐蚀对其疲劳寿命的影响,而对于AF1410钢电子束焊接接头的电化学腐蚀行为的研究鲜有报道.因此,准确观测该钢电子束焊接构件的微观组织及其电化学行为,对于了解焊接部位的耐腐蚀性能和腐蚀机理,具有十分重要的理论和实际意义.1 试验方法1 1 材料试验采用AF1410高强钢(其化学成分和力学性能见文献[12]),试验在英国CVE 中压定枪式电子束焊机上进行(图1),其接头形式是将两块100mm !50mm !10mm 的钢板沿长度方向由电子束熔透而形成对接头.焊接参数分别为加速电压65k V,焊接速度0 4m ∀m i n -1,电子束流56mA,聚焦电流500mA.热处理制度为860 ,保温1h ,油冷,然后-70 冷处理1h,最后在510 保温5h 空冷时效.图1 电子束焊接示意图F i g .1 Sche m ati c d i agra m of el ectron b ea m w el d i ng1 2 组织观察将焊接好的试样沿板厚方向切成3mm 厚的试片,确保焊缝在试片中央.用水砂纸将试片逐级打磨至1500#,抛光后显晶.采用日本产奥林巴斯BX51M 型金相显微镜进行组织观察.1 3 腐蚀与电化学试验方法分别在母材和焊缝熔合区取样,加工成100mm !10mm !4mm 腐蚀失重挂片.用水砂纸将试样打磨至1000#,吹干脱脂处理后放入中性盐雾试验箱中,盐雾试验按照GB6458 86进行,采用质量分数3 5%的N a C l 溶液,pH 控制在6 5~7,温度控制在35#1 .电化学测试在Pr i n ceton Applied Research 公司生产的Par2273系统上进行.采用三电极体系,Pt 为辅助电极,饱和甘汞电极(SCE )为参比电极.连接铜导线的工作电极AF1410钢及其焊接接头分别用环氧树脂涂封非工作表面,固化后用水砂纸打磨工作面至1000#,两种试样均用丙酮脱脂处理,置于干燥器内2h 后备用.电化学测试在25 室温下的3 5%NaC l 溶液中进行.工作电极自腐蚀(开路)电位测试60m i n .动电位扫描法测量极化曲线扫描速率为0 166mV ∀s -1.交流阻抗扫描范围为10mH z~100kH z ,施加的正弦波幅值为5mV.用ZSi m p W i n 软件解析E I S 数据.2 结果与讨论2 1 组织观察将电子束焊接的AF1410钢的接头部位进行金相试样制备,采用4%的硝酸酒精溶液浸蚀后用金相显微镜进行观察,如图2所示.从图中可以看出,焊缝熔池细狭,两侧浅深色为热影响区,组织有带状残痕,其分布与基材带状组织相连[13].电子束焊接所产生的热影响区非常小,焊接熔合区的金相组织较基材粗大.在焊缝周围有一层较基体材料浅的区域为母材热影响区的过热影响区,组织为铁素体和低碳马氏体,故浸蚀后色泽较浅.电子束焊接过程中,焊缝位置局部高温熔合后迅速冷却,沿焊缝熔合线形成定向排列且对称的柱状枝晶固溶体和深灰色枝晶间碳化物.焊缝熔合线组织:针状、板条马氏体和细小块状铁素体.焊缝组织为板条回火马氏体及少量小块铁素体.过热影响区组织为粗大的马氏体和少量块状铁素体.基材为完全的板条马氏体,观察到板条马氏体内均匀沉淀的针状碳化物M 2C .图2 焊接接头显微组织形貌Fig .2 M i cros tr u ctures ofw el ded j o i nts2 2 腐蚀失重分析对AF1410钢基材及焊缝熔合区中性盐雾腐蚀0 5、1、5、10、15和20d 后试样取出进行腐蚀失重测试,每个时间点五个平行试样,得到腐蚀失重曲线如图3所示.图4为腐蚀10d 后的表面形貌.从图中可以看出,焊缝熔合区和基材的腐蚀形貌区别不大,∀1448∀第11期刘建华等:AF1410钢电子束焊接接头的腐蚀电化学行为腐蚀情况相近,但焊接熔合区的腐蚀产物层颜色较深且较厚.图3 腐蚀失重变化曲线F ig .3 Change cu rves of corros i on w ei ght loss图4 试样腐蚀10d 后的形貌F i g .4 M orphol ogy of s p eci m ens after corrosion for 10d在中性盐雾腐蚀试验发现AF1410钢焊接熔合区及基体在0 5d 左右就发生了明显的点蚀,两者无明显差异,这是表面沉积的C l -对钝化膜的腐蚀穿透作用引起的.而且二者均在5d 左右发展成全面腐蚀,然后腐蚀失重逐渐增加,20d 后为严重的全面腐蚀.由腐蚀失重曲线可知,腐蚀开始时虽然试样表面的腐蚀程度很小,但腐蚀失重曲线的斜率很大,说明材料开始腐蚀的速度很快,腐蚀5d 的时候,腐蚀失重曲线出现一个拐点,失重曲线斜率逐渐变小.腐蚀速度逐渐变缓,最后趋于平缓.在整个试验过程中,焊接熔合区的腐蚀失重数据在开始时与基材相当,随着腐蚀时间的延长,逐渐高于基体,10d 之后的失重数据逐渐接近于基材.焊接熔合区与基材的平均腐蚀速度分别为3 506g ∀m -2∀d -1和3 311g ∀m -2∀d -1.2 3 电化学行为研究2 3 1 自腐蚀电位图5为AF1410钢焊缝熔合区和基材在3 5%NaC l 去离子水溶液中的自腐蚀电位E corr 随时间的变化曲线.从图中可以看出:自腐蚀时间为0~1800s 时,焊缝熔合区与基材的E corr 变化趋势几乎相同,即开始时E corr 较正,且随时间的延长,自腐蚀电位逐渐负移,但整个过程变化不大;试验进行到1800~3000s 时,焊缝熔合区的自腐蚀电位E corr 随时间继续负移,且幅度较以前增加,说明其耐腐蚀能力下降,而基材的E corr 在此时逐渐变缓慢;3000~3600s 时,焊缝熔合区的自腐蚀电位逐渐放缓,局部腐蚀减弱,基材的E corr 也较缓慢.在1400~3600s 内,基材在腐蚀介质中的自腐蚀电位始终高于焊缝熔合区的自腐蚀电位,耐蚀性优于焊缝,这与范舟等[14]的研究结果相吻合.这可能是焊缝熔合区的粗大回火马氏体与枝晶间析出碳化物存在导致的,而基体为完全的细小板条马氏体,耐腐蚀性能好于焊缝熔合区.图5 自腐蚀电位随时间变化曲线Fig .5 Cu rve of self corrosi on poten ti al vs ti m e2 3 2 交流阻抗谱分析图6 AF1410钢不同位置在3 5%NaC l 溶液中的Nyqu ist 图Fig .6 Nyqu i s t d i agra m of differen t p arts ofAF1410steel i n 3 5%NaC l sol u tions图6、图7分别为基材与焊缝熔合区在3 5%的NaC l 溶液中的Nyqu ist 图和B ode 图.可见,Nyqu ist 图上始终显示有两个容抗弧,其中图6右下角所示为高频区的容抗弧放大图,说明无论是∀1449∀北 京 科 技 大 学 学 报第32卷基材还是焊接熔合区均与腐蚀介质间有两个反应界面.高频时,电流均匀分布在整个测试面上,高频反映出金属的整体特征,即锈层信息,与锈层的致密性、厚度有关[15-17];低频时,电流集中在局部进行,反映局部腐蚀效果,主要反映的是钢基表面的电化学反应信息[15].N yqu ist 图低频段容抗弧半径较大,阻抗模值高,具有明显的弥散效应.钢基表面与腐蚀介质中存在一个界面,而另一界面的产生原因随腐蚀部位的组织结构的不同而发生变化.图7 AF1410钢不同位置在3 5%NaC l 溶液中的Bode 图.(a)模值随频率变化图;(b)相角随频率变化图F i g.7 Bod e diagra m of d ifferen t parts ofAF1410steel in 3 5%NaC l s o l uti on s :(a)absol u tem odu l us variati on w i th t he frequency ;(b)ph ase angle vari ation w it h t h e frequ ency从Bode 图中可以看出,基体及焊接熔合区在0 1~1H z 和50~1000H z 频段存在两个相角峰,基材的两个相角峰相近,低频段相角峰值为55∃,略高于高频段的相角峰,而焊接熔合区在低频段存在的相角峰为70∃左右,远高于高频段相角峰.表征氧化膜的高频相角峰焊接熔合区弱于基材,而表征腐蚀反应的低频相角峰焊缝熔合区高于基材,这主要是焊缝熔合区的微观组织导致的耐蚀性的差异造成的.焊缝熔合区的马氏体与析出枝晶间碳化物组织容易发生电化学腐蚀,同时生成的氧化膜保护性弱于基材.2 3 3 拟合电路分析根据焊接接头不同位置的电化学阻抗E IS 特征给出相应的电化学等效电路并解析等效电路组元参数,其等效电路如图8所示,其中R s 为溶液电阻,R c 为膜层电阻,Q c 膜层漏电电容,R c -Q c 为表征材料表面氧化膜的组元,R r 为材料表面反应电阻,Q r 为反应界面双电子层漏电电容,R r -Q r 为表征腐蚀反应的组元.采用ZS i m p W in 软件对AF1410焊接头不同位置的E I S 特征谱进行拟合,得到表1所示等效电路组元参数.焊缝熔合区拟合参数中溶液电阻R s 小于基体,这可能与溶液中离子浓度随反应的进行逐渐增大有关.比较表1中焊接头不同位置的等效电路值可知,焊缝熔合区的膜层漏电电容大于基材的值,这因为焊缝熔合区的腐蚀产物多,膜层表面积大于基体位置的.同时,由于焊缝熔合区的基体处双电层电容Q r 比基材的值大,电场力增强,发生电极反应的电阻随之逐渐减小.图8 电化学等效电路图F i g.8 Sch e m ati c d i agra m of t h e electroch e m ical equ ivalent circu it表1 AF1410钢电化学等效电路参数Tab l e 1 Para m eters of the electroch e m ical equ ivalent circu its f or AF1410steel试样R s /( ∀c m 2)Q c /( F ∀c m -2)n c R c /( ∀c m 2)Q r /( F ∀c m -2)n r R r /( ∀c m 2)基材40 510 0020190 814840 00010420 83 088!104焊缝熔合区40 240 0197100 8184 10 00033011 01 476!1042 3 4 极化曲线分析图9为焊缝熔合区和基体材料在3 5%N a C l 溶液中的极化曲线.可以看出,焊接位置的不同导致了显微组织的差异,影响了材料表面膜的形成过程,电极表面状态发生了较大改变,造成了局部电化学行为的差异.对曲线进行非线性最小二乘拟合,∀1450∀第11期刘建华等:AF1410钢电子束焊接接头的腐蚀电化学行为图9 AF1410钢不同部位在3 5%NaC l 溶液中的极化曲线F i g.9Polarizati on curves for d ifferent parts of AF1410steel i n3 5%Na C l sol u ti ons得到阳极Tafe l 斜率(b a )、阴极Tafe l 斜率(b c )、自腐蚀电位(E corr )和自腐蚀电流密度(I corr )等参数.极化阻抗(R p )可由式(1)得出.各拟合参数见表2.R p =b a b c2 303I corr (b a +b c )(1)由表2可以看出,焊缝熔合区较基体材料的极化曲线负移,其电极的开路电位值分别为-439 393mV 和-376 437mV,对应的腐蚀电流密度分别为1 047 A ∀c m -2和0 404 A ∀c m -2.与AF1410钢焊接熔合区相比,基体的自腐蚀电位更高,自腐蚀电流密度更小,极化阻抗更大.这表明在3 5%N a C l 溶液中,基材的耐腐蚀能力明显高于焊缝融合区.这表2 AF1410钢极化曲线参数值Tabl e 2 Para m eters of the polariz ati on cu rves of AF1410steel试样b a /mV b c /mV E co rr /mV I co r r /( A ∀c m -2)R p /( ∀c m 2)基材65 145245 922-376 4370 40455354焊缝熔合区51 859394 857-439 3931 04719010是由于焊缝熔合区的马氏体与析出的碳化物易形成电位差而发生电化学腐蚀,而基体的组织为细马氏体,它们之间的电位差异导致焊缝在腐蚀介质中更易发生腐蚀.同时母材与焊缝熔合区的电化学性能的差异还会引起局部电偶腐蚀,造成材料结构的损伤,应避免.3 结论(1)金相组织观察表明,焊缝熔合区为柱状枝晶固溶体和枝晶间碳化物构成,焊缝组织为板条回火马氏体和少量小块铁素体,基材为完全的板条马氏体.(2)3 5%NaC l 中性盐雾试验表明,焊接融合区位置的盐雾腐蚀失重高于基材,焊缝位置较基体易腐蚀.(3)自腐蚀电位和极化曲线表明,焊接熔合区的开路电位低于基材,同时腐蚀电流高于基体材料.(4)交流阻抗谱和等效电路拟合结果显示,焊接熔合区与基材在3 5%的NaC l 溶液中腐蚀,电极表面分别在高频和低频处存在两个时间常数,焊接熔合区与基材相比腐蚀反应阻力小,焊缝的组织结构差异易引起电化学腐蚀.参 考 文 献[1] Spe i ch G S ,Dabko w sk iD S,Porter L F.S trengt h and toughnessof Fe 10N i all oys contai n i ng C,C r ,M o and Co .M e t a ll M a te rT rans B ,1973,4(1):303[2] L i u J H,Shang H B,Tao B W,et a.l C orros i on behav i or of highstrengt h steel s 0C r18N i 5and AF1410.JM a t er Eng ,2004(8):29(刘建华,尚海波,陶斌武,等.0C r18N i 5和AF1410高强度钢的腐蚀行为研究.材料工程,2004(8):29)[3] L iA N,W ang C X ,L i u XM.Devel op m en t of s econdary hardeni ng u ltrah i gh strengt h stee.l M ater R ev On li n e Ed ,2007,2(1):13(李阿妮,王春旭,刘宪民.二次硬化型超高强度钢的发展.材料导报:网络版,2007,2(1):13)[4] W u B,Zuo C J ,L i J W,et a.l Experi m ental research on highte m perat u re CTOD of electron bea m w elded j o i nts of GH 4169al l oy .Trans Ch ina W e l d In st ,2005,26(11):109(吴冰,左从进,李晋炜,等.电子束焊GH 4169合金高温裂纹尖端张开位移试验.焊接学报,2005,26(11):109)[5] M alarv i zh iS,Raghukandan K,V i s w anat han N .Inves ti gati ons onthe i n fl u ence of post w el d heat treat m en t on fatigue crack gro w th behavi ou r of el ectron bea m w el d ed AA2219all oy .In t J Fa ti gu e ,2008,30(9):1543[6] Hu ang C A,W ang T H,L ee C H,et a.l A study of the heat affected zone (HAZ)of an I n conel 718sheet w el ded w it h electron bea m w el d i ng (EBW ).M a te r S ci Eng A ,2005,398(1/2):275[7] Popova A,Sokol ova E,Rai ch eva S ,et a.l AC and DC study ofthe te mperat u re effect on m il d st eel corrosi on i n aci d m ed i a in the presence of benz i m i dazole derivatives .C orros S ci ,2003,45(1):33[8] Hu ang C A,W ang T H,H an W C,et a.l A s t udy of the galvan iccorrosi on b ehavior of Inconel718after electron bea m w elding .M a te r Ch e m Phys ,2007,104(2/3):293[9] Gu iY L,Liu C L,W ang Y P ,et a.l S pall fract u re p roperti es ofAF1410stee.l Ch in J H i gh Press u re Phys ,2006,20(1):34(桂毓林,刘仓理,王彦平,等.AF1410钢的层裂断裂特性研∀1451∀北 京 科 技 大 学 学 报第32卷究.高压物理学报,2006,20(1):34)[10] Zh ang Y J,W ang J M,Zhang X Y,et a.l Test s t udy of fracturetoughness on super h i gh strengt h struct ural steel AF1410.DevApplM ater,2008,23(5):12(张亚军,王嘉敏,张欣耀,等.超高强结构钢AF1410的断裂韧度试验研究.材料开发与应用,2008,23(5):12)[11] Y ang D F,Zhao Z Y.C orrosion i m pact f ati gue behavi or ofAF1410s t eel and300M stee.l J M ater E ng,2003(1):3(杨东方,赵振业.AF1410与300M钢的腐蚀冲击疲劳行为.材料工程,2003(1):3)[12] H ao X L,Li u J H,Li S M,et a.l The effect ofn eutral s alt s p rayp re corrosi on on fati gu e lif e ofAF1410stee.l J A eronau tM a ter,2010,30(1):67(郝雪龙,刘建华,李松梅,等.中性盐雾预腐蚀对AF1410高强钢疲劳寿命的影响.航空材料学报,2010,30(1):67) [13] L i J H,L i n D C.M et a llograph ic A tl a s of M et a lM a teri a ls.Beiji ng:Ch i na M ach i ne Press,2006(李炯辉,林德成.金属材料金相图谱.北京:机械工业出版社,2006)[14] Fan Z,L i u J Y,L iS L,et a.l M i crostruct u re and sea w ater corrosion to w el d i ng j oi n t ofX70p i peli ne stee.l J Sou t hw estP et Un i vSc iT e chnolE d,2009,31(5):171(范舟,刘建仪,李士伦,等.X70管线钢焊接接头组织及其海水腐蚀规律.西南石油大学学报:自然科学版,2009,31(5):171)[15] Zhao W M,W ang Y.E IS study on t h e effects of h eat treat m enton corrosi on beh avi or of n ickel b ase all oy coating on l o w carbonstee.l A ct a M e t a ll Sin,2008,44(9):1125(赵卫民,王勇.电化学阻抗谱法研究热处理对低碳钢镍基合金涂层腐蚀行为的影响.金属学报,2008,44(9):1125) [16] L i S M,Du J,L i u J H,et a.l C orros i on b ehavior of s t eelA3i nfl uen ced by th i obacill u s th i oox i dan s.A ct a Phys Ch i m S in,2009,25(11):2191(李松梅,杜娟,刘建华,等.A3钢在氧化硫硫杆菌作用下的腐蚀行为.物理化学学报,2009,25(11):2191)[17] L i S M,Zh ang Y Y,B aiR B,et a.l Corros i on behavi or of steelA3under t he comb i ned effect of strepto m yces and nocard ia s p.A ct a P hys Ch i m S in,2009,25(5):921(李松梅,张媛媛,白如冰,等.A3钢在链霉菌和诺卡氏菌共同作用下的腐蚀行为.物理化学学报,2009,25(5):921)∀1452∀。
