钢筋桁架叠合板计算书(简支)

可编辑修改精选全文完整版钢筋桁架楼承板计算书TD4-120钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：t0=??2c1?0.5D1?0.5D2=150.0?2×15.0?0.5×10.0?0.5×10.0 =110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：x?=??c1?0.5D1=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=b?1+αE1A s′+(αE2?1)A sA0=200.0×0.0+6.667×78.540+(6.667?1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5b?12+αE1x?+(αE2?1)As(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5b?13/12+b?1(0.5?1?y10)2+αE1A s′(x??y10)2+(αE2?1)A s1(c1+0.5D2?y10)2+(αE2?1)A s2(c1+0.5D b?y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xt+c1??1?0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=1?c1?0.5d eq?xt+c1??1?0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(?t+c1??1?0.5D1)?E s A s(?1?c1?0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12?4ac0=?2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=?c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(?t+c1??1?0.5D1+x)2+αE2A s(?1?c1?0.5d eq?x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γc?1b·10?6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(1)b·10?6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10?3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L012 8=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1t0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx √f ys=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)?√(0.986+0.152λn +λn 2)2?4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5b?1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：01=??2c 1?0.5D 2=150.0?2×15.0?0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ?01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA s?t0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1?0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γc?b·10?3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10?3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10?3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：0=??c1?0.5D2=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sb?0=6.04×10?3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′b?0=3.02×10?3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2?0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A s?020.7+0.61+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1?1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014 100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A ste=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+1)M q0.87A s?0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1?0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)s(1.9C s+0.08d eqte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1b?0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：0′=??c1?0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=?0′?√?0′2?2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A s?0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1?0.65f tkteB sk=?4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mm03=??αs=130.0mmx3=f y A s?f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξb?03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<="" p="">受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(?03?0.5x4)+f y′A s′(?03?αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(??αs?αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7β?f t b?0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。

1、基本数据施工阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm使用阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm永久荷载分项系数 1.2左支承梁上翼缘宽度200mm可变荷载分项系数 1.4右支承梁上翼缘宽度200mm混凝土上保护层厚度15mm模板在梁上的支承长度a=50mm混凝土下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm桁架高度80mm钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受力特征系数 2.1相对受压区高度0.5182、荷载施工阶段：模板自重+湿混凝土重量 2.75施工荷载1.5使用阶段：楼板 2.75面层1吊顶0.5楼面活荷载5准永久系数0.5一、设计数据二、使用阶段计算γ01=γ02=γG =γQ =b 1左=b 1右=l s =c ′=c ⬚=ℎt =V i =αcr =ξb =ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2β1=ψq =1、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度2850mm除楼板自重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使用荷载5*b=0.94除楼板自重外的永久荷载产生的弯矩0.286使用荷载产生的弯矩0.954楼板自重 2.75*b=0.517楼板自重产生的弯矩0.5251.2411.7662.3102、截面设计 施工阶段简支且使用阶段也简支时，桁架上弦钢筋只在施工阶段起作用，故使用阶段截面设计时，应按单筋截面计算下弦受拉钢筋。

l n =l −b 1左+b 2右2=l 0=l n +a =g 2=ΤkN m p 2=ΤkN mM 2Gk=g 2∙l 028=kN ∙mM 2Qk=p 2∙l 028=g 1=ΤkN mM 1Gk=g 1∙l 028=kN ∙m kN ∙m M 2k =M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M k =M 1Gk+M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M =γ02[γG (M 1Gk+M 2Gk )+γQ M 2Qk =kN ∙mf bx f A图 1如图1所示90mm混凝土受压区高度12.313mm受拉区钢筋截面面积76.519mm^2钢筋直径 6.980根据钢筋桁架模板表，初选上弦钢筋直径10mm 下弦钢筋直径10mm 腹杆钢筋直径4.5mm3、配筋率验算最大配筋率0.017最小配筋率取0.2%与中的较大值0.159最小配筋率=0.2%根据选用的模板确定90mm33.84mm^2289.520mm^2157.080mm^278.540mm^2f c bx =f y A sM =f c bx(ℎ0−x/2)ℎ0=ℎ−20=∴x =ℎ0−ℎ02−2M f c b=A s =f c bxf y=∵D 2=2A sπ=D 1=D 2=D 3=ρmax=ξb f c f y=45f t f y%45f tf y=∵∴ℎ0=ℎ−c −D 2/2=ρmin bℎ0=ρmax bℎ0=A s =π4D 22×2=A s ‘=满足要求！4、楼板下部钢筋应力控制验算施工阶段不设临时支撑时，裂缝宽度只与使用阶段增加的面层吊顶重量及使用荷载有关。

叠合板计算书DBS1-67-4120-221＞叠合板示意图:标志跨度叠合板示意图2、叠合板各项参数:（1）基本信息(2)钢筋参数(3)吊点信息3、考虑桁架钢筋的等效组合梁截面参数及有效宽度:(1)组合梁有效宽度B组合梁有效宽度按下式进行计算：B=Zba+b O且BWab”由下式确定：当a0<Io时，b a=(0.5-0.3a o∕1o)a o当a0>=Io时,b a=0.210其中aθ为相邻桁架筋下弦筋形心间距；1。

为平行于桁架筋方向的叠合板边长。

该板块的1o=3895因为相邻桁架下弦筋形心间距a0=600-80-8=512<10=3895所以b=(0.5-0.3*512/3895)*512=235.81mm即B=2*235.81+80=551.62mm≤a二600,则B=55162mm(2)截面参数计算相关信息D组合梁内钢筋面积桁架上弦筋截面面积Ac=3.14*102*0.25=78.50mm2桁架下弦筋截面面积As=2*3.14*82*0.25=100.48mm2桁架腹杆钢筋截面面积Af=3.14*62*0.25=28.26mm2板宽范围B内与桁架筋平行的板内分布钢筋配筋面积A I=4*3.14*82*0.25=200.9βmm22)截面参数计算用高度截面参数计算用高度包括：预制板断面板底到上弦筋形心距离h；板内分布筋形心到上弦筋形心距离h1;下弦筋和上弦筋的形心距离h sθ下弦筋位于下方下弦筋位于上方下弦筋位于下方按下式计算h=t0+di+H-d s-d c∕2h1=h-t0-d1∕2h s=H-(d c+d s)∕2下弦筋位于上方按下式计算h=t0+d+H-d c∕2hi=h-to-d-dι∕2h s=H-(d c+d s)∕2该叠合板块桁架下弦筋位于下方，可得：h=15+8+80-8-10/2=90hι=90-15-8/2=71mmh=80-(10+8)/2=7Imm3)叠合板钢筋与混凝土弹性模量之比αE=E8∕E c=200000∕29791=6.7133（3）中性轴（含桁架筋合成截面）yov-hBJPCF,（"-，FCF/2）+（4%+4优）（。

钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：ℎt0=ℎ−2c1−0.5D1−0.5D2=150.0−2×15.0−0.5×10.0−0.5×10.0=110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：xℎ=ℎ−c1−0.5D1=150.0−15.0−0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=bℎ1+αE1A s′+(αE2−1)A sA0=200.0× 0.0+6.667×78.540+(6.667−1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5bℎ12+αE1xℎ+(αE2−1)A s(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5bℎ13/12+bℎ1(0.5ℎ1−y10)2+αE1A s′(xℎ−y10)2+(αE2−1)A s1(c1+0.5D2−y10)2+(αE2−1)A s2(c1+0.5D b−y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xℎt+c1−ℎ1−0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=ℎ1−c1−0.5d eq−xℎt+c1−ℎ1−0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(ℎt+c1−ℎ1−0.5D1)−E s A s(ℎ1−c1−0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12−4ac0=−2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=−c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(ℎt+c1−ℎ1−0.5D1+x)2+αE2A s(ℎ1−c1−0.5d eq−x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γcℎ1b·10−6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(ℎ−ℎ1)b·10−6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10−3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L0128=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1ℎt0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！ 受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx π√f yE s=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)−√(0.986+0.152λn +λn 2)2−4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5bℎ1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：ℎ01=ℎ−2c 1−0.5D 2=150.0−2×15.0−0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ℎ01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA sℎt0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1−0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γcℎb·10−3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10−3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10−3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：ℎ0=ℎ−c1−0.5D2=150.0−15.0−0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sbℎ0=6.04×10−3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′bℎ0=3.02×10−3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2−0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A sℎ020.7+0.6ℎ1ℎ+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1−1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5bℎ=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A sA te=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+ℎ1ℎ)M q0.87A sℎ0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1−0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)E s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1bℎ0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：ℎ0′=ℎ−c1−0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=ℎ0′−√ℎ0′2−2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5bℎ=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A sℎ0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1−0.65f tkρteBσsk=−4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mmℎ03=ℎ−αs=130.0mmx3=f y A s−f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξbℎ03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<x min受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(ℎ03−0.5x4)+f y′A s′(ℎ03−αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(ℎ−αs−αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7βℎf t bℎ0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。

桁架钢筋混凝土叠合板叠合板方案三、叠合楼板施工方案1、编制依据本工程建筑、结构设计图纸《桁架钢筋混凝土叠合板（60mm厚底板）》JGJ 1-2014《桁架钢筋混凝土叠合板》技术条件《装配式混凝土结构技术规程》 JGJ 1-2014《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ 114-2014《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2002（2010年版）《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010《混凝土结构工程施工规范》 GB 50666-20112、桁架钢筋混凝土叠合板技术及特点传统生产方式由于资源消耗大，人力资源短缺，开始制约行业的发展。

住宅产业化，是用现代科学技术对传统住宅产业进行全面、系统的改造，通过优化资源配置，降低资源消耗，提高住宅的工程质量、功能质量和环境质量，提高住宅建筑劳动生产率水平，以实现住宅建筑可持续发展。

叠合板施工工艺作为新兴的绿色环保节能型建筑新技术，符合产业化发展潮流，必将成为住宅产业化一个重要发展方向。

叠合板施工可以实现“部件生产工厂化，现场施工装配化”，具有以下显著特点：（1）与现浇板相比，结构施工质量明显提高，楼板抗裂性能大大提高；板底平整度好，减少湿作业量。

（2）施工安全有效提高。

采用叠合楼板使模板使用量大量减少，降低了模板安装和拆除过程中的安全风险，减少了安全管理难度。

不需模板，板下支撑间距可加大为1.8~2.5米，周转材料总可节约80%以上；操作简易，质量更易控制，安全可靠性更高。

（3）施工周期明显减短。

叠合板施工周期可以提高至每层5天，快于传统现浇体系单层施工周期，施工安装方便、快捷，可节约工期30%左右；（4）施工难度大幅降低，叠合板结构体系采用机械化吊装施工，大幅降低施工人员工作强度。

大量水电管线、预留洞口在工厂埋设，避免了传统结构水电安装施工可能出现的二次开孔、开槽及其不当可能出现的质量问题，支撑钢管大幅减少，较大的支撑间隙给施工人员提供了更大的操作空间。

叠合板配筋计算叠合板配筋计算涉及到混凝土板和桁架钢筋的尺寸、强度等参数的确定，以及满足抗弯、抗剪等力学性能的要求。

以下是一个简单的叠合板配筋计算步骤：1.确定叠合板的尺寸：包括板的长、宽以及厚度。

通常情况下，板的长宽比不宜大于2.5，以保证板的稳定性。

2.确定混凝土的强度等级：根据设计要求，选择合适的混凝土强度等级，例如C30、C40等。

3.确定钢筋的类型和规格：根据设计要求，选择合适的钢筋类型（如HRB335、HRB400等）和规格（如直径为16mm、20mm 等）。

4.计算钢筋的面积：根据钢筋的直径和间距，计算钢筋的面积。

5.计算混凝土板的开裂弯矩和极限弯矩：根据混凝土的强度等级和板的长厚比，计算混凝土板的开裂弯矩和极限弯矩。

6.计算钢筋的抗弯强度：根据钢筋的类型和规格，计算钢筋的抗弯强度。

7.确定钢筋的布置：根据计算的开裂弯矩和极限弯矩，以及钢筋的抗弯强度，确定钢筋的布置，包括钢筋的排数、间距等。

8.抗剪验算：根据设计要求，进行抗剪验算，以确保叠合板的抗剪性能满足要求。

9.绘制配筋图：根据计算结果，绘制叠合板的配筋图，包括钢筋的位置、长度、直径等。

10.审核和验收：将配筋图提交给相关部门审核，审核通过后进行施工。

施工完成后，进行验收，确保叠合板的配筋符合设计要求。


需要注意的是，以上计算过程需遵循相关设计规范和标准，如《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）等。

在实际工程中，叠合板配筋计算可能更为复杂，需考虑更多的因素，如板的受力状态、施工条件等。

如有需要，请咨询专业结构工程师进行详细计算。

三、叠合楼板施工方案1、编制依据本工程建筑、结构设计图纸《桁架钢筋混凝土叠合板（60mm厚底板）》JGJ 1-2014《桁架钢筋混凝土叠合板》技术条件《装配式混凝土结构技术规程》 JGJ 1-2014《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ 114-2014《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2002（2010年版）《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010《混凝土结构工程施工规范》 GB 50666-20112、桁架钢筋混凝土叠合板技术及特点传统生产方式由于资源消耗大，人力资源短缺，开始制约行业的发展。

住宅产业化，是用现代科学技术对传统住宅产业进行全面、系统的改造，通过优化资源配置，降低资源消耗，提高住宅的工程质量、功能质量和环境质量，提高住宅建筑劳动生产率水平，以实现住宅建筑可持续发展。

叠合板施工工艺作为新兴的绿色环保节能型建筑新技术，符合产业化发展潮流，必将成为住宅产业化一个重要发展方向。

叠合板施工可以实现“部件生产工厂化，现场施工装配化”，具有以下显著特点：（1）与现浇板相比，结构施工质量明显提高，楼板抗裂性能大大提高；板底平整度好，减少湿作业量。

（2）施工安全有效提高。

采用叠合楼板使模板使用量大量减少，降低了模板安装和拆除过程中的安全风险，减少了安全管理难度。

不需模板，板下支撑间距可加大为1.8~2.5米，周转材料总可节约80%以上；操作简易，质量更易控制，安全可靠性更高。

（3）施工周期明显减短。

叠合板施工周期可以提高至每层5天，快于传统现浇体系单层施工周期，施工安装方便、快捷，可节约工期30%左右；（4）施工难度大幅降低，叠合板结构体系采用机械化吊装施工，大幅降低施工人员工作强度。

大量水电管线、预留洞口在工厂埋设，避免了传统结构水电安装施工可能出现的二次开孔、开槽及其不当可能出现的质量问题，支撑钢管大幅减少，较大的支撑间隙给施工人员提供了更大的操作空间。

叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003平面图纵向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁，取1.2m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3承载能力极限状态q1=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/mq1静=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）=4.7kN/m正常使用极限状态q=γG b (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算Mmax =0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·mσ=Mmax/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mmνmax=0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、主梁验算q 1=γGl(G1k +(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝6.937kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax =2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态 R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN六、立柱验算l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mmλ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kNf=N 1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！非顶部立杆段： λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kNf=N 2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！ 考虑风荷载M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！七、可调托座验算N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.mM R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m ＜M R =90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mM R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.mM T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面 地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103地基承载力调整系数k c0.4垫板底面积A(m 2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa ，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜f ak =1200kPa 满足要求！。