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压力管道的定义一。
压力管道：是指利用一定的压力，用于输送气体或液体的管状设备。
其范围规定为最高工作压力或者等于0.1MPa(表压）的气体，液体气休，蒸气介质或者可燃，易爆，有毒，有腐蚀性，最高工作温度高于或等于标准的液体介质，且公称直径大于25㎜的管道。
二。
压力管道的划分：（一）GA类（长输管道）管道类别介质状态介质特性设计压力（MPa)公称直径（DN）输送距离（KM）GA1 气体有毒，可燃，易爆P>1.6 >25 / 液体有毒，可燃，易爆P≥0.1 ≥300 ≥200 浆体/ P≥0.1 ≥150 ≥50GA2 气体有毒，可燃，易爆0.1≤P≤1.6 >25 / 液体有毒，可燃，易爆P≥0.1 >25 / 浆体/ P≥0.1 >25 /（二）GB类（公用管道）管道类别管道特性设计压力（MPa) 公称直径（DN）GB1 燃气管道P≥0.1 >25GB2 热力管道P≥0.1 >25 (三）GC类（工业管道）管道类别介质状态介质特性设计压力（MPa)公称直径（DN）设计温度（ C°）GC1 汽体液体毒性程度为极度危害的介质P≥0.1 >25 / 汽体火灾危险性为甲，乙类P≥4.0 >25 / 液体火灾危险性为甲类P≥4.0 >25 / 汽体液体可燃，有毒P≥4.0 >25 ≥400 汽体液体/ P≥10.0 >25 /GC2 汽体火灾危险性为甲，乙类0.1≤P<4.0 >25 / 液体火灾危险性为甲类0.1≤P<4.0 >25 /汽体液体可燃，有毒 1.0≤P<4.0 >25 ≥400汽体液体可燃,有毒 1.0≤P<4.0 >25 /汽体液体/ 1.0≤P<10.0 >25 ≥400汽体液体/ 4.0<P<4.0 >25 /GC3 汽体液体可燃,有毒0.1≤P<1.0 >25 / 汽体液体/ 0.1<P<4.0 >25 /压力管道类别定义及范围一、长输（油气）管道系产地、储存库、使用单位间的用于输送商品介质的管道，代号为GA，划分为GA1级和GA2级。
中华人民共和国国家标准GB／T 20801.6—2006 压力管道规范 工业管道第6部分：安全防护Pressure piping code－Industrial piping－Part 6：Safeguarding2006—12—30发布2007－06—01实施中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中国国家标准化管理委员会发布前言本标准对应于ISO 15649：2001《石油和天然气工业管道》，与ISO 15649：2001的一致性程度为非等效。
GB／T 20801《压力管道规范工业管道》由下列六个部分组成：——第1部分：总则；——第2部分：材料；——第3部分：设计和计算；——第4部分：制作与安装；——第5部分：检验与试验；——第6部分：安全防护。
本部分为GB／T 20801的第6部分。
本部分的附录A为规范性附录。
本部分由全国锅炉压力容器标准化技术委员会压力管道分技术委员会(SAC／。
TC 262／S(：3)提出。
本部分由全国锅炉压力容器标准化技术委员会(SAC：／TC 262)归口。
本部分起草单位：全国化工设备设计技术中心站、上海润扬化工科技咨询有限公司、国家质检总局特种设备安全监察局、中国石化集团上海工程有限公司、中国石油化工集团公司经济技术研究院、中国石油化工集团公司工程建设管理部、辽宁省安全科学研究院。
本部分主要起草人：俞庆生、应道宴、夏德楷、高继轩、修长征、汪镇安、叶文邦、寿比南、王为国、黄正林、周家祥、唐永进、张宝江、于浦义、刘金山。
压力管道规范 工业管道 第6部分：安全防护1 范围本部分规定了GB／T 20801.1范围内压力管道的安全保护装置(安全泄放装置、阻火器)和安全防护的基本要求。
本部分未规定的其他安全防护要求应符合本标准其他部分以及国家现行有关标准、规范的规定。
2规范性引用文件下列文件中的条款通过GB／T 20801的本部分的引用而成为本部分的条款。
凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
中华人民共和国国务院令（第373号）通过并公布的《特种设备安全监察条例》、劳动部关于颁发《压力管道安全管理与监察规定》的通知劳部发〔1996〕140号、
GBT20801[1].4-2006_压力管道规范、压力管道材料等级规定。
压力管道按其用途划分为工业管道、公用管道和长输管道。
压力管道的分类和分级：
一、GA类－－长输管道：
定义：指产地、储存库、使用单位用于输送商品介质的管道；
分级：分为GA1级和GA2级。
基本特征：流程简单；输送距离长和输送压力高；管道有可能通过各种环境与地质的地区；
二、GB类－－公用管道：
定义：指城市或乡镇范围内用于公用事业或民用的燃气管道和热力管道。
分级：分为GB1和GB2两级，GB1级为燃气管道。
GB2级为热力管道。
基本特征：敷设于城镇地下；一般压力较低；选线条件复杂、困难。
1 范围1.1 GB/T 20801.1-2006 “压力管道规范－工业管道”规定了工业金属压力管道的基本安全要求。
GB/T 20801.1-2006系“压力管道规范－工业管道”的第1部分，规定了工业金属管道的适用范围和管道分级。
1.2本规范适用于工艺装置、辅助装置以及界区内公用工程所属的压力管道。
1.3 “压力管道”系指最高工作压力大于或等于0.1MPa的气体、液化气体、蒸汽介质或可燃、有毒、有腐蚀性、最高工作温度高于或等于标准沸点的液体介质，且公称直径大于25mm 的管道。
公称直径小于或等于25mm、最高工作压力低于0.1MPa或真空、不可燃、无毒、无腐蚀性的液体承压管道亦可参照采用本规范，但不属于安全监察范围，且不列入管道分级。
1.4本规范未考虑对已投入使用的管道进行改造、检查、检验、 试验、维护和修理的适用性。
1.5本规范不适用范围如下：a) 公称压力PN420以上的管道；b) 发生事故时会导致放射性辐射的管道，如核工业装置的管道；c) 石油、天然气、地热等勘探和采掘装置的管道；d) 钢铁工业冶炼设备的管道；e) 电气、电讯的专用管道；f) 移动设备上的压力管道如汽车、轮船、飞机等；g) 城镇市政公用设施管道；h) 油气输送管道和油气田内部集输管道；i) 定型设备如泵、压缩机和其它输送或加工流体设备的内部管道以及设备的外接管口；j) 采暖通风专业的管道；k) 水电站的专用压力管道，如引水管、导水渠等；l) 火力发电厂汽水管道。
2 规范性引用文件下列文件中的条款通过本规范的引用而成为本规范的条款。
凡是注明年号的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本规范。
然而，鼓励根据本规范达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。
凡是不注年号的引用文件，其最新版本适用于本规范。
GBJ16－1987 建筑设计防火规范GB/T 20801.2－2006 压力管道规范－工业管道第2部分材料GB/T 20801.3－2006 压力管道规范－工业管道第3部分设计与计算GB/T 20801.4－2006 压力管道规范－工业管道第4部分制作与安装GB/T 20801.5－2006 压力管道规范－工业管道第5部分检验与试验GB/T 20801.6－2006 压力管道规范－工业管道第6部分安全防护GB 50160－1992 石油化工企业设计防火规范HG 20660－2000 压力容器中化学介质毒性危害和爆炸危险程度分级3 术语和定义3.1 管道 Piping用以输送、分配、混合、分离、排放、计量或截止流体流动的管道组成件总成。
1、工业管道系指：企业、事业单位所属的用于输送工艺介质的工艺管道、公用工程管道及其他辅助管道。
2、你单位申请的压力管道设计类别、级别、品种是 GB1 GB2 GC1 GC2 GC3 GD1 GD2 。
所需的专职压力管道设计人员总数不得少于10名，其中审批人员不得少于3名,审批人员数额一般不超过总设计人数的30%3、压力管道设计文件中需加盖“特种设备设计许可印章”的是图纸目录和压力管道平面布置图[蓝图])4、利用道路桥梁跨越河流的燃气管道，其管道的输送压力不应大于0.4MPa。
8、直埋敷设热水管道采用自然补偿时，转角管段应尽量布置成60°～90°；采用波纹管轴向补偿时，管道上应安装防止波纹管失稳的导向支座。
9、按照国标GB5044的规定，接触性毒物危害程度分级为Ⅰ级(极度危害)、Ⅱ级(高度危害)、Ⅲ级(中度危害)、Ⅳ级(轻度危害)共四级。
[2.3.3]10、输送极度危害介质的泵房与其他泵房应分隔设置。
[5.1.26]11、可燃气体比空气轻时，可燃气体压缩机厂房顶部应采取通风措施，楼板宜部分采用篦子板；比空气重时，厂房地面不宜设地坑或地沟，且应有防止气体聚集的措施。
[5.1.33]12、控制室或化验室的室内不得安装可燃气体、液化烃、可燃液体的在线分析一次仪表。
当上述仪表安装在控制室或化验室的相邻房间时，中间隔墙应为防火墙。
[5.1.36]13、同一建筑物，布置有不同火灾危险性类别的房间，其中间隔墙应为防火墙。
并应将人员集中的房间布置在火灾危险性较小的一端。
[5.1.37]14、在生产装置中，产生危害性较大的有害气体、烟、雾、粉尘等有害物的单元，宜布置在人员集中场所、明火或散发火花地点的全年最小频率风向的上风侧。
[5.1.38]15、剧毒流体管道不应布置在可通行管沟内。
[5.2.49]16、低温管道布置时，应尽量避免管道振动，若有机械的振源，应采取消振措施，在接近振源处应设置弹性元件。
3.2 燃气管道的设计（GB1）3.2.1 概述压力管道定义■ 利用一定的压力，用于输送气体或液体的管状设备，其范围规定为最高工作压力大于或等于0.1MPa（表压）的气体、液化气体、蒸汽介质或者可燃、易爆、有毒、有腐蚀性、最高工作温度高于或者等于标准沸点的液体介质，且公称直径大于25mm的管道。
■ 压力管道系指《特种设备安全监察条例》限定范围内的管道，为一安全范畴，而不是一般意义上的承压管道。
■ 管道与设备的划分界限：管道与设备焊接连接的第一个环向焊缝、螺纹连接的第一个接头、法兰连接的第一个法兰密封面、专用连接件的第一个密封面。
压力管道分类及分级（TSG_R1001-2008压力容器压力管道设计许可规则附件B）压力管道共分为4大类，9级。
基本概念◆ GB类（公用管道的定义）指城市或乡镇范围内的用于公用事业或民用的燃气管道和热力管道。
城市或乡镇范围内输送工作压力大于或者等于0.1Mpa（表压）﹑公称直径大于25mm的城镇燃气管道及温度大于或者等于100℃的水及蒸汽的市政热力管道。
◆ 公用行业与公用管道公用行业：气源，热源；输配系统，应用。
城镇燃气行业包括：长输管道GA，公用管道GB1，工业管道GC。
城镇供热行业包括：公用管道GB2，工业管道GC，动力管道GD。
公用管道：是行业中输配系统的市政部分的压力管道。
GB1—城镇燃气管道。
GB2—城镇热力管道。
3.2.2 城镇燃气管道GB1城镇燃气管道设计常用标准、规范GB 50028—2006，城镇燃气设计规范使用范围■规范适用于向城市、乡镇或居民点供给居民生活、商业、工业企业生产、采暖通风和空调等各类用户作燃料用的新建、扩建或改建城镇燃气工程设计。
·本规范不适用于城镇燃气门站以前的长距离输气管道工程。
·本规范不适用于工业企业自建供生产工艺用且燃气质量不符合本规范质量要求的燃气工程设计，但自建供生产工艺用且燃气质量符合本规范要求的燃气工程设计，可按本规范执行。
3.1.5 管道的振动引起管道系统振动的原因，大致可分为三类1）回转机械（如压缩机、泵）的回转部分动平衡不良而引起的振动，此振动传递给与他连接的管道，将引起管道振动2）管道内气体或液体的不稳定流而引起的振动，如往复式机泵管道内流体周期性脉动引起的管道振动，液击产生的冲击波引起的管道振动等，汽液两相流也会引起管道振动3）外力引起的管道振动，如强大的风力横向对着管道吹时，在管线的背风面产生卡曼涡流引起的管道振动，地震引起的管道振动等3.1.5.1 往复式压缩机管道振动分析及对策A 往复式压缩机管道振动原因分析1 气流脉动引起管道振动2 气柱共振与机械共振B 管道振动的防治对策1 消减气流脉动2 改进管道系统结构，消减管道振动1.气流脉动引起管道振动往复式压缩机管道振动原因1）由于机器运动机构的动平衡差或基础设计不当，压缩机往复运动惯性力使机组发生振动2）由于气流压力脉动引起，往复式压缩机在运行时，吸气和排气均是间歇性的，两者交替进行。
此外，活塞运动速度又是变化的，这种现象必然造成气流压力脉动，较大的压力脉动会引起管道和机器设备的很大振动实践证明，生产过程中遇到的往复式压缩机管道振动绝大部分是由气流脉动引起的。
要缓解管道振动，首要的问题是减小气流压力脉动压缩机P-V展开图往复式压缩机管道内的气流压力呈脉动状态，压力随时间的变化如图6.30所示，气流脉动大小用压力不均匀度来表示:δ=（Pmax -Pmin）/Pm×100%δ——气体压力不均匀度，% ；P max 、Pmin——在一个循环中最大、最小气体压力（MPa）；Pm——在一个循环中平均气体压力，（MPa），P m =（Pmax+Pmin）/2管道的气流压力不均匀度δ值越大，振动频率越高，则振动的能量越大，对管道带来破坏的可能性也越大对往复式压缩机管道中的气体压力不均匀度需要规定许用值。
前苏联列宁格勒化工机械研究院对大型对置式压缩机的许用压力不均匀度［δ］提出了一个标准，见表6.9管道（双）振幅的许用值和危险值2.气柱共振与机械共振气柱固有频率与共振管长管道系统内所充满的气体称为气柱。
气体可以压缩，膨胀，具有一定的弹性，因而气柱是一个具有连续质量的弹性振动系统，在一定的激发作用下会产生振动压缩机气缸周期性地向管道吸气和排气，就是对管道中气柱的激发，使气柱产生振动，即气流脉动根据管道长度和管道两端边界条件等，气柱有一系列固有频率，叫气柱固有频率当压缩机的激振频率与管道的气柱固有频率接近时，就会产生气柱共振，这时管道内气流脉动将非常强烈复杂管系气柱固有频率计算复杂管系由若干直管，容器，三通，异径管等元件组成。
在计算时将管系分解成若干元件的组合复杂管系气柱固有频率的计算不像简单管道那样容易，一般都是在计算机上进行。
目前已有不少计算管系气柱固有频率的专用软件为了使管道的气柱固有频率避开压缩机的激发频率fex激发频率的计算公式如下Hzn——压缩机主轴转速，r/minm——激发的谐量分析阶对单缸单作用压缩机，m=1，2，3，...，其中m=1为主谐波对单缸双作用压缩机，m=2，4，6，...，其中m=2为主谐波管道系统的机械共振当管道的脉动气流遇到弯管、异径管、阀门、盲板时，就对管道产生激发，引起管道振动两处的激振力幅值均较大，尤其是弯头处，足以引起管道振动异径管处的激振力幅值随小端截面积的缩小而增大，如果A2=0，那就是盲板了。
盲板处的激振力最大（a）弯管（b）异径管图6.33弯管和异径管处的激振力算出弯管和异径管处的激振力幅值ΔR在弯管处在异径管处管道系统是一个连续的弹性体，根据配管情况，支撑类型及位置的不同，管系有各自的机械固有频率如果激振力的频率与管系的机械固有频率很接近，这时，即使并不很大，也会激起很强的机械振动，这种情况称为机械共振往复式压缩机管道的设计，不仅要避免气柱共振，也要避免机械共振（a）弯管（b）异径管图弯管和异径管处的激振力算出弯管和异径管处的激振力幅值ΔR在弯管处在异径管处管系的机械固有频率分析方法实验测试法:用激振器激振或用敲击法测管道的固有频率计算法：计算管道的固有频率。
计算法由于对支架约束条件的估计不准会带来计算结果的误差g—重力加速度；δst—管道在本身质量力作用下的静变形量，按材料力学的方法计算复杂管系机械固有频率复杂管系很难用简单的计算方法计算出其机械固有频率，工程上都用计算机采用有限元法计算，将管系划分成若干单元一般将一段直管作为一个管单元；弯管处理成弯管单元或若干根截面与弯管相等的直管组成的折线代替；法兰和阀门作为集中质量；缓冲器、分离器等容器有两种情况，园筒形容器视为截面尺寸较大的管单元，球形容器作刚体处理，与相连的管子组成含刚体管单元用计算机计算复杂管系的固有频率，可以得到精度很高的数值。
但它能否真正反映管系的固有频率，还要看计算模型是否与实际情况一致计算管系机械固有频率的程序很多，如CaesarⅡ，SAP等B 管道振动的防治对策1.消减气流脉动通过降低管内气流压力的不均匀度，减小气流压力脉动幅值，对于缓解管道振动是非常重要的消减气流脉动，首先应避免气柱共振。
此外，还须采取进一步的措施，使管道内的气流压力不均匀度δ小于许用值［δ］几种消减气流脉动的措施（1）采用合理的吸、排气顺序（2）装设缓冲器（3）装设声学滤波器（4）装设孔板（5）消减气流脉动的其他措施采用合理的吸、排气顺序如图6.34（a）、（b）为双缸双作用压缩机的不同配置在排气管道和吸气管道上激发的压力脉动形式。
显然，图6.34（a）这种配置方案（曲柄错角α=180°）是不利的，在一个瞬间两个气缸同时排（吸）气，形成十分不均匀的气流。
而图6.34（b）的方案（α=90°）则排（吸）气较均匀，显著改善了压力脉动的状况通过改进气缸的结构和配置，采用合理的吸、排气顺序，使压缩机较均匀地向管道排（吸）气，可以达到减小气流压力脉动的目的装设缓冲器缓冲器被认为是最简单且有效的减缓气流脉动的设施，它是一个其容积比气缸容积大10倍以上的容器。
压缩机排出的气体经过缓冲器后压力脉动明显下降为了能充分发挥缓冲器减缓气流脉动的效果，应尽量将缓冲器放置在紧靠压缩机的进排气口图6.35表示三种不同连接方式，据试验比较发现连接方式（a）消振作用不明显，连接方式（b）消振效果提高15～20%，连接方式（c）又比连接方式（b）提高2～3倍装设声学滤波器声学滤波是基于声学滤波原理制作，比缓冲器有更好的衰减气流脉动的效果，不过它的结构较为复杂图常用的声学滤波器装设孔板孔板是消减管道气流脉动的一个简单有效的方法，孔板应设置在大容器的入口处孔板的作用是将管内的压力驻波转变为行波，从而可以降低管段内的压力不均匀度孔板的孔径d与管道直径D之比d/D与工质、平均流速u0有关孔板的孔径d与管道直径D之比d/D与工质、平均流速u0有关消减气流脉动的其他措施利用波的干涉原理设计的消振器加大总管直径2.改进管道系统结构，消减管道振动降低管道内气流压力不均匀度δ的方法，是消减管道振动的根本措施往复式压缩机由于吸排气的间歇性，决定了其压力不均匀度不可能完全消除。
因此，通过适当改进管道系统结构，尽量降低气流脉动的激振力十分必要管系结构改进方面可采取的措施1）避免气流方向和速度的突变2）避免机械共振的措施避免气流方向和速度的突变气流脉动对管的激发主要出现在气流方向和速度发生改变的地方，如弯管和异径接头处配管设计时应注意在管道中气流压力不均匀度比较高的部位，如连接气缸和缓冲器的一段管线，应尽量不用弯管，保持管线的平直管道中必须使用弯头的地方，弯管的弯曲半径要大，转角β要尽量小，避免气流方向的突然改变转角β越小，则激振力越小在异径接头处，应尽量减小异径接头的大端截面积与小端截面积之差，同时还应尽量减小收缩口的角度，避免管径的突然收缩避免机械共振的措施一般通过采用不同的支架型式、数量、位置等方法来实现实质是改变管道的结构固有频率，使之避免落入机械共振区域采用加固支架或增加支架数目的方法可以提高管系的结构固有频率。
反之，减少支架数目或采用弱支撑但应注意，在管道内气流压力不均匀度δ值不很小时，不宜采用弱支承。
否则，由于管系固定很弱，既使激振力的倍频与管系的高阶结构固有频率重合或接近（这很难避免），也将产生较大的振动还应注意避免在尚未弄清管道振动原因时就一概采用增加或支承的办法，盲目加固有时并无好处。
因为当气流压力脉动过大而引起管道振动时，加固支承虽然使振动现象一时得以缓和，但管道所承受的激振力没有减小，管道动应力有时反而会增加，加速了管子的破裂3.1.5.2 管道的液击与对策液体速度的变化使液体的动量改变，必然使管道内的压力迅速上升或下降，并伴有液体锤击的声音，这种压力波动在管中交替升降来回传播的现象叫液击，也称为水锤或水击液击造成管道内压力的变化有时是很大的，常导致管道振动，发出噪音，严重影响管道系统的正常运行。
突然升压严重时可使管子爆烈，突然的迅速降压形成的管内负压有时可使管子失稳1.液击的物理过程液击问题的研究有刚性液柱理论和弹性理论两种方法（1）刚性液柱理论：一般工程问题都将液体视为不可压缩流体，在一般的计算中也并不考虑管子材料的弹性。
在研究液击时忽略液体可压缩性和管子材料弹性。
对于短管基本能够符合实际情况（2）弹性理论：考虑液体的可压缩性和管子材料的弹性，它是在研究波速中发展起来的，是近代液击理论的基础。
适合于在长管道中液击问题主要是液体的弹性力和惯性力起作用右图是一个等直径简单管道，一端M接一个有固定水头的水箱，另一端O为阀门，管子长度为L，管子直径为D，阀门正常开启时，水箱的水流经管道流到一个敞口大容器。
该管道的阀门突然关闭时压强发生变化设管中原流动状态时的压强为p0，流速为u。
可以将液击的过程分解为四个阶段研究减速、升压过程阀门突然关闭，停止流动，动能转化为压强能，使已停止的液体压强升高。
压强的升高就使液体受到压缩，同时也使这些液体所在位置的管壁膨胀。
形成压强升高波。
因已假设液体和管壁均匀，管中压强波的传播速度是常数a，经过t=L/a之后，管中的液柱全部停止不动，而压强均升高，他与管中原始压强p相比升高的压强Δp就是液击压强。
这时管中液体流速u0=0，压强p=p+Δp压强恢复过程由于水箱是一个具有固定水头的大容器，管路中的升压波不会造成水箱压头的明显变化，当压强升高波传至M点时被水箱截止，即M左端压强可以认为是不变的。
这样，M点的两侧存在压差Δp，管内的液体向水箱倒流，管内液体依次逐段向左做减压流动。
压强逐段依次恢复到p，在管内形成一个压强恢复波，其传播速度为a，经过t=L/a后，压强恢复波传到阀门O处。
在这个过程中，MO段内液体逐段自右向左运动，各点速度为原始速度u0，压强恢复至p压强降低过程假定液体无粘性，这样液体流动没有压头损失。
