塔吊基础计算1

矩形板式塔吊基础抗倾覆验算咱们今天聊聊这个矩形板式塔吊基础抗倾覆验算，说得简单点，就是在建塔吊之前，我们得算一算它是不是稳当，能不能经得起那些大风大浪，咱们可不想看到一台塔吊晃晃悠悠的，还没开始干活就已经不稳了，对吧？别说，塔吊那可不是小玩意儿，它一旦倾覆，那可是大事，轻则影响工程进度，重则酿成大祸，甚至伤及工人安全。

想想就让人打个寒战。

咱们说的矩形板式塔吊，其实就是塔吊的底座部分，底座可不是随便弄个东西就行了，得有足够的强度和稳定性才能保证整个塔吊的安全。

所以啊，我们得先验算一下这个基础抗倾覆的能力，简单点说，就是要确定它能不能“站得稳”。

说到这里，大家可能会好奇，为什么这么复杂的计算还要搞得这么详细？因为塔吊一旦倾覆，那可不是“摔倒了再爬起来”的事儿，而是会涉及到更多的危险和麻烦，谁也不想这种事发生。

搞清楚了，咱们再来仔细分析一下，塔吊基础抗倾覆验算到底是怎么回事。

首先得考虑塔吊自身的重量。

对，别看它一个“杆子”似的东西，它的钢铁构件加起来可不轻。

这个重量需要通过基础进行支撑，否则塔吊一开始就会变成“纸老虎”。

塔吊的工作载荷也得算上。

什么叫工作载荷呢？就是说塔吊上吊的东西有多重。

这东西可不能小看，塔吊吊的可不止几吨重的东西，很多时候那可是几十吨，甚至上百吨的货物。

如果基础没做好，想想一台大塔吊吊着几吨的货，突然脚下一滑，那场面真是“惊心动魄”。

再来呢，还得考虑外部环境的因素。

比如风力。

这玩意儿，一开始你看不出来，但一旦起风，塔吊就开始“摇摆”了。

风速一上来，塔吊开始有了“飘”的感觉，这时候如果基础不稳，那就容易出问题。

别说是风了，地震、土壤松软这些因素都得考虑进去。

咱们可不能让塔吊站在一个沙滩上，风一吹就倾倒。

对吧？你总不能把一个大大的生日蛋糕放在桌子边上，风一吹就倒了吧？不管你怎么努力装饰，底下支撑不住，还是得“倒下”。

咱们可以想象一下，塔吊的基础就像是一个“根基”一样。

就像我们人一样，站得稳不稳全靠脚下那双鞋。

塔吊桩基础计算范文
一、桩基数量的确定：
确定桩基数量需要根据塔吊的重量和地基承载能力进行计算。

通常情
况下，桩基数量可根据以下公式进行计算：
N=W/P
其中，N为桩基数量，W为塔吊的总重量，P为单根桩基的承载力。

这样可以保证单根桩基能够承受足够的力量。

二、桩基直径的确定：
桩基直径的确定需要结合地基的土壤类型、承载能力以及塔吊的重量
等多种因素进行考虑。

对于土壤承载能力较强的情况下，一般可以采用较
小的桩径；相反，对于土壤承载能力较弱的情况下，需要采用较大的桩径。

根据经验公式和试验结果，可以制定合理的桩径范围。

三、桩基深度的确定：
桩基深度的确定主要考虑的是地下水位、地质构造以及土层性质等因素。

通常情况下，为了保证桩基的稳定性，桩基的埋深应大于冻土深度以
及地下水位。

同时，需要对桩基周边土壤的承载能力进行充分的考虑，以
确定桩基的深度。

四、配筋的确定：
配筋是为了增加桩基的抗弯强度，提高桩基的承载能力。

根据桩基的
受力条件和受力特点，可以通过抗弯设计原理计算出合理的配筋数量和位置。

通常情况下，桩基的配筋应满足一定的比例，以保证桩基在受力时能
够充分发挥其抗弯强度。

总之，塔吊桩基础计算涉及了多个方面的内容，包括桩基数量、直径、深度以及配筋等关键参数的确定。

这些参数的选择需要综合考虑地基的承
载能力、土质条件以及塔吊的重量等因素，以保证桩基的稳定性和安全性。

在实际计算中，还需要对相关规范和标准进行参考，并尽量进行现场试验
和监测，以验证计算结果的合理性。

塔吊臂长计算公式(一)塔吊臂长计算公式概述塔吊是一种常见的建筑施工机械，用于在建筑工地上承载和搬运重物。

塔吊的臂长是指从塔吊回转中心到臂头的水平距离，不同的塔吊臂长适用于不同的具体工地需求。

为了确定塔吊的臂长，我们需要了解相关的计算公式。

塔吊臂长计算公式根据塔吊的结构和工作要求，常见的塔吊臂长计算公式如下：1.静配臂长度计算公式静配臂是指塔吊在无荷载条件下的臂长，用于塔吊的基本工作范围计算。

静配臂长度的计算公式如下：静配臂长度 = 塔吊基座高度 + 第一节臂长 + 第二节臂长+ … + 第n节臂长例如，如果一个塔吊的基座高度为30米，第一节臂长为20米，第二节臂长为15米，则静配臂长度为30 + 20 + 15 = 65米。

2.动配臂长度计算公式动配臂是指塔吊在荷载条件下的臂长，用于塔吊在搬运重物时的工作范围计算。

动配臂长度的计算公式如下：动配臂长度 = 静配臂长度 + 塔吊的载荷半径载荷半径表示塔吊搬运重物时，载荷离塔吊回转中心的水平距离。

它取决于具体的工作要求和搬运物品的重量。

实例说明以下是一个实例，以说明塔吊臂长计算公式的使用情况：假设有一座塔吊的基座高度为40米，第一节臂长为25米，第二节臂长为20米，载荷半径为10米。

现在需要计算该塔吊的动配臂长度。

根据静配臂长度的计算公式，静配臂长度 = 40 + 25 + 20 = 85米。

根据动配臂长度的计算公式，动配臂长度 = 85 + 10 = 95米。

因此，该塔吊的动配臂长度为95米。

结论塔吊臂长是塔吊在建筑工地上进行起重作业的关键参数之一。

通过静配臂长度和动配臂长度的计算公式，我们可以确定塔吊在不同工作条件下的臂长，以满足工程需求。

以上介绍的计算公式可以为塔吊使用者提供一定的参考和指导。

塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。

其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。

塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。

若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。

应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。

二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。

根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。

当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。

图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。

４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。

塔吊基础设计计算设计塔吊的基础，就好比盖房子先要打好地基一样，可不是随随便便的事儿，得一步一步来：算重量和压力：先得摸清楚塔吊自身的重量有多大，再加上它能吊多重的货物，还得考虑到风吹过来的力、地震可能带来的冲击力，把这些力气统统算清楚。

挑基础样式：看看工地的地势和地质条件，选择合适的地基类型，比如独立基础（就像单独的一块大石头垫底）、连片基础（很多块石头连起来）或者打入地下的桩基础（像一根根钉子钉在地下）。

力量怎么传过去：接下来想象一下这些力气是怎么从塔吊传到地基上的，算出每个部位承受的压力有多大。

地基扛不扛得住：土壤能承受多大的压力，得根据地质报告来判断。

就像你得知道土地有多硬实，能撑得起多重的东西。

然后算算这块地基能不能顶住塔吊传下来的全部力气，包括抗压、抗弯折和抵抗剪切破坏的能力。

稳不稳定：考虑塔吊在工作时会不会被吹倒或者歪斜，就像一棵大树扎根在地上，得保证它稳稳当当的。

量体裁衣做基础：根据前面的计算结果，给地基设计合适的大小和深度，就像给塔吊穿鞋，得大小合适、底子扎实。

桩基础的细节设计：如果是用桩基础，那还要考虑桩的数量、粗细、打入地下的长度，还有桩顶上的承台怎么设计。

反复检查调整：设计出来了，还要反复检查，看这地基结实不结实，牢不牢靠，不达标的就调整，比如把地基做大点，或者多打几根桩。

施工方法和材料：设计好了，就要定施工方案，选好材料，就像烹饪要有食谱和食材一样，确保施工质量杠杠的。

权威认证：最后，设计成果要给专家和有关部门审核，通过了才算合格，就像考试答完了卷子，得老师批改过了才能安心。

总而言之，设计塔吊基础就像是给塔吊打造一个稳固有力的家，得方方面面都考虑周全，才能保证塔吊在工地上安全高效地工作。

华铃花园三期工程1#塔吊天然基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。

一. 参数信息二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=569kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.8×5.8×1.35×25=1135.35kN承台受浮力：F lk=5.8×5.8×0.85×10=285.94kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.78×1.95×0.888×0.2=0.49kN/m2=1.2×0.49×0.35×1.6=0.33kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk =qsk×H=0.33×36=11.93kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×11.93×36=214.75kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.80kN/m2)=0.8×1.91×1.95×0.888×0.8=2.12kN/m2=1.2×2.12×0.35×1.6=1.42kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.42×36=51.21kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×51.21×36=921.73kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2665+0.9×(1248+214.75)=-1348.53kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-2665+921.73=-1743.27kN.m三. 地基承载力计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)第4.1.3条承载力计算。

矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 540起重臂自重G1(kN) 83起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 25小车和吊钩自重G2(kN) 5.1小车最小工作幅度R G2(m) 15最大起重荷载Q max(kN) 60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离R Qmax(m) 20.2最小起重荷载Q min(kN) 15最大吊物幅度R Qmin(m) 60最大起重力矩M2(kN·m) Max[60×20.2，15×60]＝1212k承台底标高(m) -2.7基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=3.6×3.6×(1.4×25+0×19)=453.6kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×453.6=544.32kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(2.12+2.12)0.5=2.97m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(849.5+453.6)/4=325.775kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(849.5+453.6)/4+(1792+73.297×1.4)/2.97=963.725kN Q kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(849.5+453.6)/4-(1792+73.297×1.4)/2.97=-312.175kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(1019.4+544.32)/4+(2588.716+102.616×1.4)/2.97=1310.97kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(1019.4+544.32)/4-(2588.716+102.616×1.4)/2.97=-529.11kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.199×(2.2×20+4.9×20+5.5×25+12.4×30)+0×0.385=1146.179kNQ k=325.775kN≤R a=1146.179kNQ kmax=963.725kN≤1.2R a=1.2×1146.179=1375.414kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-312.175kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=312.175kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t A p(γz-10)=25×0.385×(25-10)=144.317kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.199×(0.6×2.2×20+0.7×4.9×20+0.5×5.5×25+0.5×12.4×30)+14 4.317=759.629kNQ k'=312.175kN≤R a'=759.629kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=12×3.142×202/4=3770mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1310.97kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×17×0.385×106 + 0.9×(360×3769.911))×10-3=6177.353kN Q=1310.97kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6177.353kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=529.11kNf y A S=360×3769.911×10-3=1357.168kNQ'=529.11kN≤f y A S=1357.168kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3769.911/(0.385×106))×100%=0.98%≥0.65%满足要求！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 Φ25@150承台底部短向配筋HRB400 Φ25@150承台顶部长向配筋HRB400 Φ25@150承台顶部短向配筋HRB400 Φ25@150暗梁配筋承台梁上部配筋HRB400 6Φ25承台梁腰筋配筋HRB400 4Φ20承台梁底部配筋HRB400 6Φ25承台梁箍筋配筋HRB400 Φ10@200承台梁箍筋肢数n 4 暗梁计算宽度l'(m) 0.91、荷载计算塔身截面对角线上的荷载设计值：F max=F/4+M/(20.5B)=1019.4/4+2588.716/(20.5×2)=1170.099kNF min=F/4-M/(20.5B)=1019.4/4-2588.716/(20.5×2)=-660.399kN剪力图(kN)弯矩图(kN·m)V max=1126.34kN，M max=43.781kN·m，M min=-79.97kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc-D/2=1400-50-25/2=1337mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1337)1/4=0.88塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(2.1-2-0.7)/2=-0.3ma1l=(a l-B-d)/2=(2.1-2-0.7)/2=-0.3m 计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=-0.3/1.337=-0.224，取λb=0.25；λl'= a1l/h0=-0.3/1.337=-0.224，取λl=0.25；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.25+1)=1.4αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.25+1)=1.4βhsαb f t l'h0=0.88×1.4×1570×0.9×1.337=2326.169kNβhsαl f t l'h0=0.88×1.4×1570×0.9×1.337=2326.169kNV=1126.34kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=2326.169kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=2+2×1.337=4.674ma b=2.1m≤B+2h0=4.674m，a l=2.1m≤B+2h0=4.674m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=79.97×106/(1.03×16.7×900×13372)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.999A S1=M min/(γS1h0f y1)=79.97×106/(0.999×1337×360)=167mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh0)=max(167,0.002×900×1337)=2407mm2梁底部实际配筋：A S1'=2946mm2≥A S1=2407mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=43.781×106/(1.03×16.7×900×13372)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S1=M max/(γS2h0f y2)=43.781×106/(0.999×1337×360)=92mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.57/360)=max(0.2,0.196)=0.2% 梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h0)=max(92,0.002×900×1337)=2407mm2 梁上部实际配筋：A S2'=2946mm2≥A S2=2407mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ20(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(3.6-20.5×2)/(2×1.337)=0.289取λ=1.5混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.57×0.9×1.337/(1.5+1)=1.322kN V max=1126.34kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=1.322kNnA sv1/s=4×(3.142×102/4)/200=1.571V=1126.34kN≤0.7f t l’h0+1.25f yv h0(nA sv1/s)=0.7×1.57×900×1337+1.25×360×1337×1.571=2267.496 kN满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.142×102/4)/(900×200)=0.175%≥p sv，min=0.24f t/f yv=0.24×1.57/360=0.105%满足要求！(5)、板底面长向配筋面积板底需要配筋：A S1=ρbh0=0.002×3600×1337=9627mm2承台底长向实际配筋：A S1'=12272mm2≥A S1=9627mm2满足要求！(6)、板底面短向配筋面积板底需要配筋：A S2=ρlh0=0.002×3600×1337=9627mm2承台底短向实际配筋：A S2'=12272mm2≥A S2=9627mm2满足要求！(7)、板顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=12272mm2≥0.5A S1'=0.5×12272=6136mm2 满足要求！(8)、板顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=12272mm2≥0.5A S2'=0.5×12272=6136mm2 满足要求！(9)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ7030 自重(包括压重):F1=970.00kN 最大起重荷载: F2=120.00kN塔吊倾覆力距: M=2860.00kN.m 塔吊起重高度: H=141.00m 塔身宽度: B=2.00m桩混凝土等级: C35 承台混凝土等级:C35 保护层厚度: 50mm矩形承台边长: 5.00m 承台厚度: Hc=1.500m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深:h=1.00m 承台顶面埋深: D=0.000m桩直径: d=0.800m 桩间距: a=3.400m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 20.00 桩型与工艺: 泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=970.000kN2. 塔吊最大起重荷载F2=120.000kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F1+F2=1090.000kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×2860.000=4004.000kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。

1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F k──作用于承台顶面的竖向力，F k=1090.000kN；G k──桩基承台和承台上土自重标准值，G k=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=937.500kN；M xk,M yk──荷载效应标准组合下，作用于承台底面，绕通过桩群形心的x、y 轴的力矩x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N ik──荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，第i基桩或复合基桩的竖向力(kN)。

经计算得到:桩顶竖向力设计值:最大压力：N=1.2×(1090.000+937.500)/4+4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1441.098kN最大拔力：N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-325.973kN桩顶竖向力标准值:最大压力：N=(1090.000+937.500)/4+2860.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=1101.766kN最大拔力：N=(1090.000+937.500)/4-4004.000×(3.400×1.414/2)/[2×(3.400×1.414/2)2]=-88.016kN2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 M x,M y──分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──垂直Y轴和X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离(m)；N i──在荷载效应基本组合下的第i基桩净反力，N i=N i-G/n。

塔吊基础承台计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2011)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)②《建筑桩基技术规范》 (JGJ 94－2008)③二、示意图三、计算信息承台类型: 四桩承台计算类型: 验算截面尺寸构件编号: CT-1塔吊型号QTZ80,臂长50米，基础桩为3根以完成支护桩加新增2根基础桩（具体见图纸）1. 几何参数矩形柱宽bc=1450mm 矩形柱高hc=1450mm圆桩直径d=800mm承台根部高度H=1600mm承台端部高度h=1600mmx方向桩中心距A=3450mmy方向桩中心距B=2800mm承台边缘至边桩中心距 C=1100mm2. 材料信息柱混凝土强度等级: C30 ft_c=1.43N/mm2, fc_c=14.3N/mm2承台混凝土强度等级: C35 ft_b=1.57N/mm2, fc_b=16.7N/mm2桩混凝土强度等级: C30 ft_p=1.43N/mm2, fc_p=14.3N/mm2承台钢筋级别: HRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0纵筋合力点至近边距离: as=40mm4. 作用在承台顶部荷载基本组合值F=86.000kNMx=2113.000kN*mMy=0.000kN*mVx=0.000kNVy=576.000kN四、计算参数1. 承台总长 Bx=C+A+C=1.100+3.450+1.100=5.650m2. 承台总宽 By=C+B+C=1.100+2.800+1.100=5.000m3. 承台根部截面有效高度 ho=H-as=1.600-0.040=1.560mho1=h-as=1.600-0.040=1.560mh2=H-h=1.600-1.600=0.000m4. 圆桩换算截面宽度 bp=0.8*d=0.8*0.800=0.640m五、内力计算1. 各桩编号及定位座标如上图所示:1号桩 (x1=-A/2=-1.725m, y1=-B/2=-1.400m)2号桩 (x2=A/2=1.725m, y2=-B/2=-1.400m)3号桩 (x3=A/2=1.725m, y3=B/2=1.725m)4号桩 (x4=-A/2=-1.725m, y4=B/2=1.400m)2. 各桩净反力设计值, 计算公式:【8.5.3-2】①∑x i=x12*4=11.903m∑y i=y12*4=7.840mN i=F/n-Mx*y i/∑y i2+My*x i/∑x i2+Vx*H*x i/∑x i2-Vy*H *y1/∑y i2N1=86.000/4-2113.000*(-1.400)/7.840+0.000*(-1.725)/11.903+0.000*1.600*(-1.725)/11.903-576.000*1.600*(-1.400)/7.840=563.393kNN2=86.000/4-2113.000*(-1.400)/7.840+0.000*1.725/11.903+0.000*1.600*1.725/11.903-576.000*1.600*(-1.400)/7.840=563.393kNN3=86.000/4-2113.000*1.725/7.840+0.000*1.725/11.903+0.000*1.600*1.725/11.903-576.000*1.600*1.725/7.840=-646.189kNN4=86.000/4-2113.000*1.400/7.840+0.000*(-1.725)/11.903+0.000*1.600*(-1.725)/11.903-576.000*1.600*1.400/7.840=-520.393kN六、柱对承台的冲切验算【8.5.19-1】①1. ∑Ni=0=0.000kN2. αox=A/2-bc/2-bp/2=3.450/2-1.450/2-0.640/2=0.680mαoy=B/2-hc/2-bp/2=2.800-1.450/2-0.640/2=0.355m因αoy<0.25*ho, 所以αoy=0.25*ho=0.390m3. λox=αox/ho=0.680/1.560=0.436λoy=αoy/ho=0.390/1.560=0.2504. αox=0.84/(λox+0.2)=0.84/(0.436+0.2)=1.321αoy=0.84/(λoy+0.2)=0.84/(0.250+0.2)=1.8675. 因 H=1.600m 所以βhp=0.933γo*Fl=γo*(F-∑Ni)=1.0*(86.000-0.000)=86.00kN2*[αox*(hc+αoy)+αoy*(bc+αox)]*βhp*ft_b*ho=2*[1.321*(1450+390)+1.867*(1450+680)]*0.933*1.57*1560=29289.86kN≥γo*Fl=86.00kN柱对承台的冲切满足规范要求七、角桩对承台的冲切验算【8.5.19-5】①1. Nl=max(N1, N2, N3, N4)=563.393kN2. a1x=(A-bc-bp)/2=(3.450-1.450-0.640)/2=0.680ma1y=(B-hc-bp)/2=(2.800-1.450-0.640)/2=0.355m因 a1y<0.25*ho1 所以 a1y=0.25*ho1=0.390m3. λ1x=a1x/ho1=0.680/1.560=0.436λ1y=a1y/ho1=0.390/1.560=0.2504. β1x=0.56/(λ1x+0.2)=0.56/(0.436+0.2)=0.881β1y=0.56/(λ1y+0.2)=0.56/(0.250+0.2)=1.244C1=C+1/2*bp=1.100+0.640/2=1.420mC2=C+1/2*bp=1.100+0.640/2=1.420m5. 因 h=1.600m 所以βhp=0.933γo*Nl=1.0*563.393=563.393kN[β1x*(C2+a1y/2.0)+β1y*(C1+a1x/2)]*βhp*ft_b*ho1 =[0.881*(1420+390/2)+1.244*(1420+680/2)]*0.933*1.57*1560 =8257.804kN≥γo*Nl=563.393kN角桩对承台的冲切满足规范要求八、承台斜截面受剪验算【8.5.21-1】①1. 计算承台计算截面处的计算宽度bx1=Bx=C+A+C=1.100+3.450+1.100=5.650mbx2=bc=1.450mbxo=[1-0.5*h2/ho*(1-bx2/bx1)]*bx1=[1-0.5*0.000/1.560*(1-1.450/5.650)]*5.650=5.650mby1=By=C+B+C=1.100+2.800+1.100=5.000mby2=hc=1.450mbyo=[1-0.5*h2/ho*(1-by2/by1)]*by1=[1-0.5*0.000/1.560*(1-1.450/5.000)]*5.000=5.000m2.计算剪切系数因0.800ho=1.560m<2.000m,βh s=(0.800/1.560)1/4=0.846ax=1/2*(A-bc-bp)=1/2*(3.450-1.450-0.640)=0.680mλx=ax/ho=0.680/1.560=0.436βx=1.75/(λx+1.0)=1.75/(0.436+1.0)=1.219ay=1/2*(B-hc-bp)=1/2*(2.800-1.450-0.640)=0.355mλy=ay/ho=0.355/1.560=0.228因λy<0.3所以λy=0.3βy=1.75/(λy+1.0)=1.75/(0.300+1.0)=1.3463. 计算承台底部最大剪力【8.5.21-1】①因为 N14=N1+N4=563.393+(-520.393)=43.000kN因为 N23=N2+N3=563.393+(-646.189)=-82.797kN所以 Vx=max(|N14|, |N23|)=max(43.000,-82.797)=82.797kN因 N12=N1+N2=563.393+563.393=1126.786kNN34=N3+N4=-646.189+-520.393=-1166.582kN所以 Vy=max(|N12|, |N34|)=max(1126.786,-1166.582)=1166.582kNγo*Vx=1.0*82.797=82.797kNβhs*βx*ft_b*byo*ho=0.846*1.219*1.57*5000*1560=12629.909kN≥γo*Vx=82.797kNγo*Vy=1.0*1166.582=1166.582kNβhs*βy*ft_b*bxo*ho=0.846*1.346*1.57*5650*1560=15763.721kN≥γo*Vy=1166.582kN承台斜截面受剪满足规范要求九、承台受弯计算【8.5.21-1】【8.5.21-2】1. 承台底部弯矩最大值【8.5.21-1】【8.5.21-2】①因 Mdx14=(N1+N4)*(A/2-1/2*bc)=(563.393+(-520.393))*(3.450/2-1/2*1.450)=43.00kN*mMdx23=(N2+N3)*(A/2-1/2*bc)=(563.393+(-646.189))*(3.450/2-1/2*1.450)=-82.80kN*m所以 Mx=max(|Mdx14|, |Mdx23|)=max(|43.00|,|82.80|)=82.80kN*m因 Mdy12=(N1+N2)*(1/2*B-1/2*hc)=(563.393+563.393)*(1/2*2.800-1/2*1.450)=760.58kN*mMdy34=(N3+N4)*(1/2*B-1/2*hc)=(-646.189+(-520.393))*(1/2*2.800-1/2*1.450)=-787.44kN*m所以 My=max((|Mdy12|, |Mdy34|)=max(|760.58|,|-787.44|)=787.44kN*m2. 计算配筋面积Asx=γo*Mx/(0.9*ho*fy)=1.0*82.80*106/(0.9*1560*360)=163.8mm2Asx1=Asx/By=163.8/5=33mm2/mAsy=γo*My/(0.9*ho*fy)=1.0*787.44*106/(0.9*1560.000*360)=1557.9mm2Asy1=Asy/Bx=1557.9/6=276mm2/m3. 计算最小配筋率受弯最小配筋率为ρmin=0.150%4. 承台最小配筋面积As1min=ρmin*H*1000=0.150%*1600*1000=2400mm2因 As1min>Asx1 所以承台底面x方向配筋面积为 2400mm2/m选择钢筋20@130, 实配面积为2417mm2因 As1min>Asy1 所以承台底面y方向配筋面积为 2400mm2/m选择钢筋20@130, 实配面积为2417mm2十、柱对承台的局部受压验算【附录D】②因为承台的混凝土强度等级大于等于柱的混凝土强度等级，所以不用验算柱下承台顶面的局部受压承载力。

地基承载力验算一、地基承载力验算依据：1、根据地质报告基础持力层土层为黄土，地基承载力特征值取值为160KPa 。

2、根据塔吊使用说明中要求,塔吊基础选用5 m ×5m ×1.35 m 固定支腿钢筋混凝土基础。

3、根据厂家提供使用说明书，塔吊附着式安装的参数如下：载荷工况 基础载荷Fv （KN ） Fh （KN ） M(KN.m) 工作状况 640 53 2210 非工作状况 5801203209Fv ：基础所受垂直力； Fh ：基础所受水平力； M ：基础所受倾覆力矩； e ：偏心距，单位m 。

4、塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。

根据《塔式起重机设计规范》—GB/T13752-92中第13页第4.6.3条中，固定式混凝土基础的抗倾翻稳定性验算要求，荷载的偏心距e 取不超过b/3。

二、地基承载力验算： （一）、工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：640 KN2、基础自重：G ＝5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KNFhFvMPminPmaxeF3、塔吊总重：F ＝Fv ＋G =640+1058.4＝1698.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝2210＋53×1.35＝2281.55 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1698.4/（5.6×5.6）＝54.16 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝2281.55/1698.4＝1.34＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性满足要求Pmax ＝F/A ×(1＋6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1＋6×1.34/5.6)＝131.92 kPa ＜1.2f ＝192 kPa ——符合要求Pmin ＝F/A ×(1－6e/b)＝1698.4/（5.6×5.6）×(1－6×1.34/5.6)=-23.29＜0由于计算出的Pmin ＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重新计算Pmax:——符合要求 （二）、非工作状态下：1、基础所受垂直力Fv 为：580 KN2、基础自重：G=5.6×5.6×1.35×25=1058.4 KN3、塔吊总重：F =Fv ＋G= 580+1058.4＝1638.4 KN4、力矩M /＝M+Fh ×1.35＝3209＋120×1.35＝3371 KN.m a 、当轴心荷载作用时：P=F/A= 1638.4/（5.6×5.6）=52.24 kPa ＜f=160kPa ,2F 3b(b/2－e)Pmax = =2×1698.4 3×5.6×(5.6 / 2－1.34)=138.49 kPa ＜f=160kPa——满足要求 b 、当偏心荷载作用时：e ＝M //F ＝3371/1638.4＝2.06＜b/3＝5.6/3＝1.66(1.87) ——塔吊稳定性不能满足要求非工作状态下，塔吊稳定性不满足要求，故需增加基础面积，现将基础尺寸增至6.6m ×6.6m ×1.35m 。

QTZ6013桩基础计算书一、计算依据1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012二、参数信息三、桩顶作用效应计算（图1）承台配筋图（图2）暗梁配筋图（图3）桩配筋图（图4）基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h'γ')=6.45×6.45×(1.7×25+0×19)=1768.106kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1768.106=2386.943kN桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.52+3.52)0.5=4.95m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Gk1+Gk)/n=(779.3+1768.106)/4=636.852kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(Gk1+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(779.3+1768.106)/4+(2766+40.2×1.7)/4.95=1209 .475KNQ kmin=(Gk1+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(779.3+1768.106)/4-(2766+40.2×1.7)/4.95=64.22 8KN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(Fk+G)/n+(M+F v h)/L=(795.3+2386.943)/4+(1.35×2766+40.2×1.35×1.7)/4.95 =1568.602kNQ min=(Fk+G)/n-(M+F v h)/L=(795.3+2386.943)/4-(1.35×2766+40.2×1.35×1.7)/4.95=22.52kN四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14159×0.6=1.885m桩端面积：A p=πd2/4=3.14159×0.6×0.6/4=0.283m2承载力计算深度：min(b/2,5)=3.225m承台底净面积：A c=(bl-nA p)/n=(6.45×6.45-4×0.283)/4=10.118m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=1×1.885×1803.48+1703.249×0.283+0.1×10.118×130. 06=4012.652kNQ k=636.852kN≤R a=4012.652kNQ kmax=1209.475kN≤1.2R a=1.2×4012.652=4815.182kN满足要求2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin= 64.228KN≥0 kN满足要求不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=m1πd2/4=8×3.14159×18/1000×18/1000/4=0.002m2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1568.602kN桩身结构竖向承载力设计值：R=1600kNQ=1568.602kN<=R=1600kN满足要求(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=64.228kN≥0 kN满足要求不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009，第6.2.2条：纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0.2%~0.65%（小直径桩取最高值）；对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力管桩不宜小于0.45%。

矩形板式桩基础13月13日计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.8×5.8×(1.3×25+0×19)=1093.3kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1093.3=1475.955kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(718.6+1093.3)/4=452.975kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(718.6+1093.3)/4+(2761+105.6×1.3)/5.091=1022.251kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(718.6+1093.3)/4-(2761+105.6×1.3)/5.091=-116.301kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(970.11+1475.955)/4+(3727.35+142.56×1.3)/5.091=1380.039kN Q min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(970.11+1475.955)/4-(3727.35+142.56×1.3)/5.091=-157.006kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(5.95×160+4.6×70+5.5×100+3×140+11.1×100+6.5×160+8.5×200+0.5×250 )+8000×0.503=16528.041kNQ k=452.975kN≤R a=16528.041kNQ kmax=1022.251kN≤1.2R a=1.2×16528.041=19833.65kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-116.301kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=116.301kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=((d1-d+h z)γz+(l t-(d1-d+h z))(γz-10))A p=(((-1.25)-0+29.1)×25+(45.65-((-1.25)-0+29.1))×(25-10))×0.503=484.515kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×5.95×160+0.5×4.6×70+0.5×5.5×100+0.6×3×140+0. 5×11.1×100+0.6×6.5×160+0.6×8.5×200+0.7×0.5×250)+484.515=7613.568kN Q k'=116.301kN≤R a'=7613.568kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=18×3.142×162/4=3619mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1380.039kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×16.7×0.503×106 + 0.9×(360×3619.115))×10-3=7472.668kN Q=1380.039kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=7472.668kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=157.006kNf y A s=(360×3619.115)×10-3=1302.881kNQ'=157.006kN≤f y A s=1302.881kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(3619.115/(0.503×106))×100%=0.72%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。

塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号: QTZ80 自重(包括压重):F1=480.00kN 最大起重荷载: F2=60.00kN塔吊倾覆力距: M=1335.00kN.m 塔吊起重高度: H=47.00m 塔身宽度: B=1.60m混凝土强度等级:C35 钢筋级别: Ⅱ级地基承载力特征值: 237.50kPa基础最小宽度: Bc=5.00m 基础最小厚度: h=1.35m 基础埋深: D=2.00m预埋件埋深: h=0.00m二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=5.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:由于偏心距 e=M/(F+G)=1335.00/(540.00+1843.75)=0.56≤B/6=0.83所以按小偏心计算，计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=540.00kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c ×B c×D =1843.75kN；B c──基础底面的宽度，取B c=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×1335.00=1869.00kN.m；经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(540.00+1843.75)/5.002+1869.00/20.83=204.13kPa最小压力设计值 P min=1.2×(540.00+1843.75)/5.002-1869.00/20.83=24.71kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(540.00+1843.75)/5.002=114.42kPa四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。

塔吊基础设计计算塔吊基础设计计算是指在安装塔吊时，根据塔吊的尺寸、工作条件和安全要求，进行基础设计的计算。

塔吊是一种大型施工机械设备，用于在建筑工地上进行吊装作业，因此其基础设计计算至关重要，直接关系到塔吊的稳定性和安全性。

一、确定塔吊基础设计参数1.确定塔吊的高度和重量，以及工作条件（如最大起吊量和最大回转半径等）。

2.根据塔吊的高度和重量，确定基础的尺寸和类型，常用的基础类型有立柱基础和箱式基础。

二、计算基础尺寸和适应性1.根据塔吊的高度和工作条件，计算基础的尺寸。

通常，基础的宽度应大于塔吊高度的1/4至1/3，长度应大于最大回转半径加上塔吊底座的尺寸。

2.根据计算结果，评估基础的适应性，包括抗倾覆能力、承载能力和稳定性。

三、计算基础的承载能力1.根据塔吊的重量和基础参数，计算基础的垂直承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的重量。

2.根据基础的尺寸和土壤的承载力，计算基础的水平承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的侧向荷载。

四、计算基础的稳定性1.根据基础的尺寸、土壤的稳定性和塔吊的工作条件，计算基础的稳定系数，即基础的稳定系数应大于12.根据计算结果，评估基础的稳定性，包括抗倾覆能力和抗滑移能力。

五、设计基础的细节1.根据基础的尺寸和类型，设计基础的具体结构，包括基础的平面形状和截面形状。

2.根据基础的结构和施工条件，设计基础的施工方案，包括土方开挖、支护和回填等。

六、进行基础的验算和评估1.根据设计结果，进行基础的验算，包括静力分析和动力分析等。

2.根据验算结果，评估基础的安全性和可行性，包括基础的稳定性和承载能力等。

总之，塔吊基础设计计算是一项复杂而重要的工作，需要结合塔吊的特点和工作条件，进行详细的参数计算和结构设计。

只有通过科学合理的设计计算，才能确保塔吊的稳定性和安全性，提高施工效率和质量，确保人员安全。

1#塔吊基础计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T 187-2009）。

.参数信息塔机自重标准值:Fkl=548. 80kN 塔吊最大起重力矩:M=2200kN ∙ m 塔吊计算高度:H=40m桩身混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mπι 承台厚度:Hc=l. 3m 承台钢筋级别:HRB400桩直径:d=0. 7m桩钢筋级别:HRB400桩型与工艺:泥浆护壁钻（冲）孔灌注桩二.荷载计算1）塔机自重标准值F kl =548. 8kN2）基础以及覆土自重标准值G k =4. 4×4.4×1. 30×25=629. 2kN承台受浮力：F lk =4. 4×4. 4×15. 69× 10=3037. 584kN塔吊型号：TC5613 起重荷载标准值:Fqk=80.塔身宽度:B=l ∙6m 承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:H=4. 4m 承台箍筋间距:S=400mm 承台顶面埋深:D=0∙ 0m桩间距:a=3m 桩入土深度：33m 计算简图如下：1. 自重荷载及起重荷载3）起重荷载标准值F qk=80kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0. 2kN∕∏]2)W k=0. 8×1. 59×1. 95×1. 2×0. 2=0. 60kN∕m2q sk=l. 2×0. 60×0. 35×1.6=0. 40kN∕mb.塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=O. 40X40. 00=16. 00kNc∙基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0∙ 5F vk2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0. 35kN∕m2)W k=0. 8×1. 62×1. 95×1. 2×0. 35=1. 06kN∕m2 q sk=1.2×l. 06×0. 35×1. 60=0. 71kN∕mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=Qsk×H=O. 71×40. 00=28. 53kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Ms『0. 5F vk3.塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+G1<)∕n=(548∙ 8+629. 20)/4=294. 50kNQk max=(F k÷G k)∕n÷(M k÷F vk×h)∕L= (548. 8+629. 2)/4+(370. 62+28. 53×1. 30)/4. 24=390. 61kN Qk m in=(Fk÷G k-F lk)∕n-(M k÷F vk×h)∕L= (548. 8+629. 2-3037. 584)/4-(370. 62+28. 53×1. 30)/4. 24=-561. 01kN工作状态下：Qk= (Fk÷θk÷F q k) ∕n=(548. 8+629. 20+80)/4=314. 50kNQkmaχ= (F k+G k+F qk) / n+ (M k+F vk× h)∕L= (548. 8+629. 2+80)/4+(2068. 03+16. 00×l. 30)/4. 24=806. 92kN Qkmin= (Fk÷G k÷F qk-F lk)∕n-(M k÷F vk× h)∕L= (548. 8+629. 2+80-3037. 584)/4-(2068. 03÷16. 00×l. 30)/4. 24=-937. 31kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N i=l. 35× (F k+F qk)∕n+l. 35× (M k+F vk×h)∕L=1. 35X (548. 8+80)/4+1. 35X (2068. 03+16. 00X1. 30)/4. 24=876. 98kN最大拔力N i=l. 35× (F k+F qk)∕n-l. 35× (M k+F vk×h)∕L=1.35× (548. 8+80)/4-1. 35X (2068. 03+16. 00X1. 30)/4. 24=-452. 54kN非工作状态下：最大压力N i=l. 35×F k∕n+l. 35× (M k+F vk×h)/L=1.35×548. 8/4+1. 35× (370. 62+28. 53X1. 30)/4. 24=314. 97kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6. 4. 2条M X= Σ‰ %其中M x, M yl——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN. m)；x i, y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i——不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。

1、塔吊每吊次用时计算
①、传动机构速度
②、每吊用时：
TC6013A-6:
参数：回转半径0.5r(取180度转角度)，小车行走距离取30m，固定高度为48m
每吊用时：
理论用时2*（0.5/0.4）+2*（30/25）+2*（48/40）=7.3分钟
实际用时：7.3分钟+4分钟（捆绑、放料时间）=11.3分钟，取12分钟
则计算出一天塔吊运力（吊次）为：
8*（60/12）=40吊次
同理：TC6517B-10一天塔吊运力（吊次）为：40
TC7013-10E一天塔吊运力（吊次）为：40
总吊次：2*40+7*40+7*40=640（吊次/每天）
2、1-3#楼标准层主要材料使用量（每栋）及吊运计算如下：
算出钢筋量、模板量和钢管量
钢筋量=238885.38*65（kg）=15527.55t
模板量=238885.38*2.5（㎡）=597213.45㎡
木方量=238885.38*5（根）=1194426.9根
钢管量=238885.38*27.65*（1*2*n）（m） n为水平杆道数单元法S：建筑面积
按每吊次塔吊末端起吊重量的0.8倍反算每层需要吊次
如TC5013型塔吊，每吊次实际吊1.04t，即可计算每层各种材料需要的吊次汇总得到每层楼的总吊次。

注：需考虑模板、木方和钢管楼层间的周转，塔吊竖向运行时间的减少一般为10min。

经过计算，如果不采用铝模板和爬架，一般塔楼1㎡的吊次为0.2。

塔吊基础承载力计算根据机械租赁公司提供的数据，塔吊最大支反力为1200KN（单桩）。

由于本桩机承台刚度小，对桩的约束有限，且塔吊四个支腿分别安装在四个桩顶，所以桩不考虑承台抗冲切以及群桩效应。

1、桩顶轴向压力设计值“N=F+GN=1200+1.2×25×（4×2+2×1）×0.8=1360KN2、桩承载力设计值单桩竖向承载力极限值Q uk=Q sk+Q pk=u∑q sik l i+q pk A pQ uk= Q sk+Q pk =0.6×π（2.8×20+4.5×40+2.4×40+1.6×40+5×100+3.7×50）+1400×π×0.3²Q uk=2428.6KN桩身承载力设计值R= Q sk/r s+Q pk/r p因为r s= r p=1.7R= Q uk/1.7=2428.6/1.7=1428.6 KN3、验算R0N=0.9×1360<R=1428.6 KN 满足要求其中：F——作用于桩顶承台顶面的竖向力设计值G——承台自重r0——桩基重要性系数，取0.9;N——轴心竖向力作用下基桩的竖向力设计值;R ——基桩的竖向力设计值;Q sk——单桩总极限侧阻力标准值;Q pk——单桩总极限端阻力标准值;q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.8.1取值）q pk——极限端阻力标准值（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.8.2取值）l i——桩穿越第I层土的厚度A p——桩端面积u——桩身周长;r s、r p——分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数（按《建筑桩基技术规范》JGJ94——94表5.2.2取值）。

1#塔吊四桩基础的计算书（TC6517）依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187)。

一. 参数信息塔吊型号: TC6517(QTZ160) 塔机自重标准值:Fk1=800.00kN起重荷载标准值:Fqk=100.00kN塔吊最大起重力矩:M=1600.00kN.m 塔吊计算高度: H=54m塔身宽度: B=2.0m非工作状态下塔身弯矩:M1=3336.7kN.m 桩混凝土等级: C35承台混凝土等级:C35保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 4.00m承台厚度: Hc=1.400m承台箍筋间距: S=200mm 承台钢筋级别: HRB335桩直径: d=0.850m 桩间距: a=3.000m 桩钢筋级别:HRB335 桩入土深度: 17.30m 桩型与工艺: 大直径灌注桩(清底干净)计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=800kN2) 基础自重标准值G k=4×4×1.40×25=560kN2. 附加弯矩计算1) 工作状态下附加弯矩计算a. 塔机水平合力标准值F vk=29.43 kNb. 附加弯矩标准值M sk=29.43×16.4=482.65kN.m2) 非工作状态下附加弯矩计算a. 塔机水平合力标准值F vk=118.6 kNb. 附加弯矩标准值M sk=118.6×16.4=1945.04kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=2587.6+482.65=3070.3kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=3336.7+2254.35=5281.7kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：y=[(3/2)2+(3/2)2]0.5=2.12∑2y i=2×﹛[(3/2)2+(3/2)2]0.5﹜2=9Q k=(F k+G k)/n=(800+560.00)/4=340.00kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)×y/∑2y i=(800+560)/4+(5281.7+118.6×1.40)×2.12/9=1624.8kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560-40)/4-(3070.3+29.43×1.40)×2.12/9=-944.8kN 工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(800+560.00+100)/4=365.00kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560+100)/4+(3070.3+×29.43×1.40)×2.12/9=1098.8kN Q kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h) y/∑2y i=(800+560+100-40)/4-(3070.3+×29.43×1.40)×2.12/9=-368.8kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×(800+100)/4+1.35×(3070.3+×29.43×1.40) ×2.12/9=1483.4kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×(800+100)/4-1.35×(3070.3+×29.43×1.40) ×2.12/9=-487.9kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×800/4+1.35×(5281.7+118.6×1.40) ×2.12/9=2193.5kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h) y/∑2y i=1.35×800/4-1.35×(5281.7+118.6×1.40) ×2.12/9=-1275.5kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。