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客专接触网线岔设置方式及调整浅析摘要：我国铁路客运专线建设逐年加快，动车速度的提高对接触网与受电弓平顺过渡的需求越加严格，接触网线岔作为铁路客运专线的薄弱环节，是影响高速动车组受电弓平稳安全滑过正线以及进出侧线的关键设施，对铁路客运专线运行安全起着关键作用。
关键词：接触网线岔无交叉1.前言接触网本质是高压电力输电线，主要服务于客运专线列车受电弓，客运专线对侧向通过速度有较高要求，良好匹配的接触网与受电弓越发重要，受电弓在铁路股道间接触网平稳过渡成为电气化施工及运营维护的重难点之一，对接触网线岔按不同种类对布置方式及调整要点进行分析，对接触网建设施工及后期维护运营均具有一定帮助。
2.接触网线岔种类接触网线岔根据设计的两股道接触线是否交叉分为交叉和无交叉线岔，铁路客运专线因其道岔通过速度较高往往在与正线交叉道岔上方接触网按无交叉方式对线岔进行布置，其他侧线交叉道岔上方的接触网采用交叉形式对线岔进行设计布置，一般以18号道岔为界，其中无交叉形式线岔布置按照道岔型号不同布置为接触网两组悬挂无交叉和三组悬挂无交叉形式线岔，其中三组悬挂采用锚段关节过渡又称为第三辅助锚段无交叉线岔。
受电弓平顺稳定的滑过线岔的基本原则主要是岔区范围内接触网需要承导线高差和拉出值合理空间布局、受电弓包络线内接触线不能安装任何零件和线夹，吊弦线夹除外，其中无线夹区是接触网线岔布局非常关键的区域，下图为无线夹区示意图。
图1 无线夹区示意图动车行驶至道岔区段范围时受电弓会同时滑过正线与侧线股道接触线，此时正侧股道接触线必须位于受电弓的同侧半有效工作区内。
动车运行中列车受电弓具有特定的动态抬升设计以保证弓网正常接触取流，这样就可能引起受电弓滑板与存在倾斜角度的线夹或零部件发生碰撞，从而导致刮弓或钻弓事故发生，所以接触网在基于动态抬升的受电弓与横向摆动等情况上设立无线夹区。
即上图列车受电弓动态抬升高度200mm及受电弓中心至两侧600～1050mm范围空间。
广深港客运专线交叉线岔、无交叉线岔调整技术交底交底内容交底范围广深港客运专线广深段(含深北动车运用所)，交叉线叉和无交叉线叉调整技术标准。
号、12号交叉线叉交叉线叉的平面示意图线岔型号的选择应根据交叉点至中心锚结的距离选择，在平均温度安装时线岔中点位于交叉点上，次要线在线岔内应能随温度变化自由伸缩，线岔距上部接触线应有1~3mm间隙线岔型号的选择：当交叉点距中心锚结距离大于500米时用700型线岔。
当距离小于500米时线岔型号用500型。
单开道岔标准定位两接触线应相交于道岔导曲线两内轨、轨距630-760mm的横向中间位置，施工偏差为±50mm。
非标定位12号道岔，两接触线交于道岔导曲线两内轨630-935mm横向中间位置，如9号道岔那么为630-1035mm横向中间位置。
交叉线岔采用交叉吊弦，交叉吊弦指正线承力索在此处悬吊侧线接触线、侧线承力索交叉悬吊正线接触线。
交叉吊弦其他吊弦的间距仍按正常取值及6～10m。
始出区前安装一组交叉吊弦安装在550～600mm，具体安装方式见下列图示调整时先找出630mm横向中间位置及760mm横向中间位置并做一连线，此连线既为两接触线交点位置，调整道岔定位柱拉出值〔按设计〕，检查接触线交叉位置是否投影在连线上，在调整时任何情况下，定位点拉出值不得大于450mm，由以上可看出，由于定位柱位置等施工误差，设计拉出值为近似值，可适当调整拉出值。
始出区内的交叉吊弦处，侧线接触线抬高20mm，道岔柱定位点处侧线接触线抬高30mm。
始出区范围内〔受电弓中心距相邻一支接触线的距离为600～1050mm的范围〕不可安装任何线夹及金具。
18#道岔处无交叉线岔无交叉线岔装置分正线18#定位和侧线18#定位，具体定位示意图见交叉线叉、无交叉线叉技术交底CC01对正线拉＋1400mm，CC02对正线拉－CB01对侧线拉＋1100mm，CB02对正线拉＋200mm CA01对侧线拉－50mm，CA02对正线拉－150mm200mm CB01接触线比CC02高120mmCA01接触线比CA02高20mm CC01接触线比CC02高450mm CB01使用特型定位器、旋转吊柱支座CA01使用特型定位器、旋转吊柱支座1122 11 211222ZC01对正线拉-800mm，ZC02对正线拉200mmZB01对侧线拉-1100mm，ZB02对正线拉-200mmZB01接触线比ZB02高120mmZC01接触线比ZC02高500mmZA01对侧线拉+50mm，ZA02对正线拉+150mmZA01接触线比ZA02高20mmZA01使用特型定位器、定位器支座始出区范围内〔受电弓中心距相邻一根接触线的距离为600mm～1050mm〕不可安装除吊弦线夹外的任何线夹和金具。
接触网无交叉线岔施工工法接触网无交叉线岔施工工法一、前言接触网是供电车辆动力集电的设备，其设计和施工至关重要。
传统的接触网施工中，岔线与主线交叉的位置容易引起事故，加大了维护难度。
为了解决这个问题，接触网无交叉线岔施工工法应运而生。
本文将详细介绍该工法的特点、适应范围、工艺原理、施工工艺、劳动组织、机具设备、质量控制、安全措施、经济技术分析以及工程实例。
二、工法特点接触网无交叉线岔施工工法最大的特点是通过合理设计和精确施工，实现了岔线与主线无交叉。
这种设计减少了交叉处的接触问题，并且降低了事故发生的概率。
此外，该工法还具有施工周期短、施工成本低、使用寿命长等特点。
三、适应范围接触网无交叉线岔施工工法适用于城市轨道交通、高速铁路、普速铁路等各种类型的电气化铁路工程。
尤其对于车流量大、道路交叉密集的城市轨道交通工程，该工法可以更好地改善接触网的性能，提高运行的安全性和稳定性。
四、工艺原理接触网无交叉线岔施工工法的核心原理是通过合理的设计和施工，使岔线与主线无交叉。
具体来说，施工工艺需要结合实际工程，采取合适的技术措施，确保交叉处的接触问题得到解决。
这需要对施工工法与实际工程之间的联系进行分析和解释，以便读者了解该工法的理论依据和实际应用。
五、施工工艺接触网无交叉线岔施工工法涉及多个施工阶段，包括基础施工、主线施工、岔线施工、连接施工等。
在每个施工阶段，都需要严格按照设计要求进行操作，确保施工过程中的每一个细节都得到解决。
详细描述施工过程中的每一个细节，让读者了解施工工艺的具体操作。
六、劳动组织为了保证施工的顺利进行，需要合理的劳动组织。
这包括施工队伍的编组、劳动力的配备、工作任务的分配等。
通过合理的劳动组织，可以提高施工效率，确保施工工期得到控制。
七、机具设备接触网无交叉线岔施工工法需要一系列的机具设备来支持施工工艺的实施。
这些机具设备包括起重机、钻机、焊接设备等。
详细介绍这些机具设备的特点、性能和使用方法，让读者了解其在施工中的作用。
武广客运专线接触网无交叉线岔的安装与调整一、武广线无交叉线岔的结构与形式武广客运专线与正线相交的道岔均采18#道岔，道岔全长L=69.00米，前端长度A=31.729米，后端长度B=37.271米。
道岔侧股平面线选用圆曲线与直线相切的连接方式。
接触悬挂采用无交叉线岔，共设两个道岔定位柱，一个转换柱，其原理类似于三跨锚段关节。
道岔柱定位柱A设在道岔开口方向距理论岔心25米左右，即两线间距1400mm处；道岔定位柱B设在道岔开口反方向距离理论岔心15米，即两线间距150mm处。
侧线接触线过道岔柱A、道岔柱B后，由转化柱C抬高下锚。
道岔定位柱A、B和转换柱C均采用双腕臂悬挂形式，即正线与侧线接触网单独悬挂，在温度变化时可纵向自由移动，互不干扰。
在两导线间距550~600mm处采用交叉吊弦悬挂，以保证正线通过或侧线驶入正线时在该点两支接触线等高。
1、平面布置如图1所示2、工作支、非工作支接触线高度走向，如图2所示二、无交叉线岔工作原理道岔处接触网的平面布置取决于道岔种类信息、受电弓工作宽度、受电弓的动态运行轨迹（最大摆动量和最大抬升量）。
武广设计采用UIC 608 Annex 4a 标准宽度为1950mm的受电弓，弓头工作宽度为1450mm；受电弓动态包络线左右晃动量：直线为250mm，曲线为350mm；动态最大抬升量按150mm考虑。
无交叉线岔平面布置时，应使侧线接触线和正线线路中心的距离大于两接触间的距离。
1、电力机车正线高速通过受电弓最外端尺寸的半宽为725mm，摆动量为250mm，升高后的加宽为150mm。
所以受电弓在侧线侧最外端可触及到的尺寸限界为：725+250+150=1125mm。
线岔平面布置如图1所示，其中B柱正线拉出值为-400、侧线拉出值为-1100，支柱位于两线路中心间距150mm 位置，所以受电弓在侧线侧最外端可触及限界1125mm<1100+150=1250mm 。
A柱侧线拉出值150mm、正线拉出值150，支柱位置处两线间距1400mm。
接触网无交叉线岔施工工法接触网无交叉线岔施工工法一、前言接触网无交叉线岔施工工法是一种广泛应用于铁路交通领域的施工工艺，旨在确保接触网无交叉线岔运行正常、安全稳定。
该工法具有许多特点，适用范围广泛，并已经得到了广泛的实际应用和认可。
二、工法特点该施工工法具有以下特点：1. 优化设计：通过细致的设计，减少交叉线岔点，使接触网线路布置更合理，减少了施工难度和时间。
2. 高效施工：采用模块化构件和标准化作业流程，使施工过程更加高效，缩短了施工周期。
3.工艺成熟：经过多年实践和总结，工法成熟可靠，能够确保施工质量和效果。
4. 安全可靠：施工过程中充分考虑安全因素，采取严格的安全措施，确保施工的安全可靠。
5. 经济合理：施工工法经济合理，节约材料和人力资源，降低了施工成本。
三、适应范围接触网无交叉线岔施工工法适用于各种轨道交通线路，特别是高速铁路和城市轨道交通线路。
不仅适用于新线路的建设，也适用于既有线路的改造和维护。
四、工艺原理接触网无交叉线岔施工工法与实际工程之间的联系主要体现在以下几个方面：1. 接触网线路设计：通过优化设计，减少交叉线岔点，使施工过程更加简化和高效。
2. 施工技术措施：采用模块化构件和标准化作业流程，确保施工质量和效果。
3. 施工顺序和进度安排：根据工程实际情况，合理安排施工顺序和进度，确保施工过程的连续性和顺利进行。
五、施工工艺接触网无交叉线岔施工工法的施工过程详细描述如下：1. 前期准备：包括现场勘察、设计方案制定和材料准备等。
2. 施工准备：包括施工人员组织、机具设备调配和安全措施制定等。
3. 输电线路安装：按照设计要求和施工规范，进行托架、导线、绝缘子等线路设备的安装。
4. 接触网安装：按照设计要求和施工规范，进行接触线的安装和接地装置的安装。
5. 联动装置安装：按照设计要求和施工规范，进行联动装置的安装和调试。
6. 轨枕和道床安装：进行轨枕和道床的安装，确保接触网线路的牢固和稳定。
接触网单跨型无交叉线岔技术提要：通过分析单跨型无交叉线岔弓网运行机理，介绍了一种接触网单跨型的新型无交叉线岔技术。
1.单跨型无交叉线岔定位接触线布置技术（见下图1）铁四院在京沪线上海—安亭段设计了一种250km/h网新型无交叉线岔技术，平面及安装技术要求如下图1：侧线接触线高度H1j侧= H1j正+300mm；H2j侧= H2j正+120mm；H3j侧= H3j 正+20mm；（图 1）⑴适应18号提速道岔；采用UIC608Annex4a标准受电弓宽度1950mm，水平摆动≤250mm、抬升≤100mm；定位器限位间隙应满足接触线动态抬升300mm的要求；岔前2#悬挂定位柱距离理论岔心10m∽15m；距离理论岔心25m∽30m的岔后悬挂定位柱3#处，侧线接触线对正线受电弓中心偏出值要求不小于1380mm > 1950/2+250+100=1325mm。
⑵按照18号提速道岔计算在3#处，线路间距约为1390mm（对应距理论岔心25m的纵向距离）∽1670mm（对应距理论岔心30m 的纵向距离）；正线接触线对侧线受电弓中心的偏出值约为1280mm（对应1390mm线间距时）∽1570mm（对应1670mm线间距时）；侧线接触线对正线受电弓中心偏出值约为1190mm（对应1390mm线间距时）∽1470mm（对应1670mm线间距时），设计要求取不小于1380mm > 1950/2+250+100=1325mm。
2.单跨型无交叉线岔弓网关系机理2.1正线电机从岔前向岔后运行过线岔时⑴当运行至2#处及至始触点前：侧线接触线始终比正线接触线高100mm以上（始触点的理论最低高度），所以正线受电弓不接触侧线接触线。
⑵当运行接近始触点C11时：在受电弓顶面宽度d可能开始接触侧线接触线（横向间隙≤d + 200+100如下图2）的C11点时，受电弓可能开始同时接触正线接触线和侧线接触线而取流。
其计算原理如下。
C11示侧线的近始触点; C1示侧线的远始触点;立面示意图3●距岔前最远端始触点C1的位置计算（如上图3）：·BC间距≈（1190mm—1470mm），取小值1190mm（或设计要求的最小值1380mm）；·对国产受电弓，当正线受电弓远离侧线接触线B1侧摆动200mm，同时侧线接触线远离正线线路中心C1侧风偏、振动、受电弓水平偏转等不利因素都出现达到100mm的理论最不利条件下，B1C1间距≤d/2+200mm+100mm=1200/2+200mm + 100mm = 900mm；·C1D间距≤（B1C1间距-AD间距）×CD间距/（BC间距-AD间距）=（900-150）×45m /（1190或1380-150）= 32.45m（或27.44m）。
●C1处侧线接触线对正线接触线的抬高计算（在上图3中）：·AD高差值≈120mm；CD间距≤45m；·C1D间距≤32.45m（或27.44m）；BC高差值20mm；·B1C1高差（接触网静态下）≤（AD间距-BC间距）×（CD间距-C1D 间距/CD间距）+BC间距=（45m–32.45m 或27.44m）×（150mm—20mm）/45m+20mm=12.55m×130mm/45m+20mm=56.26mm或70.73mm。
●C11位置计算（如上图2、3）：·AA1高差值= AD高差值–100mm = 20mm；·A1B11间距≤A A1高差值×CD长/（AD高差值- B C长）=20mm×45m/（120mm-20mm）=9m；·推理就可得C11 B11 ∠B1 C1；●小结：对国产受电弓，在岔区正线受电弓顶面d可能涉及的横向范围（如上图）C1至C11之间，静态下因该段接触线侧线仅比正线高56.26mm 或70.73mm以下，故在可能达到100mm抬升（概率极小、作用力接近零）下，可能同时以受电弓顶面接触正线和侧线（见下图4所示）。
⑶当运行进始触区时：因侧线接触线横向位于受电弓宽度范围内，且与正线接触线不同侧；故受电弓可能开始处于以顶面中心两侧同时接触两支接触线的状态；且由于受电弓的抬升作用，这种受电弓可能以中心两侧同时接触两支接触线而两侧同时受流的状态可能存在一段距离（即始触区），直运行过C1点后，侧线接触线因其横向位置逐渐远离正线受电弓中心而逐渐能从正线受电弓的倒角外缘脱离正线受电弓（见图5）。
始触区受电弓、接触线动态关系示意图5虽侧线接触线始终位于正线受电弓上方，但因仅存在非常小概率与受电弓顶面接触，所以机车受电弓按照线路设计允许速度通过正线时，基本不受侧线接触线的不利影响能够较顺利通过道岔区。
⑷当运行过始触区后：受电弓恢复仅在正线接触线取流的正常状态。
2.2当正线电机从岔后向岔前运行过道岔时⑴当运行接近C1时：因接触线的侧线比正线仅高57mm或71mm以下，小于受电弓倒角结构高h–100mm，故受电弓在摆动到200mm、抬升到100mm、侧线接触线风偏振动到100mm的极不利情况（非常小概率）下，可能出现其顶面接触正线同时其倒角外缘某处接触侧线的情况（如下图6）。
⑵当运行进始触区时：由于侧线接触线与正线接触线各位于受电弓两侧，受电弓可能非常小概率地开始处于其两侧同时接触两支接触线而受流的状态，直运行过C 11点后，侧线接触线因逐渐比正线接触线高出100mm 以上，侧线接触线才逐渐从正线受电弓顶面脱离正线受电弓（见下图7所示）；这样正线受电弓也能够顺利通过道岔区。
⑶在运行过始触区后：受电弓恢复仅在正线接触线下取流的正线运行状态。
⑷小结：●受电弓虽出现顶面接触正线的同时以其倒角外缘接触侧线的情况，但在抬升≤100mm 控制下，C 1处侧线接触线只能接触正线受电弓倒角外缘某部位，故理论上不会出现穿弓现象。
正线受电弓从岔后端向岔前端运行接近始触点的弓网关系示意图6 或71mm)从岔后向岔前运行的始触区受电弓、接触线动态关系示意图7●若岔区内不能把受电弓抬升控制在h+57mm以内，则当正线电机从岔后向岔前运行接近C1处时，可能因受电弓抬升到其倒角底部高于侧线接触线而发生穿弓现象。
故将岔区正线受电弓抬升值控制在h+57mm以内，是单跨无交叉线岔弓网关系控制的安全关键技术之一。
2.3当电机在限速条件下从正线进入侧线时⑴当接近始触点前：因接触线侧线始终比正线高100mm以上；故受电弓在抬升≤100mm时始终处于仅接触正线接触线而取流状态。
⑵当接近始触点时：因该处接触线正线比侧线低≈100mm,同时侧线接触线还在受电弓的横向范围内，故受电弓在≤100mm抬升下可能开始接触侧线接触线(见前图4所示)。
⑶当运行进始触区时：因侧线接触线还在正线受电弓横向范围内，同时接触线正线比侧线低≤100mm，故正线受电弓可能同时接触正线与侧线。
⑷当电机过始触区后：虽接触线正线比侧线低≤100mm,但因正线接触线对侧线受电弓中心偏出值S1≥d/2+200mm+100mm,故随着运行受电弓跟随侧线接触线升高,同时正线接触线开始沿着受电弓倒角外缘逐渐脱离受电弓；这样受电弓能顺利实现从正线过渡到侧线（见下图8）。
从正线向侧线运行时动态等高段的受电弓、接触线动态关系示意图82.4在允许限速条件下电机从侧线进入正线时⑴当接近始触点时：受电弓倒角外缘某部位可能开始接触正线,由于该处接触线侧线比正线高≤h+100mm,故在≤100mm抬升下,受电弓处于顶面接触侧线的同时其倒角外缘某部位可能开始接触正线(见下图9)的状态。
●A 1始触点的纵向位置（如图9，应用于18号提速道岔时，B C 水平间距取1280mm ∽1570mm 的大值1570mm ；A 1D 1水平间距取d 1/2-300mm ）计算：·以正线线路中心线为参照（忽略正线接触线远离正线线路中心线的平面夹角为tg -10.2/45），对于国产受电弓（d 1=1350mm ），B 1 B 长约为：B 1 B 长 <（1570 –d 1/2+300）×18 = 21510mm ≈ 12m ；·以正线线路中心线为参照，计算正线接触线远离正线线路中心线按照100mm 考虑时，对国产受电弓，A 1 B 长值约为：A 1B 长>（1570mm –d 1/2+400mm ）×18=23310mm ≈24m ； ·可判定，在正线接触线对侧线受电弓的始触点中，距岔后端最远的始触点A 1距岔后定位柱距离大于12m 、小于24m ；●A 1始触点接触线的侧线相对正线的抬高值（见下图10）：正线接触线对侧线受电弓的距岔后端最远始触点处侧线接触线抬高计算原理图10 AB120mm A1·CD长≤45m；AD高差值120mm；BC高差值20mm；A1 B长24m；·A1 D1高差<（AD 长- BC长）×A1B长/ CD长+ BC高差值=24m 或12m×（120mm-20mm）/45m+20mm≈74mm或47mm。
·即始触点D1处侧线接触线静态抬高小于100mm；故可判定，始触点A1为侧线受电弓在抬升≤100mm作用下可能同时接触正线的最远端位置（见图11）。
●小结·以始触点D1处侧线接触线静态抬高≤100mm可推理，始触点C1处侧线接触线静态抬高肯定∠100mm；故在侧线受电弓运行接近始触点时，侧线受电弓在其顶面接触侧线的同时，完全可能以其倒角外缘某个部位开始接触正线（见图11）。
·虽始触点接触线的侧线与正线完全可能同处受电弓顶面的一侧，但在电机从侧线进正线的技术限制低速控制下，在≤100mm抬升作用下，此处受电弓倒角外缘某个部位接触正线接触线的瞬间接触作用不会对其弓网关系形成大不利影响，仅可能会使受电弓产生轻微水平偏转、振动现象。
·但若受电弓在岔区侧线上的最大抬升不能限制在h-74mm以内，则当侧线受电弓从岔后向岔前运行接近始触点C1处时，完全可能因受电弓抬升至其倒角底部高于正线接触线时而发生侧线受电弓穿入正线接触线上方的穿弓现象。
因此，将岔区侧线受电弓抬升值限制在h-74mm以内，是该接触网无交叉线岔弓网关系控制的安全关键技术之一，设计岔区受电弓包络线和施工时都应重点测量、试验、检查控制。
从侧线进入正线受电弓接近始触点的弓网关系示意图11侧线接触线⑵在允许限速下当电机运行进始触区（动态等高段）内时虽正线接触线对侧线受电弓偏离值S1∠d1/2+200mm+100mm，但接触线侧线比正线越来越高,所以受电弓在正线接触线降低制约下随之逐渐脱离侧线接触线（见下图12）；这样受电弓能够顺利实现从侧线向正线的技术过渡，不会产生大的不利现象。
