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0.830KW 10.300KW 1000.00KW0.80%4.50%82.25%1.0545.000.108.00ΔP＝P0＋KT β２PK = 8.15kw ΔQ＝Q0＋KT β２QＫ =39.96kvar ΔPZ＝ΔP＋KＱΔQ =12.14kw变压器使用时间8760变压器年耗电量10.64万kwh 变压器台数4台4台变压器年耗电量42.5558.23KQ——无功经济当量（kW／kvar）Q0——空载无功损耗（kvar）；β ——平均负载系数KT——负载波动损耗系数QK——额定负载漏磁功率（kvar）；SN——变压器额定容量（kVA）；IO％——变压器空载电流百分比；UK％——短路电压百分比；QO≈IO％SN，QK≈UK％SNP0——空载损耗（kW）；PK——额定负载损耗（kW）；有功损耗：ΔP＝P0＋KT β２PK 无功损耗：ΔQ＝Q0＋KT β２QＫ 综合功率损耗：ΔPZ＝ΔP＋KＱΔQ1.71KW 7.95KW 630.00KW0.50%6.00%75.00%1.0537.800.103.15ΔP＝P0＋KT β２PK = 6.41kw ΔQ＝Q0＋KT β２QＫ =25.48kvar ΔPZ＝ΔP＋KＱΔQ =8.95kw变压器使用时间8760变压器年耗电量7.84万kwh 变压器台数2台2台变压器年耗电量15.69KQ——无功经济当量（kW／kvar）Q0——空载无功损耗（kvar）；β ——平均负载系数KT——负载波动损耗系数QK——额定负载漏磁功率（kvar）；SN——变压器额定容量（kVA）；IO％——变压器空载电流百分比；UK％——短路电压百分比；QO≈IO％SN，QK≈UK％SNP0——空载损耗（kW）；PK——额定负载损耗（kW）；有功损耗：ΔP＝P0＋KT β２PK 无功损耗：ΔQ＝Q0＋KT β２QＫ 综合功率损耗：ΔPZ＝ΔP＋KＱΔQ。
L6562临界模设计目标参数最低输入线电压均根值V ACmin =85Volts最高输入线电压均根值V ACmax =265Volts最低输入线电压频率f L =47Hz输出功率P out =80W输出电压V out =400Volts期望效率η =93%输入功率因数PF =0.99最大输出过冲电压ΔOVP =55Volts输出最大低频率纹波电压ΔV out =20Volts功率下降时最小输出电压V outmin =320Volts Holdup Capability t Hold =10ms最低开关频率f sw =35kHz最高环境温度T ambx =50℃升压电感相关计算最大输出功率P in =86.02W额定输出电流I out =0.20Amps输入均根值电流I in = 1.02Amps升压电感值L P =735uH选取实际电感值L =700uH气隙与磁路比值L gap/L e = 2.5%估计需要电感体积V e =2185mm3实际工作最低频率f1sw =36.8kHz最大匝比(主线圈/ZCD线圈)n1 =10.4实取匝比(主线圈/ZCD线圈)n =9升压电感峰值电流I Lpk = 2.89Amps升压电感均根值电流I Lrms = 1.18Amps升压电感交流电流I Lac =0.59Amps MOS,续流二极管,整流桥相关计算MOS管均根值电流I SWrms = 1.02Amps MOS管功耗P mos = 1.56W续流二极管均根值电流I Drms =0.60Amps续流二极管正向压降V diode =0.85Volts续流二极管通态电阻R diode =165mΩ续流二极管功耗P diode =0.23W 续流二极管温升比最大限值R th(j-a) =328℃/W 输入桥堆均根值电流I inrms =0.72Amps 输入桥堆平均值电流I in_avg =0.46Amps 输入桥堆电阻R bridge =70mΩ输入桥堆正向压降V th =1Volts 输入桥堆功耗P bridge = 1.99W 输入输出电容相关计算输入滤波电容C in =273nF 最小输出滤波电容计算值C out =39uF 输出电容纹波电流I crms =0.56Amps 实际输出滤波电容C o =47uF 实际Holdup Capability t1Hold =13.59ms 实际输出纹波电压ΔV1out =14.41Volts 乘法器输入分压电阻,输出分压电阻,反馈电阻电容等相关计算电流检测电阻最大值R cs =553mΩMult引脚最大峰值电压设定值V mul_max = 2.6Volts Mult引脚最小峰值电压V mul_min =0.83Volts Mult引脚下位电阻最小值R1mul_L =13.00kΩ选择的Mult下位电阻R mul_L =13.00kΩMult引脚上位电阻最小值R mul_H =1861kΩ输出电压采样上位电阻最大值R1out_H =1375kΩ选择的电压采样上位电阻R out_H =1300kΩ输出电压采样下位电阻R out_L =8.17kΩ零电流检测电阻R ZCD =48.4kΩtyp1反馈电容最小值C comp =784nF typ1反馈电容实际取值C1comp =1000nF typ2反馈串联电阻R comp_s =12kΩtyp2反馈串联电容C comp_s =1000nF typ2反馈并联电容C comp_p =390nF 增益曲线零点频率f z1 =13.3Hz 增益曲线初始极点频率f p0 =14.1Hz 增益曲线极点频率f p1 =47.3Hz反馈网络相频特性图-105-90-75-60 -45-30 110100100typ1相频特性typ2相频特性Frequency(Hz)P h a s e a n g l e (d e g r e e s )反馈网络相频特性图选取1.5-3之间的数值,使气隙比为1.5%--3.0%临界模式PFC设计2011年12月1号 By SamYang1101001000 0306090120150180最低电压频率与相位关系最高电压频率与相位关系Phase angle (degrees)F r e q u e n c y (k H z )取接近3V的数值并使V<0.84mul_minVmul_max电压选取OK(副绕组电压-芯片V)/0.8毫安ZCDH取大于R out_L的值,与串并联电容一起调整零极点10<取值使增益曲线零点频率<20取值使增益曲线极点频率<50调整反馈元件使f p0>f z1反馈网络幅频特性图-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 152025 30110100typ1反馈幅频特性typ2反馈幅频特性Frequency (Hz)G a i n (D B )反馈网络幅频特性图1000。
竭诚为您提供优质文档/双击可除l6562pfc设计参数自动计算excel表格篇一：巧用excel绘制颗粒级配曲线与自动计算粒组特征参数巧用excel绘制颗粒级配曲线与自动计算粒组特征参数摘要：颗粒分析试验为基础土工试验之一，其成果对土样定名及物理力学性质的判断都有着重要意义。
由于试验原始数据繁多，处理步骤繁杂，而以往试验室对颗分数据多为人工处理，导致颗粒分析数据处理工作量大，且结果易出错。
利用excel的函数和图表功能，可实现颗粒分析试验从原始数据计算、颗粒级配曲线绘制到粒组特征参数计算的数据自动处理，减少人为影响，提高工作效率及计算准确度。
关键字：颗粒级配曲线；粒组特征参数；自动计算1.颗粒分析试验数据处理的基本流程颗粒分析是通过测定干土中各粒组所占该土总质量的百分数的方法，借以明了颗粒大小分布情况，供分类土性、判断土的工程性质及选料之用[1]，其基本原理参见文献[1]、[2]。
本文仅讨论筛析法联合密度计法的颗粒分析自动化数据处理。
其数据处理分为五个基本步骤：①筛析法计算0.075mm以上颗粒大小及含量②密度计法计算0.075mm以下颗粒大小及含量③绘制颗粒级配曲线④从颗粒级配曲线上读取粒组特征参数和粒径含量的辅助数据（粒径0.05mm,0.005mm,0.002mm所对应的含量百分比）⑤计算粒径含量表。
试验成果包括颗粒级配曲线，粒组特征参数（d10，d30，d50，d60，不均匀系数cu，曲率系数cc）及粒径含量表。
2.目前颗粒分析电化处理数据的状况随着计算机的普及，目前很多试验室已经开始用软件来完成颗粒分析数据的电化处理，常见的主要是办公软件excel[3][4]和绘图软件autocad[5]。
据笔者了解，目前试验室用excel处理颗粒分析数据的方式还主要局限于常规计算和绘制颗分曲线[3][4]，而粒组特征参数及粒径含量的辅助数据仍采用人工读取，这样的做法导致数据精度因人而异，且结果易发生量级错误；用autocad处理颗粒分析数据，虽已通过编制atuolisp程序自动计算出粒组特征参数，但由于autocad的优势在于图形处理而非数据处理，因此还要利用excel表格进行数据前期准备，然后用atuolisp在autocad中进行绘图和简单计算[5]。
变压器EXCELL计算软件
变压器EXCELL计算软件是一款用于变压器计算和优化的高效率软件，具有可视化的用户界面，可以有效地完成各种变压器计算任务。
变压器EXCELL计算软件能够根据用户的输入数据自动生成变压器计算结果，同
时可以使变压器设计工程师快速准确的完成变压器应用任务。
变压器EXCELL计算软件可帮助工程师快速准确的计算变压器各种参数，包括空载电流、绕组损耗、短路电流、铁芯损耗等，它可以准确的计
算变压器的电源效率，为电气设计过程提供全面的参数优化，让设计者更
加清楚变压器设计的正确决定，提高设计效率，同时可有效减少设计和开
发成本。
变压器EXCELL计算软件还可以根据用户的需求提供多种变压器尺寸
和性能选择，可以为用户提供最佳适用的变压器型号，并可以自动生成变
压器的3D结构图，更加清晰的观察绕组的布置情况，使工作效率得到大
幅度提升，大大减少了设计时间，提高了变压器设计的准确性和效率。
变压器计算表格
变压器计算通常涉及一系列参数和公式。
以下是变压器计算表格中可能包含的一些参数和计算项：
| 参数 | 定义 | 计算公式 |
| -------------- | -------------------------------------- | -------------------------------------------------- |
| 输入电压（Vin） | 输入电源的电压 | |
| 输出电压（Vout）| 输出电源的电压 | |
| 输入电流（Iin） | 输入电源的电流 | Iin = P / Vin (其中P为输入功率) |
| 输出电流（Iout）| 输出电源的电流 | Iout = P / Vout (其中P为输出功率) |
| 额定容量（VA） | 变压器的额定容量 | |
| 额定电流（Irated）| 变压器的额定电流 | Irated = VA / Vrated (其中Vrated为额定电压) |
| 变比（a） | 输入电压和输出电压之间的变比 | a = Vin / Vout |
| 转换效率（η） | 从输入到输出的电能传输效率| η = (Pout / Pin) * 100% |
| 短路电流（Isc） | 变压器的短路电流 | Isc = VA / (%Z * Vrated) (其中%Z为短路阻抗百分比) |
| 空载电流（I0） | 变压器的空载电流 | I0 = VA / Vrated | 这个表格包含了一些常见的变压器计算参数和相关的计算公式。
具体的计算取决于你所处理的变压器的类型和规格。
在实际应用中，你可能需要查阅变压器的技术规格和标准，以确保计算的准确性和合规性。
1/ 1。
变压器EXCELL计算软件
首先，变压器EXCELL计算软件需要用户输入变压器的基本参数，包
括额定功率、额定电压、额定电流等。
然后，根据这些参数，软件将自动
计算出变压器的各种额定参数，如额定电阻、额定电抗等。
此外，变压器EXCELL计算软件还可以计算变压器的负荷损耗和空载
损耗。
用户只需输入变压器的实际负载功率和空载电流，软件将根据一定
的计算公式自动计算出负载损耗和空载损耗。
变压器EXCELL计算软件还提供了变压器的等效电路参数计算功能。
用户可以通过输入变压器的短路电流和阻抗，或者通过实测得到的电压和
电流，软件将自动计算出变压器的等效电路参数，如短路电压、电势偏差等。
这些参数对于变压器的短路分析和保护设计非常重要。
此外，变压器EXCELL计算软件还可以进行变压器的过载和短路计算。
用户只需输入变压器的额定功率和变压器的负载功率或短路电流，软件将
通过一定的计算公式自动计算出变压器的过载倍数和短路能力。
最后，变压器EXCELL计算软件还提供了可视化的结果展示功能。
软
件将根据用户输入的参数和计算结果，生成相应的图表和图形，使用户能
够直观地了解变压器的性能和工作状态。
总之，变压器EXCELL计算软件是一种基于电子表格的变压器计算工具，通过建立电子表格模型和应用相关公式，帮助用户快速、准确地计算
变压器的相关参数和性能。
它不仅提供了变压器的基本参数计算功能，还
包括负荷损耗、空载损耗、等效电路参数、过载和短路计算等功能，方便
用户进行变压器分析和设计。
升压变压器计算公式的软件在电力系统中，升压变压器是一种常见的设备，用于将电压从低电压升高到高电压，以便在输电过程中减少能量损耗。
计算升压变压器的参数是电力系统设计和运行中的重要工作，而现代技术的发展使得利用软件来进行这些计算成为可能。
本文将介绍一些常见的升压变压器计算公式的软件，以及它们的特点和用途。
1. PowerWorld Simulator。
PowerWorld Simulator是一款功能强大的电力系统仿真软件，它可以用于进行升压变压器的参数计算。
用户可以通过输入变压器的额定容量、额定电压、短路阻抗等参数，来进行变压器的参数计算。
同时，PowerWorld Simulator还可以进行电力系统的稳态和暂态仿真，帮助用户进行电力系统的规划和运行分析。
2. ETAP。
ETAP是一款综合性的电力系统分析软件，它可以用于进行升压变压器的参数计算和分析。
ETAP具有直观的用户界面和丰富的功能模块，用户可以通过输入变压器的参数和电力系统的拓扑结构，来进行变压器的参数计算和分析。
同时，ETAP还可以进行电力系统的稳态、暂态和谐波分析，帮助用户进行电力系统的规划和运行分析。
3. PSCAD。
PSCAD是一款专业的电力系统仿真软件，它可以用于进行升压变压器的参数计算和模拟。
PSCAD具有强大的仿真引擎和丰富的模型库，用户可以通过建立变压器的数学模型，来进行变压器的参数计算和模拟。
同时，PSCAD还可以进行电力系统的暂态和谐波仿真，帮助用户进行电力系统的规划和运行分析。
4. MATLAB。
MATLAB是一款强大的科学计算软件，它可以用于进行升压变压器的参数计算和仿真。
用户可以通过编写MATLAB脚本，来进行变压器的参数计算和仿真。
同时，MATLAB还具有丰富的工具箱和函数库，用户可以利用这些工具进行电力系统的稳态、暂态和谐波分析。
以上是一些常见的升压变压器计算公式的软件，它们在电力系统设计和运行中发挥着重要的作用。
@DTT-F-Ver00 &ODT-W&F-Ver00配电变压器自动优化设计软件简介目录C ontets1 2 3为什么要选用变压器自动设计软件变压器自动设计程序优势变压器计算程序简介4变压器优化计算设计软件类别发展趋势随着国家能源资源日趋紧张，铜铁比价格涨跌频繁，全国所有变压器企业无不为变压器成本头痛，所有的设计工程师们也无不为整天的变压器计算出图而头痛。
如变压器设计技术并不完善,就存在着设计成本高、设计周期长等缺陷。
因此,我们研究并开发了配电用干式及油浸式变压器自动优化设计软件。
它包括电磁优化设计和参数化绘图两大部分。
智能化已逐步取代以人工计算和人工绘图，已然发展一种必然的趋势。
从高薪聘请设计人员到简单甚至只要懂变压器基础技术的人都会设计变压器。
硬件成本✓ 计算机的发展神速，性能愈发强大，为各类软件保驾护航。
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0102优 势变压器设计软件通过优化计算，真实客观的 呈现产品结构， 提高排查 纠错效率，减少设计错误， 降低质量损失。
工程图模块功能强大，操 作简单，可大幅提高设计 质量，使设计意图及设计 理念均可得以精确的展现。
产品布置图为1：1自动绘制，可看到结构薄弱点， 更好的便宜改善结构或进行结构优化，防止设计中带来的不足，造成不必要的浪费及风险。
先手工计算多个方案，再出图纸，可能存在着设计成本高，设计周期长等缺陷。
无法保护项目产品的交货周期。
一般用已有的底图进行修改，由于产品结构不同，零部件相互联交错，稍有不慎或漏标，将会带来后期生产上返工，严重的会带来无法预估的质量和风险！由于原材料铜铁比价格涨跌频繁，需要花大量时间调整设计方案。
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第一步：选择铁心，输入铁心资料手动输入自动计算舌宽a（cm） 3.2有效截面积S15.52平均匝长叠厚（cm）5窗口高度h 4.8磁路长度lc导磁率μ350窗口宽度c 1.6铁心重最大磁感应强度（T） 1.2窗口面积7.68第二步：确定工作条件手动输入自动计算管内阻或等效内阻800以频响计算初级电感量10.18937对应匝数低频下限频率20防止磁饱和计算初级匝数对应匝数衰减倍率（注1） 1.122以阻抗变化30%计算电感量27.86624对应匝数初级最大交流电压160初级磁饱和电压416.7604初级电流0.07实际工作时最大磁感应强度0.460696电流密度 2.5设计效率（4欧姆）0.85设计效率（8欧姆）0.87第三步：计算匝数、验算窗口占用率、计算铜阻、验算效率。
手动输入自动计算初级阻抗3500初级最大可通过电流0.143066匝数2520初级铜截面积144.2108线径0.27初级窗口占用0.187774初级铜阻175.7018次级阻抗A4次级匝数A92.403210-A铜阻次级阻抗B8次级匝数B129.16710-B铜阻次级阻抗C0次级匝数C00-C铜阻串联输入1，并联输入1/N匝数单股铜阻次级0-A线径0.690.333392.403210.98648869次级A-B线径0.510.333336.763880.7184297次级B-C线径0.520.333300初级铜重0.292633次级铜重0.255114合计0.547746漏感、电感量核算，磁隙计算。
手动输入自动计算频率初次级绝缘厚度（cm）0.02漏感0.0061720初级单组厚度（cm）0.138电感量20.5751330次级单组厚度（cm）0.144磁隙0.1146660分段数722.821.0242.3521773.385967.46232932.706注1：衰减1db倍率为1.122，3db为1.412.算铜阻、验算效率。
L6562单端PFC反激变压器设计TM模式L6562是一种集成了功率因数校正（PFC）控制器的单端反激变压器设计TM模式（Transition Mode）。
在设计L6562单端PFC反激变压器时，需要考虑以下几个方面：输入电压范围、输出电压和电流要求、变压器的设计以及保护电路。
首先，确定输入电压范围。
L6562适用于85VAC至265VAC范围的输入电压。
为了实现更宽的输入电压范围，可以使用适当的纹波电容和电感器进行滤波和调整。
接下来，确定输出电压和电流要求。
根据应用需求确定输出电压和电流的要求，可以通过调整变压器的线圈比例和电感大小来实现。
同时，还要考虑负载变化时的稳定性和响应速度。
然后，进行变压器的设计。
变压器是反激变压器设计中的核心部分，可以通过设计合适的线圈比例和磁芯来满足电压变换需求。
选择合适的磁芯材料和尺寸可以提高变压器的效率和输出功率。
最后，设计保护电路。
在设计过程中，还需要考虑过电流、过电压和短路等异常情况的保护措施。
例如，可以添加过流保护电路、过压保护电路和过温保护电路，以确保系统的可靠性和安全性。
需要注意的是，在设计单端PFC反激变压器时，还需要进行一系列的电路仿真和验证，以确保系统的稳定性、效率和可靠性。
使用仿真软件，如LTspice或PSIM，可以帮助进行电路分析和优化。
总结起来，L6562单端PFC反激变压器设计包括确定输入电压范围、输出电压和电流要求，进行变压器的设计以及设计保护电路。
通过合理设计和优化，可以实现高效、稳定和可靠的单端PFC反激变压器设计。
第一步：选择铁心，输入铁心资料手动输入自动计算舌宽a（cm） 3.2有效截面积S15.52平均匝长（cm）5窗口高度h 4.8磁路长度lc导磁率μ350窗口宽度c 1.6铁心重最大磁感应强度（T） 1.2窗口面积7.68第二步：确定工作条件手动输入自动计算管内阻或等效内阻800以频响计算初级电感量10.18937对应匝数低频下限频率20防止磁饱和计算初级匝数对应匝数衰减倍率（注1） 1.122以阻抗变化30%计算电感量27.86624对应匝数初级最大交流电压160初级磁饱和电压416.7604初级电流0.07实际工作时最大磁感应强度0.460696电流密度 2.5设计效率（4欧姆）0.85设计效率（8欧姆）0.87第三步：计算匝数、验算窗口占用率、计算铜阻、验算效率。
手动输入自动计算初级阻抗3500初级最大可通过电流0.143066匝数2520初级铜截面积144.2108线径0.27初级窗口占用0.187774初级铜阻175.7018次级阻抗A4次级匝数A92.403210-A铜阻次级阻抗B8次级匝数B129.16710-B铜阻次级阻抗C0次级匝数C00-C铜阻串联输入1，并联输入1/N匝数单股铜阻次级0-A线径0.690.333392.403210.98648869次级A-B线径0.510.333336.763880.7184297次级B-C线径0.520.333300初级铜重0.292633次级铜重0.255114合计0.547746漏感、电感量核算，磁隙计算。
手动输入自动计算频率初次级绝缘厚度（cm）0.02漏感0.0061720初级单组厚度（cm）0.138电感量20.1909830次级单组厚度（cm）0.144磁隙0.1146660分段数7按匝数和分层定初级漆包线外径22.821.4242.3961790.175967.46232960.473注1：衰减1db倍率为1.122，3db为1.412.算铜阻、验算效率。
电力变压器设计一、电压计算Ea120210.00Ｅx1*１０００/１.７３２伏Ea210500.00Ex2*1000伏二、电流计算Ia126.39SN/1.732/Ex安Ix126.39SN/1.733/Ex安Ia250.79SN/3/Ex安Ix287.98SN/1.735/Ex安三、铁心直经计算取K56在53～57之间查表确定查表SZ 4.81KVAD269.36k*SZ毫米四、线圈匝数计算1、标准直经D查表270.00毫米At499.70cm2KC0.932、算每匝电压e'tf50.00HZ取Bm可调16.50在16～17.5千高斯e't18.32Bm*At/450伏3、初算低压线圈匝数W’2W’2573.07Ea2/e't取整W2574一般进位为整数4、确定每匝电压et（千高斯）et18.293Ea2/W2伏5、根据et求出磁密Bm（千高斯）Bm16.47450*et/At6、计算高压匝数N1及分接匝数W分W’11104.81Ea1/et取整W11105E分1010505*2W’分55.21E分/et取整W分557、电压比校核E'a120210.00W1*et(Ea1-E'a1)/Ea10.00000000小于0.0025E'分1010.00W分具有分接的电压比校核0.00000000小于0.0025具有分接的电压比校核0.00000000小于0.0025五、线圈设计与主绝缘确定1、线圈结构型式的确定线圈型式：连续式线圈类别：外线柱2、导线选择：ZB纸包扁铜线3、电流密度的选择：△ 3.40A/mm24、导线规格的选取（高、低侧）A1单位平方里米7.767.79查表的接近值A1/n7.76A214.9415.10查表的接近值A2/n14.945、线圈绝缘b3(mm)10.00￡2 3.50 b027.00￡0 4.00 h165.00h350.00 6、线圈排列取N1可调高压线圈段数60在56～76为4的倍数取N分Wa1--最小分接匝数1050W1-W分Wt120.18Wa1/(N1-2*N分)取整Wt120和21每段匝数W分t13.80W分/N分取整W分t1314 3、低压线圈每段匝数及段数N2的确定取N2可调5450~N1（90）为2的倍数校核：W2/N2 W't210.62963W2/N2取整Wt211进位取整多余撑条数106.000要大于0每段匝数 4.250000要大于0检验：7、线圈幅向及轴向尺寸计算a)、沿线圈轴向导线根数的确定端nb160N1端nb254N2中nb11202*N1中nb21082*N2b)、沿线圈轴向油道数的确定n'b159nb1-1n'b253nb2-1c)、线圈高度计算（内、外线圈分别计算）b'1 5.60b1+0.5b'27.90b2+0.6H31336.00b'1*nb1mmH32426.60b'2*nb2mm取KP0.93H41283.50(nb'-1)*4.5+6*6*2mmH42197.164*nb'*KP mmH1619.50H3+H40或5取整H2623.76H3+H40或5取整d)、沿线圈幅向导线根数的计算（内外分别计算）na121n3*n mmna211n3*n mma'1 2.06a1+0.5mma'2 2.60a2+0.5mme)、线圈幅向尺寸的确定B129.5根据后B'1取整或0.5为尾数mmB244.5根据后B'2取整或0.5为尾数mm8、绝缘半经计算R1铁心半经135.00D/2mmR2低压线圈内半经150.00R1+（C+b3)mmR3低压线圈外半经179.50R2+B1mmR4高压线圈内半经206.50R3+b0mmR5高压线圈外半经251.00R4+B2mmM0两铁心柱间距离529.002*R5+B4mmr1低压线圈平均半经164.75R2+B1/2mmr12主空道平均半经193.00R3+b0/3mmr2高压线圈平均半经228.75R4+B2/4mm9、铁窗高度HWHw738.00要取H1和H2大者代入式中mm六、阻抗电压计算1、电阻压降计算ur 1.25pk/10/SN％2、电阻压降计算查表得Ha0.00HK1外线圈电抗高度62.00H1-Ha cmHK2内线圈电抗高度62.50H2-Ha cmHp两线圈的平均电抗高度62.25(HK1+HK2)/2cma1 2.90cma2 4.40cma12 2.75cm和D102.55cm rmd10.05cm查表p0.96ux% 6.30uk% 6.42在6.3375~6.6625七、线圈数据计算1、心需填写的数据Ea120210.00伏Ea210500.00伏Ex135.00千伏Ex210.50千伏Ia126.39安Ix126.39安Ia250.79安Ix287.98安W分55匝W11105匝W2574匝N160N254Wt1正常段每段匝数21W分t分接段每段匝数14Wt2正常段每段匝数11W分t2非正常段每段匝数4E）、各段单根导线尺寸及导线截面积高压侧: 1.56a1mm5.10b1mm低压侧： 2.10a2mm7.40b2mm高压侧: 2.06a1’mm5.60b1'mm低压侧： 2.60a2'mm7.90b2'mm1.00n11.00n27.96s1=a1*b1mm215.54s2=a2*b2mm27.96A1=n1*s1mm215.54A2=n2*s2mm23.32Δ1=Ia1/A1安/mm23.27Δ2=Ia2/A2安/mm21.035Lp1=2*3.14*r1m1.437Lp2=2*3.14*r2m1157.56L1=Lp1*W m824.58L2=Lp2*W2m1143.07Ln1=Lp1*Wn1m824.58Ln2=Lp2*Wn2m245.89Gx1=3*g*L1*A1*0.001342.13Gx2=3*g*L2*A2*0.0013.77K1=17t(a1+b1+1.57t)/s1255.16Gc1=(1+K1/100)*Gx12.71K2=17t(a2+b2+1.57t)/s2351.39Gc2=(1+K2/100)*Gx2高压侧: 3.07R75c1=ρ75c*Ln1/A1低压侧： 1.13R75c2=ρ75c*Ln2/A2高压侧:6410.71Pr1=3*Ia1平方*R75c1低压侧：8768.39Pr2=3*Ia2平方*R75c2211.60G0(角）查表心柱重:846.35GF1=3*r*Hw*At*0.0001铁扼重：1020.48GF2=4*r*M0*Ax*0.0001+G0铁心总重:1866.83GF=GF1+GF2附加损耗系数 1.25K1查表7-81.9950P1=P2附表64655.41P0=K1*(P1*GF1+P2*GF2)在4646～4797.50.32Io1=Po/(10SN)1.30Ko25.40gc查附表63.19gj见表7-98.00c499.70Ax4.89Io2=Ko*(gc*Gf+gj*c*Ax)/(10*SN)4.89898Io=(Io1*Io1+Io2*Io2)开平方九、油箱尺寸计算1、油箱高度计算Hw-铁心窗高度738.00mmHx-铁轭的高度270.00D mmHt-垫角高 见表7-1016.00mmH1-铁心至箱盖距离 见表7-11280.00mmH-油箱高度1574.00mm2、油箱宽度计算D-外线圈直经502.002*R5mm取B1-高低压侧对油箱空隙见表7-12250.00在150~250之间mmR5-高压线圈（外线圈）的外半经251.00mmB油箱的宽度752.00mm3、油箱长度计算取B2-油箱长度200.00在150～200之间mmL-油箱长度1760.00D+2*M0+B2mm4、其它尺寸L11008.00mmLb-油箱展开长4377.28mm箱盖厚度$g10.00mm箱底厚度$D8.00mm箱壁厚度$b 6.00mm十、附加损耗计算1、线圈中纵向涡流损耗Kt 3.80f50.00HZp-洛氏系数0.95S1-单根导线面积7.96mm2S2-单根导线面积15.54mm2m1-垂直于漏磁场方向导线根数21.00根m2-垂直于漏磁场方向导线根数11.00根n1-平行于漏磁场方向导线根数60.00mmn2-平行于漏磁场方向导线根数54.00mmHk-线圈电抗高度622.50mma1或b-垂直于漏磁场方向裸导线宽度 1.56mma2或b-垂直于漏磁场方向裸导线宽度 2.10mmKa10.00539Ka20.00829Kb112.24494并联根数超过2根KbKb2 1.312392、杂散损耗计算K-系数表7-15 2.19ux 6.30Bm-铁心柱内磁密16473.30高斯fai每柱磁通8231707.32Hk-电抗高度62.25cmLp-平滑箱壁周长即展开长437.73cmL-油箱长度176.00cmB-油箱宽度75.20cmM0-两铁心柱中心距52.90cmRp-箱壁的平均周长即展开长36.35cmr12-主漏磁空道的平均半经19.30cmPZ349.800533、引线损耗Py见表7-16100.00瓦4、总的附加损耗∑P△134.58（Ka1+Kb1)*pr1瓦∑P△272.68（Ka2+Kb2)*pr2瓦∑P△557.07∑P△1+∑P△2+Pz+Py瓦∑Pr15179.10Pr1+Pr2瓦5、短路损耗Pk15736.17Pr+∑P△瓦6、短路电压ur 1.25uk 6.42(uk-[uk])/[uk]-0.01要小于0.025uk7、层式线圈附加损耗计算层式线圈附加损耗45.54瓦十一、温升计算1、线圈对油的温升（高、低压分别计算）1）、线段表面热负荷计算取K1-系数22.10I1-相应线段中流过的电流26.39Ia1安I2-相应线段中流过的电流50.79Ia2安W分1-相应线段中匝数21.00W1匝W分2-相应线段中匝数11.00W2匝△1-线段中的电流密度 3.32△1安/mm2△2-线段中的电流密度 3.27△2安/mm2K21-线圈绝缘校正系数要根据a'范围选 1.00a'小于等于1.75a时 1.75*a1K22要根据a'范围选值 1.00a'小于等于1.76a时 1.75*a2K21要根据a'范围选值0.75a'大于1.75a时a'1-1.75*a1K22要根据a'范围选值0.71a'大于1.75a时a'2-1.75*a2垫块数 撑条数 见表6-28.00垫块宽10.04外m垫块宽20.03内m线圈周垫块数？线段的平均匝长Lp1 1.0346m Lp2K31-线饼的遮盖系数0.69K32-线饼的遮盖系数K4-导线中的总附加损耗占电阻损耗的百分数 3.67∑P△/∑Pr％L1-线饼外表面周长97.722*（m1*a'1+b'1)mmL2-线饼外表面周长73.002*（m2*a'2+b'2)mmq1-线圈表单位热负荷624.16K1*K21*I1*W分1*△1*（1+K4/100)/K3/L1q2-线圈表单位热负荷688.13K1*K22*I1*W分2*△2*（1+K4/100)/K3/L22）、线圈对油的温升由计算q查表7-19tx1-外线柱18.310.358*q1的0.6次方手算tx2-内线柱20.670.41*q2的0.6次方手算3）、线圈对油的平均温升Kj1-绝缘校正系数见表7-200.0110Kj2-绝缘校正系数见表7-200.00940T△j1-外线柱线圈绝缘校正温升0.20Kj*q1T△j2-内线柱线圈绝缘校正温升0.19Kj*q2T△y1-油道校正温升-0.81p*q/1550T△y2-油道校正温升0.00p*q/1550P1-附加系数按图1查得-2.00P2-附加系数按图1查Tx117.71tx1+T△j1+T△y1Tx220.86tx2+T△j2+T△y22、油箱有校散热面积计算a)、油管式油箱有效散热面积1）、箱盖的几何面积R0.38mL1 1.01mA1 1.20m22)、箱壁几何面积H 1.57mA2 6.89m23)、油管的几何面积油箱壁上设油管数 2.00排每排设125.00根取l100.00取H190.00外层扁管的中心距 1.39m取外层扁管的中心距 1.40m两列扁管之间中心距为0.0350m取内层扁管的中心距 1.37A358.94mm2A47.60qy438.95P0Ty34.060.262qy0.8Txy151.77Txy254.92Ts48.87h1655.00mmh2769.50mma0.83Lpaix4377.28油管根数125.07电力变压器设计Ex135.00千伏Ex210.50千伏SN1600.00千瓦高并绕根数n1 1.00查表a1 1.56校核b1/a1 3.27在2.5~5查表b1 5.10校核b2/a2 3.52在2.5~5低并绕根数n2 1.00查表a2 2.10查表b27.40h255.00h433.00b114.00b29.00￡3 3.00b427.00￡4 3.004.00正常段正常段分接段分接段段数104244匝/段21201413其中：108为54*2校验：1050应=1050即W1 -0.24537应接近0才合格否则重取N2线段名称段数每段匝数正常段52非正常段2574应等于574.00W2620mm校核：(H1-H2)/H1-0.01应在0.05之内625mmB1'29.46 1.03*a1'*na1B2'44.56 1.03*a2'*na2b027.00mmb427.00mmpk20000.00瓦HP/r0.62p-洛氏系数0.951-ramd/3.14/Hp K附加电抗系数 1.02g8.90小于50.00在小于等于20400.00瓦〔Pk〕20000.00瓦6.502.73a'1 2.063.68a'2 2.60-0.67-1.081.4366m0.830.00 5050.00。
E牛计算器耿鑫hif idi y：AV-RGB牛功率计算绕组电压电流功率(VA)线径（Z=3)1 6.3318.9 1.13252100.9232500.2500.294400.280.29512.6112.60.65初级绕组2200.452399.50.44初级计算、窗口验算铁芯宽度(MM)（俗称规格）舌宽(MM)叠厚(MM)片厚(MM)截面积(平方厘米）占空率%有效截面积(平方厘米）B值（高斯）每伏匝数220V匝数4816240.5 3.70.97 3.61000012.52750 5719290.5 5.30.97 5.2100008.71914 6020300.5 5.80.97 5.61000081760（这是初级的）6622330.57.00.97 6.810000 6.61452 76.225.4380.59.40.979.11000051100 85.828.6430.511.90.9711.610000 3.9858 9030450.513.10.9712.710000 3.5770 9632480.514.90.9714.510000 3.1682 11438600.522.10.9721.510000 2.1462 133.244.4700.530.10.9729.210000 1.5330录入舌宽*3录入建议值录入代入下面公式中次级计算绕组电压每伏匝数匝数1 6.3533 25526 325051313 4405210 512.6566这个数必小于U的那个数240V 匝数初级适应线径(MM)初级带皮线径(MM)骨架宽(MM)线槽宽(MM)一层匝数层数初级可绕匝数220V功率(VA)对应铜阻30000.130.14000008150.0 20880.190.212381093820711866.7 19200.250.28000003237.515840.270.33091003015003732.412000.360.4351187271174.56717.99360.530.58000001458.38400.60.6644126618594186 6.57440.670.7445146018540232 5.25040.80.8853166018540331 3.63601 1.162205618504518 2.3这个数必须大于M或N 的那个数个数必须小于U的那个数根据次级功率录入录入（对应铁芯不建议更改）240V功率(VA)对应铜阻9165.0 2073.3 3541.34135.7 7319.7 1589.1 2037.1 253 5.7 361 4.0 565 2.5。
