条形基础底板钢筋计算案例提纲资料

盈建科墙下条形基础的计算摘要：一、引言二、盈建科墙下条形基础的概念与特点三、盈建科墙下条形基础的计算方法1.计算公式2.参数含义与计算步骤四、盈建科墙下条形基础计算的案例分析1.案例一2.案例二五、结论正文：一、引言盈建科墙下条形基础作为建筑结构中常见的基础类型，具有计算简便、承载力高等特点，广泛应用于各类建筑中。

本文将对盈建科墙下条形基础的计算方法进行详细阐述，以期为建筑设计者提供参考。

二、盈建科墙下条形基础的概念与特点盈建科墙下条形基础是指建筑物墙体下方设置的、形状呈条形的钢筋混凝土基础。

它具有以下特点：1.结构简单，施工方便；2.适应性强，可适用于多种地质条件；3.承载力高，能有效保证建筑物的安全稳定。

三、盈建科墙下条形基础的计算方法1.计算公式盈建科墙下条形基础的计算公式为：Fb = γ × N × B × H其中，Fb 表示基础的破坏荷载，γ表示基础的容许承载力修正系数，N 表示基础的轴向压力设计值，B 表示基础宽度，H 表示基础深度。

2.参数含义与计算步骤（1）基础容许承载力修正系数γ：根据基础材料、施工质量等因素进行取值，一般可通过查阅相关规范或设计手册获得。

（2）基础轴向压力设计值N：根据建筑物的使用荷载、地基承载力等因素进行计算，一般可通过结构分析软件获得。

（3）基础宽度B 和深度H：根据建筑物的实际需求和地质条件进行确定。

四、盈建科墙下条形基础计算的案例分析1.案例一假设某建筑物位于软土地基上，设计使用荷载为300kN，地基承载力为150kN。

根据规范，软土地基的基础容许承载力修正系数γ取0.8。

基础宽度B 为1.2m，深度H 为2.0m。

求基础的破坏荷载。

解：基础轴向压力设计值N = 设计使用荷载- 地基承载力= 300kN - 150kN = 150kNFb = γ × N × B × H = 0.8 × 150kN × 1.2m × 2.0m = 288kN基础的破坏荷载为288kN。

一、设计资料：1、本设计的任务是设计一多层办公楼的钢筋混凝土柱下条形基础，框架柱的截面尺寸均为b×h=500mm×600mm，柱的平面布置如下图所示：2、办公楼上部结构传至框架柱底面的荷载值标准值如下表所示：注：表中轴力的单位为KN，弯矩的单位为；所有1、2、3轴号上的弯矩方向为逆时针、4、5、6轴号上的弯矩为顺时针，弯矩均作用在h方向上。

3、该建筑场地地表为一厚度为1.5m的杂填土层（容重为17kN/m3），其下为粘土层，粘土层承载力特征值为F ak=110kPa，地下水位很深，钢筋和混凝土的强度等级自定请设计此柱下条形基础并绘制施工图。

二、确定基础地面尺寸：1、确定合理的基础长度：设荷载合力到支座A的距离为x，如图1：则：x=∑∑∑+i iiiF Mx F=300700700700700350)5.17300147005.1070077005.37000(++++++⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+=8.62mG图1因为x=〈21=⨯， 所以,由《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）8.3.1第2条规定条形基础端部应沿纵向从两端边柱外伸，外伸长度宜为边跨跨距的倍取a 2=(与41l=⨯相近)。

为使荷载形心与基底形心重合，使基底压力分布较为均匀，并使各柱下弯矩与跨中弯矩趋于均衡以利配筋，得条形基础总长为：L=2(a+a 2-x)=2⨯+19.36m ≈19.4m 121.1m 、确定基础底板宽度b ： 竖向力合力标准值:∑KiF=350+700+700+700+700+300=3450kN选择基础埋深为，则m γ=（⨯+⨯）÷=m 3深度修正后的地基承载力特征值为：()5.0-+=d f f m d ak a γη=110+⨯⨯由地基承载力得到条形基础b 为： b ≥)20(d f L Fa Ki-∑=)8.120529.132(4.193450⨯-⨯=1.842m取b=2m ，由于b 〈3m ，不需要修正承载力和基础宽度。

728条形基础底板钢筋计算案例在进行条形基础底板钢筋计算时，我们首先需要明确设计要求和荷载情况。

假设我们需要计算一块长80m、宽10m、厚0.4m的条形基础底板的钢筋用量。

该底板位于地下室中，承受建筑物的垂直荷载和水平荷载。

下面是具体的计算步骤：1.计算垂直荷载2.计算水平荷载3.计算钢筋用量为了计算底板的钢筋用量，我们需要先确定钢筋的配筋率。

一般情况下，条形基础底板的配筋率在0.1%到0.3%之间。

假设我们选择0.2%的配筋率。

首先，计算底板的面积单位长度的钢筋用量。

由于底板的厚度为0.4m，因此面积单位长度的钢筋用量为800m²×0.4m×0.2%=6.4m³/m。

然后，根据底板的长度来计算钢筋用量。

由于底板的长度为80m，因此底板的总钢筋用量为6.4m³/m×80m=512m³。

4.钢筋的布置根据钢筋构造规范的要求，底板的钢筋应该均匀布置。

我们可以按照网格状的布置方式将底板的钢筋分为横向和纵向的两组，每组的钢筋间距为200mm。

首先，计算横向钢筋的数量。

由于底板的宽度为10m，因此横向钢筋的数量为10m/0.2m=50根。

然后，计算纵向钢筋的数量。

由于底板的长度为80m，同时每组纵向钢筋之间的间距为200mm，因此每组纵向钢筋的数量为(80m/0.2m)-1=399根。

由于底板有两组纵向钢筋，所以纵向钢筋的总数量为399根×2=798根。

综上所述，该条形基础底板的钢筋用量为512m³，横向钢筋的数量为50根，纵向钢筋的数量为798根。

在实际施工时，应根据设计要求和构造规范进行详细计算和施工。

基础钢筋⼯程量计算含计算实例第5章基础构件钢筋⼯程量计算基础是位于建筑物最下部的承重构件，承重建筑物的全部荷载，并将这些荷载传给地基。

基础可分为筏形基础、箱形基础、独⽴基础、条形基础和桩承台基础等。

本章将主要讲解的是常见的独⽴基础和条形基础。

第⼀节独⽴基础钢筋⼯程量计算⼀、独⽴基础平法识图1. G101平法识图学习⽅法（1）G101平法识图学习⽅法G101平法图集由“制图规则”和“构造详图”两部分组成，通过学习制图规则来识图，通过学习构造详图来了解钢筋的构造及计算。

制图规则的学习，可以总结为以下三⽅⾯的内容，见图5.1。

⼀是该构件按平法制图有⼏种表达⽅式，⼆是该构件有哪些数据项，三是这些数据项具体如何标注。

图5.1 G101平法识图学习⽅法（2）《G101-6》独⽴基础平法识图知识体系《G101-6》第6～20页讲述的是独⽴基础构件的制图规则，知识体系如表5.1所⽰。

表5.1 《G101-6》独⽴基础2. 《G101-6》独⽴基础平法识图（1）认识独⽴基础的平⾯注写⽅式独⽴基础的平法制图，⼯程中主要采⽤平⾯注写⽅式，故这⾥也主要讲解平⾯注写⽅式。

独⽴基础的平⾯注写⽅式是指直接在独⽴基础平⾯布置图上进⾏数据项的标注，标注时，分为集中标注和原位标注。

如图5.2所⽰。

集中标注是在基础平⾯布置图上集中标注：基础编号、截⾯竖向尺⼨、配筋三项必注内容，以及当基础底⾯标⾼、基础底⾯标准标⾼不同时的标⾼⾼差和必要的⽂字注解两项选注内容。

原位标注是在基础平⾯不知图上标注独⽴基础的平⾯尺⼨。

图5.2图5.3（2）集中标注1）独⽴基础集中标注⽰意图独⽴基础集中标注包括编号、截⾯竖向尺⼨、配筋三项必注内容。

如图5.3。

2）独⽴基础编号①独⽴基础编号（《G101-6》第6页）独⽴基础集中标注的第⼀项必注内容是基础编号，基础编号表⽰了独⽴基础的类型，见表5.2。

表5.2 独⽴基础编号识图例如：DJJ 2，表⽰阶形普通独⽴基础，序号为2；BJP3,表⽰杯⼝坡形独⽴基础，序号为3。

条形基础计算范例5.1设计资料5.2埋深的确定根据上部结构要求柱截面尺寸拟采用400X400mm。

初选基础埋深为 2.5m。

5.3确定地基承载力地下水位取-1.50m Y= (18 xl.5+0.45 14+0.55 18) / 2 .5=17.3kN/m 3先假定b w 3m 则fa =fak+ d Y (d-0.5)=103+1.2 '17.3 X( 2.5-0.5) =144.5k Pa5.4确定底板尺寸1)外伸长度：C 左=C 右=7000 >1/4=1750mmL=2 X1750+3 >7000=24500mm2)宽度B :B>EF/ (fa-20d+10h w) L= (1426+1839+1927+1329 ) / (144.5-20 2>.5+10 1) 124.5=2.55m取B=2.70m设计由于偏心荷载较小，故不考虑偏心荷载作用。

即使考虑偏心荷载Pmax =(刀Fk+Gk+Gwk) / lb+6 刀Mk/bl( 6521+24.5 2<7 2.5 20+10 >24.5 2.7 1 ) / ( 24.5 2.7 ) +(1329X10.5+1927X3.5-1426 XIO.5-1839 為.5-2.5-1) / (2.7 >24.52)=136k Pa<1.2 f a 满足要求5.5按构造要求选取翼板尺寸初选翼板厚度为500mm,采用变厚度翼板，坡度取1/45.6基础梁尺寸h=1/6 > L=1/6 > 7000 ~ 1200mmb=1/2.4 >=500mm翼板及肋梁尺寸见下图5.7验算底板厚度基础采用C20混凝土, f t =1.10N/ mm2P j=F/bl= ( 1927+1426+1839+1329 ) >.35/ (2.7 >4.5) =133.1kPab1=1/2 ( 2.7-0.5) =1.1mh0>( P j >1) / ( 0.7 f t) = (133.1 >.1) / (0.7 >100) =190mm取a s=40mm, h= h0+a s=190+40=230mm<500mm 满足要求5.8 验算软弱下卧层强度基础持力层下为淤泥，低压缩性均匀性好，fak=70kPa需要进行软弱下卧层强度验算z=1.95+3.65-2.5=3.1mz/b=3.1/2.7>0.50取0 =23 tan 0 =0.424P k= (F k+G k) / A= ( F k+Y Ad- r Ah w) / A=(6521+24.5 2.7 1.5 忽0-10 24.5 1.7 氷)/ (24.5 2.7)=138.6kPa(Z =b (P k- Gcd) / (b+2ztan )0=2.7 (138.6-18 15-0.45 14-0.55 18) / (2.7+2 3.1 0.424)=48.3kPa下卧层顶面处的自重应力：ccz =18 1.5+0.45 (24-10) +3.65 (28-10)=99kPa下卧层承载力特征值：Y m= cz/ (d+z) =99/ (2.5+3.1 ) =17.7 kN/ m 3 faz=70+1.2 17.7 (5.6-0.5) =178.3kPa验算：ocz+(z=99+48.3=147.3kPa<faz (可以)5.9 配筋计算a．翼板配筋计算1 ) 计算地基净反力Pj =F/bl=( 6521 1.35) /(2.7 24.5)= 133.1kPa2) 最不利位置I-I 弯矩M =1/2 Pjb12=1/2 133.1 ((2.7-0.5) /2) 2h o =5OO-4O=46OmmAs >/ 80.5 106) / / 0.9 X?10X 460) =926 mm 2b .基础梁配筋计算1）计算地基沿基础纵向净反力，用弯矩分配法计算肋梁弯矩b p j =E F /L=/ 6521 XI.35) /24.5=359kN/m边跨固端弯矩为:M BA =1/12 X p j l 12=1/12 X 59 X72 =1467kN m中跨固端弯矩为:M BC =1/12 X p j l 22=1/12 X 59 X =1467kN mA 截面（左边）伸出端弯矩2359 1.75 =550kN m分配系数 A / 3)B / 9)C / 15)D / 21) 0 1.0 0.44 0.56 0.56 0.44 1.0 0 固端弯矩550 -14671467 -14671467 -14671467 -550传递与分配917、j/ -917458.5*-458.5-201.7 -256.8 *一 256.8 201.7128.4■ -128.4-56.5-71.9 -“ 71.956.536j-36=80.5kN m3）沿基础长度方向取 L=1m ，则每米长 As 》M /(0.9f y h o ) 主受力筋用I 级钢筋f y =210 N/ mm 2 配筋 12① 120 As=942 mm 2可以-4.4 -5.7 -亠5.74.42.9-2.9-1.3-1.6 1.6 1.3M (kN m ) 550-5501645.8-1645.81645.8 -1645.8550-5503）肋梁剪力计算A 截面左边的剪力为:V A b pj l o 359 1.75 628.3kN取OB 段作脱离体，计算 A 截面的支座反力A 截面右边的剪力为:取BC 段作为脱离体= 1(1 359 721645.8 1645.8)1256.5kN7 2按跨中剪力为零的条件来求跨中最大负弯矩: OB 段:b pj x R A 359x1728.2 0x 4.8m-15.8 -20.2 ■ 20.2 15.81 1 2R A?[2b pj (l0 l1) MB]丄[丄 359 (1.757 227)21645.8] 1728.2kN mV A b pj l o R A 359 1.751728.2 1100kNR Bb pj (l 0 l 1)R A 359(1.75 7) 1728.2 1413.1kNR B I I2匚(2bpji2 MBM e )R B R B R B 1413.1 1256.52669.6kNV B R B 1413.1kN V B rR B1256.5kN所以 M j ^b pj X 2 R A 3.052 pjBC 段对称，最大负弯矩在中间截面由以上的计算结果可做出条形基础的弯矩图和剪力图。

、钢筋混凝土墙下条形基础设计.某办公楼为砖混承重结构,拟采用钢筋混凝土墙下条形基础.外墙厚为370米米,上部结构传至000.0±处的荷载标准值为K F = 220kN/米,K M =45kN ·米/米,荷载基本值为F=250kN/米, 米=63kN ．米/米,基础埋深1. 92米(从室内地面算起),室外地面比室内地面低0.45米.地基持力层承载力修正特征值af =158kPa.混凝土强度等级为C20 (cf = 9. 6N/米米Z ),钢筋采用HPB235级钢筋()2210mm fyN =.试设计该外墙基础.解:(1)求基础底面宽度b基础平均埋深:d=(1.92×2一0. 45)/2=1. 7米基础底面宽度:b ＝md f F G K77.1=-γ初选b=1.3 × 1.77=2.3米 地基承载力验算.517.12962max+=++=b M b G F P KK K k=180.7kPa ＜l.2af ＝189.6kPa 满足要求(2)地基净反力计算.aj a j b Mb F P b Mb F P KP =-=-=KP =+=+=2.375.717.10862.1805.717.10862min2max(3)底板配筋计算.初选基础高度h=350米米,边缘厚取200米米.采用100米米C10的混凝土垫层,基础保护层厚度取40米米,则基础有效高度ho =310米米.计算截面选在墙边缘,则1a ＝(2.3-0.37)/2=0.97米该截面处的地基净反力Ij p =180.2-(180.2-37.2)×0.97/2.3=119.9kPa计算底板最大弯距()()221max max 97.09.1192.180261261⨯+⨯⨯=+=I a p P M j j=m m ⋅KN 3.75计算底板配筋mmf h M y 12852103109.0103.759.06max ⨯⨯⨯=选用14φ＠110㎜()21399mm A s =,根据构造要求纵向钢筋选取8φ＠250()20.201mm As=.基础剖面如图所示:用静力平衡条件求柱下条形基础的内力条件:下图所示条形基础,底板宽,b=2.5米其余数据见图要求:1.当5.01=x 时,确定基础的总长度L,要求基底反力是均匀分布的.2.按静力平衡条件求AB 跨的内力. 解:1.确定基础底面尺寸各柱竖向力的合力,距图中A 点的距离x 为mx 85.7554174017549602.417402.1017547.14960=+++⨯+⨯+⨯=基础伸出A 点外1x =0.5米,如果要求竖向力合力与基底形心重合,则基础必须伸出图中D 点之外2x .2x =2×(7.85＋0.5)-(14.7+0.5)=1.5米(等于边距的31)基础总长度L ＝14.7+0.5＋1.5= 16.7米 2．确定基础底面的反力mL F p KN=+++==∑3007.16554174017549603．按静力平衡条件计算内力(下图)m M A ⋅KN =⨯⨯=385.0300212404554150V 1500.5300 A -=-=KN=⨯=右左A VAB 跨内最大负弯矩的截面至A 点的距离3005541=a -0.5=1.35米,则:()()()KN-=-=KN =-+⨯=⋅KN =⨯-+⨯⨯=⋅KN -=⨯-+⨯⨯=I 8841740856V 8565542.45.03009872.45542.45.03002123435.155435.15.030021B 22右左B B V mM m M筏形基础底面尺寸的确定条件:有一箱形基础,已知沿长度方向,荷载效应准永久组合与基础平面形心重宽度 方向竖向准永久组合与基底形心之间有偏心,现取一个柱距,上部结构传到地下室顶板的 荷载大小和位置,以及地下室自重的大小和位置见下图要求:当1a =0时,确定2a 的取值范围.←箱形基础受力图解:取地下室总宽为h,长度方向为单位长度,则 A ＝l ×h ＝h226161hh w == 根据《规范》式(8.4.2),要求偏心距hh h A we 0167.061.01.02==≤上部结构和地下室荷载的合力R ＝∑iN ＋G ＝7100＋13500＋9000＋3200＝32800kN合力R 到左边1N 作用点的距离为xxR ＝32800x ＝13500 × 8000＋9000 × 14000＋3200 × 7330.得 mm x 7849=基底宽2114000a mm a h ++=,因01=a ,故214000a mm h +=第一种情况,合力在形心左侧,则mm h h e h162400167.0784978492=+=+=2a ＝14000-h =16240一14000＝2240米米第二种情况,合力在形心右侧,则h e h0167.0784978492-=-=mm h 15190=140002-=h a ＝15190-14000＝1190米米当2a 在1.19米～2.24米范围内,可以满足A we 1.0≤的规定.如下图所示,某厂房作用在某柱下桩基承台顶面的荷载设计值F=2000kN,mM y ⋅KN =300 ,地基表层为杂填土,厚1.8米;第二层为软粘土,厚为7. 5米,sq = 14kPa;第三层为粉质粘土,厚度为5米多,sq =30kPa,pq =800kPa.若选取承台埋深d ＝1.8米,承台厚度1.5米,承台底面积取2.4米×3.0米.选用截面为300米米×300米米的钢筋混凝土预制桩,试确定桩长L 及桩数n,并进行桩位布置和群桩中单桩 受力验算.解:(1)确定桩长Z.根据地质资料,将第三层粉质粘土层作为桩端持力层较好,设桩打人第三层的深度为5倍的桩径,即5×0.3=1.5米.则桩的长度L为:L＝ 0.05＋7.5＋1.5＝9.05米取L=10米(包括桩尖长度)(2)确定单桩竖向承载力设计值R.由经验公式∑=+=niisipppalquAqR1进行计算aR=800 ×23.0＋ 4×0．3×(14×7.5＋30×1．5)＝259.2kN 预估该桩基基桩的根数n>3,故单桩竖向承载力值为:R=1.2a R＝＝ 1 .2 ×252=302.4kN(3)确定桩数n承台及其以上土的平均重量为: G ＝Ad G γ＝20×2.4×3．0×l.8＝259.2kN桩数n 为:n=(1.1～1.2)=+A GF 8.22～8.96根取n=8根(4)桩在承台底面上的布置.桩的中心距S ＝(3～4)d ＝(3～4) ×0.3＝0. 9～1. 2米o 桩位的布置见下图 (5)群桩中单桩的受力验算.单桩所受的平均竖向力为:KN =<=+=+=N 4.3024.28282.2592000R n G F 满足群桩中单桩所受的最大、最小竖向力为:⇒±=±+=∑554.2822maxmaxmin iY x x M n G F N8.22688.3624.3022.12.1338min max >KN =KN =⨯=<=N R N由以上计算可知,单桩受力能够满足要求.2、某框架结构办公楼柱下采用预制钢筋混凝土桩基.建筑物安全等级为二级.桩的截面为300米米 ×300米米,桩的截面尺寸为500米米×500米米,承台底标高-1.7O 米,作用于室内地面标高±0.000处的竖向力设计值F ＝1800kN,作用于承台顶标高的水平剪力设计值V ＝40kN,弯矩设计值米＝200kN ·米,见下图.基桩承载力设计值R ＝23OkN,(210mm f c N =,21.1mm f t N =),承台配筋采用Ⅰ级钢筋(2210mm f y N =).试设计该桩基.解:(1)桩数的确定和布置.按试算法,偏心受压时所需的桩数n 可按中心受压计算,并乘以增大系数μ＝1.2～1.4,即39.92.12301800=⨯==μR F n取9根,设桩的中心距:S ＝3d ＝3×300＝900米米.根据布桩原则,采用图示的布桩形式 (2)基桩承载力验算.取0γ =1.0则0γN==+n G F 0γ 1×92.1207.14.24.21800⨯⨯⨯⨯+=KN =<KN 230226R⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡++=∑2max 00max0i x x M n G F N γγ=269.7<KN =2762.1R=N min 0γ226-43.7＝182.3kN>0(3)承台计算.1)冲切承载力验算. (a)受柱冲切验算.设承台高度h = 900米米,则承台有效高度Ho=900-75＝825米米9180018001-=-=∑i Q F F ＝1600kN23002500900--==oy ox a a ＝ 500米米>0. 2ho ＝ 33㎜且＜=0h 825米米;606.082550000=====h a h a oy ox oy ox λλ而893.02.072.0=+==ox oy ox λββ则2()()[]h f a h a bt ox c oy oy cox+++ββ=3242kN ＞10F γ＝ 1×1600kN(满足)(b)受角桩冲切验算.KN =+=+==∑7.2437.43918002max 01ima x x M N F N N==y x a a 11500米米606.0825500010111=====h a h a y x y x λλ而60.02.048.0111=+==x y x λββ所以对角桩的冲切验算为:2011121122h f c a c a t x y y x ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫ ⎝⎛++⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ββ=762.3×310N= 762.3 kN> 10N γ=1 × 243.7 = 243.7kN(满足)2)斜截面受剪承载力验算V=max3N =3×243.7=731kN,mma a y x 500==606.082550000=====h a h a y x y x λλ而133.03.012.0=+=x λβ则截面计算宽度为:11201015.01y y y y b b b h h b b ⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--===1782米米验算斜截面受剪承载力:=00h b f c β0.133×9.6×1782×825=1877.1×310=1877.1kN>V 0γ=1×731=731kN( 满足 )1、某一砖混结构的建筑采用条形基础.作用在基础顶面的竖向荷载为kF =135kN/米,基础埋深0.80米.地基土的表层为素填土,1γ=17.8kN/米3,层厚1h = l.30米;表层素填土以下是淤泥质土,2γ=18. 2kN/米,承载力特征值a k f KP =75,层厚1h= 6.80米.地下水位埋深l.30米.拟采用砂垫层地基处理方法,试设计此砂垫层的尺寸.(应力扩散角30=θ,淤泥质土dη=1.0)解:(1)采用粗砂垫层,其承载力特征值取kf =150kPa,经深度修正后砂垫层的承载力特征值为:γηd k a f f +=(d-0.5)＝ 150＋1.O ×17.8×(0.8-0.5)＝155.3kPa (2)确定条形基础的宽度b:b=97.08.0203.15513520=⨯-=-d f F ,取b=1.0米(3)砂垫层厚度.z=0.8米(4)砂垫层底面土的自重应力czpczp ＝17.8 ×1.3＋(18.2-10)×(0.8＋l.2-l.3)＝28.9kPa(5)砂垫层底面的附加应力z p因z/b 大于0.5,取应力扩散角30=θ基底压力kp =(135+0.8×1.0×20)/1.0=151kPa基底处土的自重应力cp =17.8×0.8=14.2kPa,则()5.632=+-=θtg b p p b p c k z kPa(6)垫层底面淤泥质土的承载力:()5.0-+=d f f d k az γη=75+1.0×17.8×(1.6-0.5)＝94.6kPa(7)验算垫层底面下软弱下卧层的承载力:czz p p +=63.5+28.9=92.4kPa<azf = 94.6kPa,满足要求.(8)确定垫层宽度/b :/b ＝b ＋2tg θ＝ 1.0＋2×tg30＝2.15米2、一独立柱基,由上部结构传至基础顶面的竖向力kF = 1520kN,基础底面尺寸为3.5米 ×3.5米,基础埋深 2.5米,如下图所示.天然地基承载力不能满足要求,拟采用水泥土搅拌桩处理基础下淤泥质土,形成复合地基,使其承载力满足要求.有关指标和参数如下:水泥土搅拌桩直径D=0.6米,桩长L=9米;桩身试块无侧限抗压强度=cu f 2000kPa;桩身强度折减系数η= 0.4;桩周土平均摩阻力特征值sq =11kPa;桩端阻力pq =185kPa;桩端天然地基土承载力折减系数α=0.5;桩间土承载力折减系数奸β=0.3.计算此水泥土搅拌桩复合地基的面积置换率和水泥土搅拌桩的桩数. 解:(1)求单桩承载力aR .桩的截面积222283.06.044m D A P ===ππ根据桩身材料:Pcu a A f R η=＝0.4×2000×0.283＝ 226.4kN 根据桩周土和桩端土抗力:pp p s a q A l q R αμ+=＝10×3.14×0.6×9＋0.5×0.283×185＝21.7kN则取aR = 212.7kN(2)求满足设计要求的复合地基承载力特征值spkf基底压力P (即要求的复合地基承载力)5.35.3205.25.35.31520⨯⨯⨯⨯+=+=A G F p K K ＝174.1 kPa 即＝spkf =174.1kPa(3)求面积置换率米和桩数n.将spkf ＝174.1kPa,aR ＝212. 7kN,=β0.3,sk f ＝75kPa,P A ＝0.283㎡代人式(1)()m A R mf Paspk -+=1βsk f(1)即()7513.0283.07.2121.174⨯-+⨯=m m 解之得米=0.208则桩数283.05.35.3208.0⨯⨯==P A mA n =9根,n =9根,桩的平面布置见下图。

条形基础底板钢筋计算案例案例描述：一栋建筑物的条形基础底板尺寸为6m×12m，厚度为0.3m。

土壤的承载力为200kPa，设计要求底板的强度满足fc30和fy345，变形要求底板沉降不超过20mm。

步骤一：确定荷载首先，需要确定底板所承受的荷载。

底板所承受的荷载主要包括自重和上部结构产生的荷载。

根据建筑物的设计图纸和荷载标准，可以得到底板的设计荷载。

步骤二：计算底板厚度底板的厚度需要满足以下两个条件：一是底板的弯曲刚度满足使用要求，即底板不易产生裂缝；二是底板能满足承载能力要求，即底板的弯曲应力不超过允许值。

根据规范的要求，底板的厚度计算公式如下：t=K×(基底承载力/基底边长汇）^0.5式中，t为底板厚度，K为岩石和土壤基底抗剪校正系数，取0.7；基底承载力为200kPa，基底边长为12m。

根据计算，底板厚度t=0.3m。

步骤三：计算底板钢筋底板的钢筋一般有两组布置，即主筋和箍筋。

主筋主要承受底板的弯曲荷载，箍筋主要起到约束混凝土的作用，增强底板的抗剪能力。

边缘主筋的数量计算公式如下：n1=2×（a+b）/s+1式中，a和b分别为底板的长边和短边长度，s为主筋的间距。

边缘箍筋的数量计算公式如下：n2=2×(a+b)/s+1式中，a和b分别为底板的长边和短边长度，s为箍筋的间距。

底板内部的主筋数量计算公式如下：n3=（a/s+1）×（b/s+1）式中，a和b分别为底板的长边和短边长度，s为主筋的间距。

底板内部的箍筋数量计算公式如下：n4=（a/s+1）×（b/s+1）式中，a和b分别为底板的长边和短边长度，s为箍筋的间距。

根据计算，取主筋和箍筋的直径为12mm，主筋的间距s=200mm，箍筋的间距s=250mm。

所以，边缘主筋数量n1=13，边缘箍筋数量n2=7，内部主筋数量n3=13×29=377，内部箍筋数量n4=7×11=77步骤四：校验底板的强度根据底板的尺寸和钢筋布置计算底板的抗弯强度和抗剪强度。

条形基础计算范例5.1设计资料已知底层柱组合内力如下表所示：5.2埋深的确定根据上部结构要求柱截面尺寸拟采用400×400mm。

初选基础埋深为d=2.5m。

5.3确定地基承载力地下水位取-1.50m γm=（18×1.5+0.45×14+0.55×18）/ 2 .5=17.3kN/m3先假定b≤3m则fa =fak+ηdγm（d-0.5）=103+1.2×17.3×（2.5-0.5）=144.5kPa5.4确定底板尺寸1）外伸长度：C左=C右=7000×1/4=1750mmL=2×1750+3×7000=24500mm2）宽度B：B≥∑F k/（fa-20d+10h w）L=（1426+1839+1927+1329）/（144.5-20×2.5+10×1）×24.5=2.55m取B=2.70m设计由于偏心荷载较小，故不考虑偏心荷载作用。

即使考虑偏心荷载Pmax =（∑Fk+Gk+Gwk）/ lb+6∑Mk/bl2= （6521+24.5×2.7×2.5×20+10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）+（1329×10.5+1927×3.5-1426×10.5-1839×3.5-2.5-1）/（2.7×24.52）= 136kPa<1.2 f a 满足要求5.5按构造要求选取翼板尺寸初选翼板厚度为500mm,采用变厚度翼板，坡度取1/45.6基础梁尺寸h=1/6×L=1/6×7000≈1200mmb=1/2.4×h=500mm翼板及肋梁尺寸见下图5.7验算底板厚度基础采用C20混凝土，f t =1.10N/ mm2P j=F/bl=（1927+1426+1839+1329）×1.35/（2.7×24.5）=133.1kPab1=1/2×（2.7-0.5）=1.1mh0≥（P j ×b1）/（0.7 f t）=（133.1× 1.1）/（0.7×1100）=190mm取a s=40mm，h= h0+a s=190+40=230mm<500mm满足要求5.8验算软弱下卧层强度基础持力层下为淤泥，低压缩性均匀性好，fak=70kPa需要进行软弱下卧层强度验算z=1.95+3.65-2.5=3.1mz/b=3.1/2.7>0.50取θ=23o tan θ=0.424P k=（F k+G k）/ A=（F k+γG Ad-γw Ah w）/ A=（6521+24.5×2.7×2.5×20-10×24.5×2.7×1）/（24.5×2.7）=138.6kPaσz =b（P-σcd）/（b+2ztanθ）k=2.7（138.6-18×1.5-0.45×14-0.55×18）/（2.7+2×3.1×0.424）=48.3kPa下卧层顶面处的自重应力：σcz =18×1.5+0.45×（24-10）+3.65×（28-10）=99kPa下卧层承载力特征值：γm=σcz/（d+z）=99/（2.5+3.1）=17.7 kN/ m3faz=70+1.2×17.7×（5.6-0.5）=178.3kPa验算：σcz+σz=99+48.3=147.3kPa<faz（可以）5.9配筋计算a．翼板配筋计算1）计算地基净反力Pj =F/bl=（6521×1.35）/（2.7×24.5）= 133.1kPa2）最不利位置I-I弯矩M =1/2×Pjb12=1/2×133.1×（（2.7-0.5）/2）2=80.5kN·m3）沿基础长度方向取L=1m ，则每米长As≥M/（0.9f y h 0）主受力筋用I 级钢筋 f y =210 N/ mm 2h 0=500-40=460mmAs≥（80.5×106）/（0.9×210×460）=926 mm 2配筋12Φ120，As=942 mm 2可以b ．基础梁配筋计算1）计算地基沿基础纵向净反力，用弯矩分配法计算肋梁弯矩b p j =∑F /L=（6521×1.35）/24.5=359kN/m边跨固端弯矩为：M BA =1/12×bp j l 12=1/12×359×72=1467kN·m中跨固端弯矩为：M BC =1/12×bp j l 22=1/12×359×72=1467kN·m A 截面（左边）伸出端弯矩M A l ===550kN·m 2021l b pj 275.135921⨯⨯A （3）B （9）C （15）D （21）分配系数0 1.00.440.560.560.441.0固端弯矩 550-1467 1467-14671467-14671467-550传递与分配-917458.536-36-1.3 -1.6 1.6 1.3M （kN ·m ）550-5501645.8-1645.8 1645.8-1645.8550-5503）肋梁剪力计算A 截面左边的剪力为：kNl b V pj lA 3.62875.13590=⨯==取OB 段作脱离体，计算A 截面的支座反力m kN M l l b l R B pj A ⋅=-+⨯⨯=-+=2.1728]8.1645)775.1(35921[71])(21[122101A 截面右边的剪力为：kNR l b V A pj r A 11002.172875.13590-=-⨯=-=kNR l l b R A pj B 1.14132.1728)775.1(359)(10'=-+⨯=-+=取BC 段作为脱离体)21(1222"C B pj B M M l b l R -+==kN 5.1256)8.16458.1645735921(712=-+⨯⨯kNR R R B B B 6.26695.12561.1413"'=+=+=kNR V B l B 1.1413'==kNR V B r B 5.1256"-=-=按跨中剪力为零的条件来求跨中最大负弯矩：OB 段：2.1728359=-=-x R x b A pj mx 8.4=所以 m kN R x b M A pj ⋅-=⨯-⨯⨯=⨯-=3.113505.32.17288.43592105.321221BC 段对称，最大负弯矩在中间截面mkN M l b M B pj ⋅-=+⨯⨯-=+-=5538.1645735981812222由以上的计算结果可做出条形基础的弯矩图和剪力图。