烟囱阻力计算2013

15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。

在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。

为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。

15.1 烟气的阻力损失烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。

15.1.1 摩擦阻力损失摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下：t m h dLh λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t gw βγ+= (mmH 2O)式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径)(4m uFd =其中 F —通道断面积（㎡）；u —通道断面周长（m ）；t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)；0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）；0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3）；β—体积膨胀系数，等于2731； t —烟气的实际温度（℃）15.1.2 局部阻力损失局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失，计算公式如下：)1(202t gw K Kh h t βγ+==(㎜H 2O)式中 K —局部阻力系数，可查表。

15.1.3 几何压头的变化烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。

几何压头的计算公式如下：)(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ）式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3)y γ—烟气的实际重度(kg/m 3)图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。

一、烟囱自生通风力计算基本数据：锅炉三台，每台烟气量：1800m ³/h ，1800m ³/h ，1800m ³/h ，排烟温度为100℃。

烟道长度：Ф700：垂直段L1=155mФ700：水平长度47m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρk º-ρ) g (Pa)式中：ρk º—周围空气密度，按ρk º=1.293 Kg/m ³ρ—烟气密度，Kg/m ³g —重力加速度，9.81m/ s ²标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m ³则ρ=ρ0 273/273+t =1.34*273/(273+100)=0.98 Kg/m ³ hzs=155*(1.293-0.98)*9.81=475.93Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。

当地大气压P=100530pa,最热天气地面环境温度t=35℃ 则ρk=ρk º [273/(273+35)]*100530/101325=1.14 Kg/m ³ 烟囱内每米温降按1D A △t=0.33℃(A=0.8,D1=3*2T ），则出口烟气温度为：100-（155+47）*0.33=33.34℃则烟气内的平均烟温为t pj =100-202*0.33/2=66.67℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=1.34*[273/(273+66.67)]*100530/101325=1.07Kg/m³修正后的hzs=155*（1.14-1.07）*9.81=106.4（pa）二、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：1800m³/h，1800m³/h，1800m³/h排烟温度为100℃烟道长度：Ф550：垂直段L1= 155mФ550：水平长度47m入口温度：100℃烟囱出口温度：33.34℃：ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取0.02L——烟道总长度，L=202mW——烟气流速，m/s 3*1800m3/h= 3.9m/s3.14*(0.7/2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=1.07ρ0——标准状况下烟气密度，1.34 Kg/m³；tpj——烟气平均温度Δh m=0.02*202/0.7*(3.92/2)*1.07=46.96paΔh j =90度弯头个数*0.7*w2/2*p=2*0.7*3.92/2*1.07=11.39Δh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表1.3=1.3*(3.92/2)*1.07=10.58paΣΔhy=46.96+11.39+10.58=68.93pa自拔力：106.4pa ＞阻力：68.93pa，理论上自拔力大于阻力，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟。

钢烟囱计算一、概况：高45m，直径2，粗糙度B类H4545.00045.00045.00045.00045.00045.000d1(底部直径） 3.2 3.200 3.200 3.200 3.200 3.200 3.200d2(顶部直径）2 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000 2.000二、荷载计算：1.风荷载1单位：(kN/m2)基本自振周期T1(pkpm计算）T10.6140f1 1.6287w0T12＝0.3770ρz0.8117ρx0.9894x148.8599R 1.9783Bz 1.6758风压高度变化系数μz振型系数Bz风振系数βz＝风荷载体型系数μs风荷载标准值w k＝βz挡风面积风荷载集中力标准值在柱底弯矩标准值2.横向风振影响的校核（适用于变截面烟囱）2/3处直径 2.4顶部直径D=2空气密度ρ＝ 1.25顶部风速vh＝52.33384923雷诺数Re＝ 2.70E+06< 3.500E+06第一振型临界风速Vcr＝16.28664495< 1.2vh＝62.801不考虑横风风振影响若按荷载规范7.6.1条规定判断可能出现跨临界强风共振时，可按烟囱设计规范5.2.4的要求判断，若仍然满足公式5.2.4-1时，烟囱承载能力极限状态仍由顺风向设计风压控制。

烟囱设计规范（GB50051-2002) 公式 5.2.4-1 3.340713808S3.自重烟囱重心4.地震作用(取MAX)阻尼比δ0.01特征周期Tg0.65自振周期T10.614αmax0.24衰减系数γ＝0.9+（0.05-δ）/（0.5+5*δ）0.972727273阻尼比调整系数ε2＝ 1.471地震影响系数α1＝（Tg/T1）γε2αmax0.3731591烟囱底部地震剪力V0＝εcα1G E128.033烟囱底部地震弯矩Meh＝α1G E H02296.172烟囱的竖向地震力：F ev0＝αv G E83.2215.荷载汇总1.风荷载弯矩Mw＝4214.7582.自重最小轴力Nmin＝285.920最大轴力Nmax＝343.1043.地震荷载底部地震的弯矩M eh2296.172竖向地震力Nev83.221组合一：风+最大自重+水平地震作用+竖向地震作用N＝1.2*Nmax+0.5*Nev＝453.34M＝1.3*Meh+0.2*1.4*Mw＝4165.16V＝1.3*Veh+0.2*1.4*Vw＝211.10组合二：风+最大自重N＝1.2*Nmax411.73M＝1.4*Mw＝5900.66V=1.4*Vw＝223.29组合三：风+最小自重+水平地震作用N＝0.9*Nmin＝257.33M＝1.3*Meh+0.2*1.4*Mw＝4165.16V=1.3*Veh+0.2*1.4*Vw=211.10组合四：风+最小自重N＝0.9*Nmin＝257.33M＝1.4*Mw＝5900.66V=1.4*Vw＝223.29f t=γs f=215.00N/mm2温度折减系数γs＝ 1.000根据《烟囱设计规范》（GB50051-2002）式（9.3.2-1）及（9.3.2-2）风荷载作用下：σcrt w0=0.4E t/k×t3/d3=206.00N/mm2σcrt w15=0.4E t/k×t2/d2=224.73N/mm2σcrt w30=0.4E t/k×t1/d1=196.19N/mm2σcrt w40=0.4E t/k×t0/d0=206.00N/mm2σcrt w50=0.4E t/k×t0/d0=183.11N/mm2σcrt w60=0.4E t/k×t0/d0=219.73N/mm21. 1.2×恒载+1.4×风载底面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1=65.24N/mm2＜ft=215.000N/mm2及σcrt w0=206.000N/mm2τ1=2V1/A1= 3.72 N/mm2＜fv=180 N/mm21-1截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1=34.02N/mm2＜ft=215.000N/mm2及σcrt w25=224.727N/mm2τ1=2V1/A1= 2.57 N/mm2＜fv=180N/mm22-2截面：σ1＝N1/A1+M1y1/I1=28.64N/mm2＜ft=215.000N/mm2及σcrt w25=196.190N/mm2τ1=2V1/A1= 2.15 N/mm2＜fv=180N/mm23-3截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=18.65N/mm2＜ft=215.000N/mm2及σcrt w50=206.000N/mm2τ3=2V3/A3= 1.58 N/mm2＜fv=180 N/mm24-4截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=7.50N/mm2＜ft =σcrtw0=0.4Et/k×t3/dN/mm2及σcrt w50=183.111N/mm2τ3=2V3/A3= 1.11 N/mm2＜fv=180 N/mm2顶部截面：σ3＝N3/A3+M3y/I3=0.00N/mm2＜ft=σcrtw30=0.4Et/k×t1N/mm2及σcrt w50=219.733N/mm2τ3=2V3/A3=0.00 N/mm2＜fv=180 N/mm2b)稳定计算N EX1=π2E t A1/（1.1λ12）= 5.43E+05kNN EX1=π2E t A1/（1.1λ2）= 1.75E+05kNN EX3=π2E t A3/（1.1λ32）=8.51E+04kNN EX4=π2EtA4/（1.1λ42）= 2.21E+04kNN EX5=π2EtA5/（1.1λ52）= 5.67E+03kN1. 1.2×恒载+1.4×风载σ1＝N1/υ1A1+M1y1/[I1（1-0.8 N1/ N EX1）]=67.56N/mm2＜ft=215.000N/mm2σ2＝N2/υ2A2+M2y2/[I2（1-0.8 N2/ N EX2）]=35.62N/mm2＜ft=215.000N/mm2σ3＝N3/υ3A3+M3y3/[I3（1-0.8 N3/ N EX3）]=29.46N/mm2＜ft=215.000N/mm2σ4＝N4/υ4A4+M4y4/[I4（1-0.8 N4/ N EX4）]=19.19N/mm2＜ft=215.000N/mm2σ3＝N5/υ5A5+M5y5/[I5（1-0.8 N5/ N EX5）]=7.86N/mm2＜ft=215.000N/mm2c )筒身连接强度1-1面螺栓数量50.00M24d=24.000de=21.190螺栓所在圆周直径为 5.14m1-1截面螺栓最大拉力Nt37.04kN fvb=140.000N/mm^2螺栓抗拉承载力设59.950kN 1-1截面螺栓剪力Nv 2.83kN ftb=170.000N/mm^2N v b=n v Afv b63.33kN连接板t暂取＝30.000mmNt b=Aeftb59.95kN fcb=305.000N/mm^20.62N c b =219.60kN >Nv 满足N v b =63.33kN >Nv满足2-2面螺栓数量50.00M24d=24.000de=21.1902-2截面螺栓最大拉力Nt 23.93kN fvb=140.000N/mm^22-2截面螺栓剪力Nv 2.83kN ftb=170.000N/mm^2N v b =n v Afv b 63.33kN连接板t 暂取＝30.000mmNt b =Aeftb59.95kNfcb=305.000N/mm^20.40Ncb=219.60kN >Nv 满足N v b =63.335kN>Nv满足()()22bttbvv N N N N +()()22bttbvvN N N N +7. 柱脚验算1. 锚栓验算选用36个M42锚栓，锚栓受拉承载力为136.6KN，材料选用Q235，锚栓中心离结构外壁距离为100mm，筒壁内侧底板长度为50mm。

烟囱抽力计算
一、烟囱抽力计算
1、公式
△P=0.0345H[1/(273+t b)-1/(273+t g)]B
2、参数说明
△P—烟囱的抽力（pa）；
H—产生抽力的管道高度(m)；
t b—外部空气温度（℃）；
t g—计算管段中烟气的平均温度（℃）；
B—大气压力（pa）。

二、烟囱抽力计算
1、公式
h抽=H（γ空-γ气）
2、参数说明
（1）高度H的影响：由公式可知，H愈大，也即烟囱愈高，抽力愈大；H愈小，也即烟囱愈低，抽力愈小。

（2）空气重度的影响：由公式可知，在H、γ气不变的情况下，γ空愈大，也即外界空气温度愈低，抽力愈大。

同时一个烟囱，在闸板开度一样的情况下，冬天的抽力比夏天大，晚上的抽力比白天大，这就是冬天、晚上外界空气的温度比夏天、白天低，γ空比较大。

（3）烟气温度的影响：由公式可知，在H、γ空不变的情况下，γ气愈大，也即烟气温度愈低，抽力愈小；γ气愈小，也即烟气温度愈高，抽力愈大。

不锈钢烟囱烟囱排烟阻力计算书一、热水锅炉1、工程基本资料排烟设备：4吨热水锅炉；燃料种类：（天然气）；燃料耗量：296m ³/h ·台；排烟温度：110℃；烟囱规格：φ850㎜烟管截面积：S=0.567㎡。

2、烟气量的计算1立方燃料所产生的烟气量为23m 3/h （经验值），则机组的排烟总量为6800m 3/h 。

110℃时烟气的密度为：955.011027327334.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ㎏/m 3； 烟气流速为：3.33m/s 。

3、烟囱内部阻力计算（1） 烟囱水平管道85m ，垂直管道27m 的摩擦阻力m yc P ∆（Pa ）为：pj pj PJ m ycd H P ρωλ22=∆ 即： m yc P ∆=（0.02×112×3.332×0.955）÷（2×0.85）=13.95（Pa ）（2）出口阻力：c Ccyc A P ρω22=∆=1.1×3.332×0.955÷2=5.82（Pa ）（3）弯头阻力：90°弯头数量为8只，阻力为：pj Cw yc P ρωξ22=∆=0.7×3.332×0.955÷2×8=29.65（Pa ）2只135°缓弯头的总阻力为：0.3×3.332×0.955÷2×2=3.18（Pa ）（4）∴ 烟道总阻力为：yc P ∆=13.95+5.82+29.65+3.18=52.60（Pa ）4、抽力计算（环境温度取25℃）0℃时空气密度是1.293㎏/m 3，25℃时空气的密度为：18.125273273293.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ空㎏/m 3 54.598.927955.018.18.9=⨯⨯-=⨯⨯-=）（）（空H S ρρ Pa5、结论烟囱的抽力大于烟囱排烟所产生的阻力20%，烟气可正常排出，依据上面计算，本工程热水锅炉烟囱抽力略大于阻力，烟气可排出但不是很顺畅。

地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA1TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 富康新城烟囱系统阻力计算一、工程基本资料排烟设备：热水锅炉；排烟设备数量：6台；燃料种类：天然气；排烟量：3750m 3/h ·台（经验数据）；排烟温度：220℃（经验数据）；二、烟气密度的计算220℃时烟气的密度为：742.022*********.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ㎏/m3；三、烟囱内部阻力计算A 区组：1、烟囱水平管道37m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力m yc P ∆（Pa ）为：pj pj PJ m yc d H P ρωλ22=∆即：m ycP ∆=（0.02×37×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=15.04（Pa ） m yc P ∆=（0.02×20×2.76×2.76×0.74）÷（2×0.93）=1.21（Pa ）2、出口阻力：c C c yc A Pρω22=∆=1.1×2.76×2.76×0.74÷2=3.1（Pa ）3、转向场所阻力：转向场所数量为4处，阻力为：地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA2 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 机组出口弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ）水平管道弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×2=19.92（Pa ）4、烟道总阻力为：ycP ∆=15.04+1.21+3.1+10.98+19.92=40.25（Pa ）B 区组 1、水平管道79m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力m yc P ∆（Pa ）为：pj pj PJ m yc d H P ρωλ22=∆即： m ycP ∆=（0.02×79×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=32.1（Pa ） m yc P ∆=（0.02×20×2.98×2.98×0.74）÷（2×0.95）=1.38（Pa ）2、出口阻力：c Ccyc A P ρω22=∆=1.1×2.98×2.98×0.74÷2=3.61（Pa ）3、转向场所阻力：转向场所数量为5处机组出口弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ）水平管道弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×4=39.84（Pa ）地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA3 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD4、烟道总阻力为：ycP ∆=32.1+1.38+3.61+10.98+39.84=87.91（Pa ）五、抽力计算（环境温度取20℃）0℃时空气密度是1.293㎏/m 3，20时空气的密度为：20.120273273293.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ空㎏/m 316.908.92074.020.18.9=⨯⨯-=⨯⨯-=）（）（空H S pj ρρ Pa六、结论：烟囱的抽力大于烟囱阻力，烟气可以正常排放。

代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。

当地大气压P=100.48kpa,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325=1.16 Kg/m³烟囱内每米温降按0.5℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*0.5=152.5℃则烟气内的平均烟温为（170+152.5）/2=161.25℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=1.34*[273/(273+161.25)]*100480/101325=0.853Kg/m³修正后的hzs=17*（1.16-0.853）*9.81=51.2（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：152.5℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取0.02L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h= 3.8m/s3.14*(1.2/2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=0.826ρ0——标准状况下烟气密度，1.34 Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=0.02*35/1.2*(3.82/2)*0.853=3.6 paΔh j =(90度弯头个数*0.7)*w2/2*p=(3*0.7)*3.82/2*0.853=12.9paΔh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表1.1 =1.1*(3.82/2)*0.853=6.8paΣΔhy=3.6+12.9+6.8=23.3pa自拔力：51.2 pa > 阻力：23.3 pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº=1.293 Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，9.81m/ s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =1.34 Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =1.34*273/273+170=0.825Kg/m³hzs=12*(1.293-0.825)*9.81=55.1Pa2、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。

地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA1TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 富康新城烟囱系统阻力计算一、工程基本资料排烟设备：热水锅炉；排烟设备数量：6台；燃料种类：天然气；排烟量：3750m 3/h ·台（经验数据）；排烟温度：220℃（经验数据）；二、烟气密度的计算220℃时烟气的密度为：742.022*********.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ㎏/m3；三、烟囱内部阻力计算A 区组：1、烟囱水平管道37m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力m yc P ∆（Pa ）为：pj pj PJ m yc d H P ρωλ22=∆即：m ycP ∆=（0.02×37×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=15.04（Pa ） m yc P ∆=（0.02×20×2.76×2.76×0.74）÷（2×0.93）=1.21（Pa ）2、出口阻力：c C c yc A Pρω22=∆=1.1×2.76×2.76×0.74÷2=3.1（Pa ）3、转向场所阻力：转向场所数量为4处，阻力为：地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA2 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 机组出口弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ）水平管道弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×2=19.92（Pa ）4、烟道总阻力为：ycP ∆=15.04+1.21+3.1+10.98+19.92=40.25（Pa ）B 区组 1、水平管道79m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力m yc P ∆（Pa ）为：pj pj PJ m yc d H P ρωλ22=∆即： m ycP ∆=（0.02×79×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=32.1（Pa ） m yc P ∆=（0.02×20×2.98×2.98×0.74）÷（2×0.95）=1.38（Pa ）2、出口阻力：c Ccyc A P ρω22=∆=1.1×2.98×2.98×0.74÷2=3.61（Pa ）3、转向场所阻力：转向场所数量为5处机组出口弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ）水平管道弯头阻力：pj Cwyc P ρωξ22=∆=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×4=39.84（Pa ）地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA3 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD4、烟道总阻力为：ycP ∆=32.1+1.38+3.61+10.98+39.84=87.91（Pa ）五、抽力计算（环境温度取20℃）0℃时空气密度是1.293㎏/m 3，20时空气的密度为：20.120273273293.12732730=+⨯=+⨯=t ρρ空㎏/m 316.908.92074.020.18.9=⨯⨯-=⨯⨯-=）（）（空H S pj ρρ Pa六、结论：烟囱的抽力大于烟囱阻力，烟气可以正常排放。

烟囱计算公式范文
1.烟气排放速度计算公式：
烟气排放速度是指单位时间内从烟囱排放的烟气体积。

烟气排放速度的计算公式为：
V = (55.52 * Q * (Tg - Ta)) / (Patm * √(Ts + 273.15 + 273.15))
其中，V为烟气排放速度（m/s）；
Q为烟气流量（m³/s）；
Tg为烟气温度（℃）；
Ta为环境温度（℃）；
Patm为大气压力（Pa）；
Ts为烟气中的湿度（%）。

2.烟囱的阻力计算公式：
烟囱的阻力是指烟气通过烟囱时所受到的阻力。

烟囱的阻力计算公式为：
ΔP=(0.09*H*V^2)/(D^2)
其中，ΔP为烟囱的阻力（Pa）；
H为烟囱的高度（m）；
V为烟气排放速度（m/s）；
D为烟囱的内径（m）。

3.烟道的承重能力计算公式：
烟道的承重能力是指烟囱所能承受的最大荷载。

F=(π*D^2*σ*γ)/4
其中，F为烟道的承重能力（N）；
D为烟道的内径（m）；
σ为烟道材料的抗拉强度（N/m²）；
γ为烟道材料的密度（kg/m³）。

以上就是烟囱计算的基本公式，可以根据实际情况进行计算。

当然，实际计算中还需要考虑更多的因素，如烟囱的材料特性、烟道的几何结构以及烟囱的热工参数等。

因此，在具体计算中还需要结合实际情况进行详细计算。

代谢病医院DN1200烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф1200：垂直段L1=17mФ1200：长度18m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。

当地大气压P=,最热天气地面环境温度t=29℃则ρk=ρkº（273/273+29）*100480/101325= Kg/m³烟囱内每米温降按℃考虑，则出口烟气温度为：170-（17+18）*=℃则烟气内的平均烟温为（170+）/2=℃烟囱内烟气的平均密度为：ρ=*[273/(273+]*100480/101325=m³修正后的hzs=17*（）*=（pa）2、烟囱阻力计算已知条件：锅炉三台，每台烟气量：5100m³/h烟道长度：Ф1200：垂直段L1= 17mФ1200：水平长度18m入口温度：170℃烟囱出口温度：℃ΣΔhy=Δh m+Δh j+Δh yc式中Δh m——烟道摩擦阻力Δh j ——局部阻力Δh yc——烟囱出口阻力Δh m=λ·L/d dl ·(w2/2)·ρpa式中λ——摩擦阻力系数，对金属烟道取L——烟道总长度，L=35mW——烟气流速，m/s 3*5100* m3/h=s*2)2*3600d dl——烟道当量直径，圆形烟道为其内径ρ——烟气密度，Kg/m³ρ=ρ0·273/(273+t pj)=ρ0——标准状况下烟气密度，Kg/m³；t pj——烟气平均温度Δh m=*35/*2)*= paΔh j =(90度弯头个数**w2/2*p=(3**2*=Δh yc=є*(w2/2)*p ε——出口阻力系数，查表=*2)*=ΣΔhy=++=自拔力：pa > 阻力：pa，因此烟囱可以克服自身阻力顺畅排烟代谢病医院DN400烟囱自生通风力及阻力计算1、烟囱自生通风力计算烟道长度：Ф400：垂直段L1=17mФ400：长度22m计算：1、烟囱自生力通风力hzshzs=h(ρkº-ρ) g (Pa)式中：ρkº—周围空气密度，按ρkº= Kg/m³ρ—烟气密度，Kg/m³g—重力加速度，s²h—计算点之间的垂直高度差，h=12m 标准状况下的烟气密度ρ0 =Kg/m³则ρ=ρ0273/273+t =*273/273+170=m³hzs=12*、考虑当地大气压，温度及烟囱散热的修正。