污水处理构筑物计算书

污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130********1max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。

污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =则： 最大流量Q max ＝×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=×（45-1）+×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=+=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=++=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+++ H 1/tan α=++++tan60°= 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5 min的出水量,即:V＞0.347m3/s×5×60=104.1m3,可将其设计为矩形，其尺寸为3 m×5m，池高为7m，则池容为105m3。

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算-、粗格栅1•设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数 K=1.5贝最大流量 Q m ax = 1.5 x 20000m 3/d=30000m 3/d = 0.347m 3/s2•栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾 角a =60°贝U ：栅条间隙数 nQl血0.347 sin6044.85（取 n=45）bhv 20.02 0.4 0.93. 栅槽宽度（B ）设：栅条宽度s=0.01m贝U: B=s （n-1 ） +bn=0.01 x （ 45-1 ） +0.02 x 45=1.34m4. 进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角a 1=20 ° （进水渠道前的流速为0.6m/s )则：4 Z l.3^0.60m2ta n 12 ta n206.过格栅的水头损失（hj设：栅条断面为矩形断面，所以 k 取35.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)L2L 10.602 20.30mk —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为 3 h 0--计算水头损失，m --阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数B =2.4将B值代入B 与&关系式即可得到阻力系数&的值7•栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m贝U ：栅前槽总高度H^h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度 H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m8. 格栅总长度(L)I ■L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H/tan a =0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60 ° =2.89. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量 W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水Q max W300003/」贝U: W=Q W 1=100.05=1.0m /d1000 K Z1.5因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣10. 计算草图：则：h kh 03 2.4 (0.020.922 9.81sin60 0.102m其中尸B S/b )4/3角 a =60 °则：栅条间隙数nQ1血0.347 “si n60 bhv 20.01 0.4 0.989.7 （取 n=90）图1-1粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规，集水池的容积应大于污水泵 5min 的出水量,即:V >0.347m 3/s x 5X 60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸 为3mx 5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。

第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模1.1处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期1.0万m3/d，远期2.0万m3/d。

1.2污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时，部分构筑物需要用到最高日设计水量。

最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和。

Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K Z=K h×K d=1.6×1=1.62.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计3.1泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架，斜置在污水流经的渠道上，或泵站集水井的井口处，用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物。

在污水处理流程中，格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备。

3.1.1.1 设计参数：（1）栅前水深0.4m ，过栅流速0.6~1.0m/s ，取v=0.8m/s ，栅前流速0.4~0.9 m/s ； （2）栅条净间隙，粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； （3）栅条宽度s=0.01m ；（4）格栅倾角45°~75°，取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； （5）栅前槽宽B 1=0.82m ，此时栅槽内流速为0.55m/s ； （6）单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 （1）栅条的间隙数n ，个max Q n bhv =式中， max Q －最大设计流量，3/m s ； α－格栅倾角，（°）； b －栅条间隙，m ； h －栅前水深，m ； v －过栅流速，m/s ；（2）栅槽宽度B ，m取栅条宽度s=0.01mB=S （n －1）＋bn（3）进水渠道渐宽部分的长度L 1，m式中，B 1－进水渠宽，m ；α1－渐宽部分展开角度，（°）；(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2，m(5)通过格栅的水头损失h 1，m式中：ε—ε=β（s/b ）4/3； h 0 — 计算水头损失，m ；k — 系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数，与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面，β＝2.42 v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角， （°）；（6）栅后槽总高度 H ，m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=（7）栅槽总长度L ，m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中，H 1为栅前渠道深，112H h h =+，m （8）每日栅渣量W ，m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中，1W －为栅渣量，（333/10m m 污水），格栅间隙为16～25mm 时为0.1～0.05，格栅间隙为30～50mm 时为0.03～0.01； K Z －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行，一个备用。

污水厂设计计算书第一章污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1. 设计流量Q=20000n/d ，选取流量系数K z =1.5贝最大流量 Qax = 1.5 x 20000m/d=30000m7d = 0.347m 3/s2. 栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾 角a=60°i贝U ：栅条间隙数 n 二Q l Sin： .0.34A sin60=44.85（取 n=45）bhv 20.02 況 0.4 x 0.93. 栅槽宽度（B ）设：栅条宽度s=0.01m贝U: B=s （n-1 ） +bn=0.01 x （ 45-1） +0.02 x 45=1.34m4. 进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B=0.90m,其渐宽部分展开角a 1=20° （进水渠道前的流速为0.6m/s ）5. 栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（L 2）6. 过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以 k 取3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为 3h 0--计算水头损失，m则:B -B 1 2ta1.34-0.90 2 tan 20=0.60m L2L^ 0.602 2=0.30m贝0 = kho = k ；也sin ：40.01 飞 ^3 2.4 ( )30.02 0.922 9.81sin 60 = 0.102m 其中& =B (s/b )4/3将B值代入B与&关系式即可得到阻力系数&的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h2=0.3m贝U：栅前槽总高度H=h+b=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h+h2=0.4+0.102+0.3=0.802m8.格栅总长度(L)L=L I+I_2+0.5+1.0+ H i/tan a =0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60 ° =2.8 9.每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W=0.05m3栅渣/103m污水贝U: W=CW=Qmax W1-30000 10 色 0.05=1.0m3/d1000 汉K z 1.5因为W>0.2 m/d,所以宜采用机械格栅清渣10.计算草图：£—/ / 4 ____________ ^1f i.a图1-1粗格栅计算草图、集水池a1其中& = B( s/b )4/3设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V >0.347m 3/s x 5X 60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3 mx5m 池高为7m 则池容为105用。

污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅 1．设计参数：设计流量Q=2.6×104m 3/d=301L/s 栅前流速v 1=0.7m/s ，过栅流速v 2=0.9m/s 栅条宽度s=0.01m ，格栅间隙e=20mm 栅前部分长度0.5m ，格栅倾角α=60° 单位栅渣量ω1=0.05m 3栅渣/103m 3污水 2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式21211vB Q =计算得:栅前槽宽m v Q B 94.07.0301.022111=⨯=，则栅前水深m B h 47.0294.021=== （2）栅条间隙数6.349.047.002.060sin 301.0sin 21=⨯⨯︒==ehv Q n α(取n=36)（3）栅槽有效宽度B=s （n-1）+en=0.01（36-1）+0.02×36=1.07m （4）进水渠道渐宽部分长度m B B L 23.020tan 294.007.1tan 2111=︒-=-=α（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度m L L 12.0212== （6）过栅水头损失（h 1）因栅条边为矩形截面，取k =3，则m g v k kh h 103.060sin 81.929.0)02.001.0(42.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/e ）4/3 h 0：计算水头损失k ：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42 （7）栅后槽总高度（H ）取栅前渠道超高h 2=0.3m ，则栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.47+0.3=0.77m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.47+0.103+0.3=0.87 （8）格栅总长度L=L 1+L 2+0.5+1.0+0.77/tan α=0.23+0.12+0.5+1.0+0.77/tan60° =2.29m（9）每日栅渣量ω=Q 平均日ω1=05.0105.1106.234⨯⨯⨯ =0.87m 3/d>0.2m 3/d所以宜采用机械格栅清渣 （10）计算草图如下：进水图1 中格栅计算草图二、污水提升泵房 1.设计参数设计流量：Q=301L/s ，泵房工程结构按远期流量设计 2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。

污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数：设计流量Q=5×104m3/d=578.7L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数(取n=48)（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（48-1）+0.02×48=1.43m （4）进水渠道渐宽部分长度（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则其中ε=β（s/e）4/3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.64+0.3=0.94m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.64+0.103+0.3=1.04（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα=0.206+0.103+0.5+1.0+0.77/tan60°=2.35m（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.79m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：▲二、污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=578.7L/s，泵房工程结构按远期流量设计2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。

污水经提升后入旋流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池、砂滤池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。

各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。

设计计算书第一章 构筑物设计计算第一节污水处理系统 1 格栅与提升泵 1.1 格栅设计计算 1.1.1 主要设计参数日均污水量：Q d 为15万m 3/d总变化系数K Z ：1.3（平均日流量大于1000L/s 的K Z 为1.3） 设计流量Q max =K z Q d =1.3*15万m 3/d =2.26m 3/s 栅条宽度 S=10mm=0.01m （矩形断面） 栅条间隙宽度b=20mm=0.02m 过栅流速 v=0.8m/s 栅前水深 h=1.2m格栅倾角α=60。

（α∈(45。

~75。

) 超高h=0.3m 1.1.2 设计计算由水力最优断面公式Q=（B1^2*v ）/2得到B1=2.38，h=B1/2=1.19实际中取1.2计算（1）栅条的间隙数(分两组）：49 实际数目为n-1=48个考虑格栅倾角的经验系数 （2）栅槽宽度栅槽宽度B 一般比格栅宽0.2~0.3m 也可以不加，此取加0.2 每组栅槽宽 B’=()10.2S n bn -++=0.01*（49-1）+49*0.05+0.2=1.66m 设每组栅槽间隔0.10m ，总长度栅槽宽度：B=2B’+0.10=3.42m 进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠宽B 1=2.1m ,其渐宽部分展开角度1α=20o （进水渠道内的流速为2.26/(2.38*1.2)=0.791m/s ，在0.4～0.9范围内，符合要求）L1=(B1-B2)/2tan 1α =1.43m栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=L1/2=0.715mh 损=0.0815m （3）栅后槽总高度H因粗格栅间隙较大，水利损失很少，可忽略不计设栅前渠道超高h 2=0.3m H=h 损+h 1+h 2=1.2+0.3=1.58(m) （4）格栅总长度（L ） L=L1+L2+0.5+1.0+1.30/tanα=1.43+0.715+0.5+1.0+(1.2+0.30)/tan60° =4.51m（5）每日栅渣量（W ）污水流量总变化系数为1.3，则每日栅渣量W=（Q max *W1*86400)/(K z *1000)=3m 3/d >0.2m 3/d 式中：Kz --总变化系数，取1.3； W ——每日栅渣量, m 3/d ；1 W ——栅渣量333m /10m 污水一般为每 3 1000m 污水产3.31m 3； W>0.2m 3/d 所以采用机械清渣。

1。

设计污水流量1。

1城市每天的平均污水量11=q Q N Q ⋅+∑∑工Q -——-城市每天的平均污水量（m³/d) 1q --—-各区的平均生活污水量定额[m³/（人·d ）］ 1N —-——各区人口数（人）Q 工-—-—工厂平均废水量（m³/d ） Q =3125×0。

08=250m³/d=2。

89L/s 1.2设计秒流量z 1=Q K Q Q ⋅+∑工Q --——设计秒流量（L/s)Q 工—-——工业废水设计秒流量（L/s ）1Q —-—-各区的平均生活污水量（m³/s ） z K -—--总变化系数总变化系数根据《室外排水设计规范》(GB50014-2006)z K =2.32。

污水的一级处理2.1格栅计算设计中选择二组格栅，N=2,每组格栅单独设置，每组格栅的设计流量为 0。

0033m³/ss L Q /655.660602410002503.2=⨯⨯⨯⨯=2。

2.1栅条的间隙数过栅流量Q=0。

0033 m³/s栅条间隙数αsin —-考虑格栅倾角的经验系数2。

2.2栅槽宽度B=()1S n bn -+S--—-栅条宽度设计中取S=0。

01mm 1.009.0501.0)15(01.0≈=⨯+-⨯2.2。

3进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽B 1=0.08m ,其渐宽部分展开角度1∂=30o1l ——--进水渠道渐宽部分的长度(m ）1B —-——进水明渠宽度（取1。

0m ）1α-—-—渐宽处的角度（°),一般采用10°~30°2。

2.4栅槽与进水渠道连接处渐窄部分长度2l -—--出水渠道渐窄部分的长度（m ）2α--——渐窄处角度，取30°。

2l =0。

51l =0.015m2。

2。

5通过格栅的水头损失56.005.0010.0260sin 0033.0sin ≈⨯⨯⨯⨯==oNbhv Q n αm B B l o 03.0577.0206.01.030tan 211=⨯-=-=1222B B l tg α-=设栅条断面为锐边矩形断面 β=2。

第二篇设计计算书1.污水处理厂处理规模处理规模污水厂的设计处理规模为城市生活污水平均日流量与工业废水的总和：近期万m3/d,远期万m3/d;污水处理厂处理规模污水厂在设计构筑物时,部分构筑物需要用到最高日设计水量;最高日水量为生活污水最高日设计水量和工业废水的总和;Q设= Q1+Q2 = 5000+5000 = 10000 m³/d总变化系数：K=K×K=×1=2.城市污水处理工艺流程污水处理厂CASS工艺流程图3.污水处理构筑物的设计泵房、格栅与沉砂池的计算3.1.1 泵前中格栅格栅是由一组平行的的金属栅条制成的框架,斜置在污水流经的渠道上,或泵站集水井的井口处,用以截阻大块的呈悬浮或漂浮状态的污物;在污水处理流程中,格栅是一种对后续处理构筑物或泵站机组具有保护作用的处理设备;3.1.1.1 设计参数：1栅前水深0.4m,过栅流速~1.0m/s,取v=0.8m/s,栅前流速~0.9 m/s ； 2栅条净间隙,粗格栅b= 10 ~ 40 mm, 取b=21mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.82m,此时栅槽内流速为0.55m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.05 m 3栅渣/103m 3污水； 3.1.1.2 格栅设计计算公式 1栅条的间隙数n,个max Q n bhv =式中, max Q －最大设计流量,3/m s ； α－格栅倾角,°； b －栅条间隙,m ； h －栅前水深,m ； v －过栅流速,m/s ；2栅槽宽度B,m取栅条宽度s=0.01mB=Sn －1＋bn3进水渠道渐宽部分的长度L 1,m式中,B 1－进水渠宽,m ；α1－渐宽部分展开角度,°；4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L 2,m5通过格栅的水头损失h 1,m式中：ε—ε=βs/b 4/3； h 0 — 计算水头损失,m ；k — 系数,格栅受污物堵塞后,水头损失增加倍数,取k=3；1112tga B B L -=125.0L L =αεsin 2201gv k kh h ==ξ— 阻力系数,与栅条断面形状有关； 设栅条断面为锐边矩形断面,β＝ v 2— 过栅流速, m/s ； α — 格栅安装倾角, °；6栅后槽总高度 H,m取栅前渠道超高20.3h m =21h h h H ++=7栅槽总长度L,m112 1.5 2.0tan H L L L α=++++式中,H 1为栅前渠道深,112H h h =+,m 8每日栅渣量W,m 3/dmax 1864001000z Q W W K =式中,1W －为栅渣量,333/10m m 污水,格栅间隙为16～25mm 时为～,格栅间隙为30～50mm 时为～； K －污水流量总变化系数3.1.1.3 设计计算采用两座粗格栅池一个运行,一个备用; 1格栅间隙数 n,个max Q =185.03600246.110000≡⨯⨯3/m s268.04.0021.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个；2栅槽宽度 B,mB=⨯26-1+⨯+=1.01m ； 校核槽内流速：Vc=46.001.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3 进水渠道渐宽部分长度 L 1,mL 1 26.020tan 282.0-01.1=︒=m4栅槽与出水渠连接的渐窄部分长度 L 2,mL 2 13.0226.0==m 5过栅水头损失 h 1,m设栅条断面为锐边矩形断面β＝h 1 08.0365sin 8.928.0021.001.042.2234=⨯⨯⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯=o m 6栅后总高度 H,m21h h h H ++= =++=≈0.8m7栅槽总长度 L,mL = ++++︒65tan 7.0=2.22m 8每日栅渣量W,m 3/dW d m d m /2.0/50.0106.105.086400185.0333>⨯⨯⨯=＝ 宜采用机械清渣; 9计算草图如下：设备选型中格栅选用BLQ 型格栅除污机,两共四台; 3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定3.1.2 进水泵房的确定3.1.2.1设计参数设计流量：最大设计流量为20000m³/d, 平均日设计流量为10000m³/d; 3.1.2.2设计计算3.1.3 细格栅3.1.3.1 设计参数1栅前水深0.4m, 过栅流速~1.0m/s, 取v=0.8m/s,栅前流速~s m /； 2栅条净间隙,中格栅b= 3~ 10 mm, 取b=10mm ； 3栅条宽度s=0.01m ；4格栅倾角45°~75°,取α=65° ,渐宽部分展开角α1=20°； 5栅前槽宽B 1=0.8 m,此时栅槽内流速为0.58 m/s ； 6单位栅渣量：W 1 =0.1 m 3栅渣/103m 3污水; 3.1.3.2 设计计算 1格栅的间隙数n,个558.04.001.065sin 185.0＝⨯⨯︒⨯=n 个2格栅的建筑宽度B,m取栅条宽度s=0.01m校核槽内流速：Vc=42.009.14.0185.0＝⨯m/s,在～0.9m/s 范围之内,符合;3进水渠道渐宽部分长度L 1,m4栅槽与出水渠道连接处的渐窄部位长度L 2,m L 2 2.024.0==m5通过格栅的水头损失h 1,m取栅条断面为锐边矩形断面 6栅后槽总高度H,m取栅前渠道超高m h 3.02=m h h h H 91.04.021.03.021=++=++=mh 21.0365sin 8.928.0)01.001.0(42.2234=⨯︒⨯⨯⨯⨯=ma B B L 4.020tan 28.009.1tan 2111=⨯-=-=m B09.15501.0)155(01.0=⨯+-⨯=7栅槽的总长度L,m8每日栅渣量W,m 3/d取333110/10.0m m W =污水宜采用机械清栅; 9计算草图如下：3.1.1.4 设备选型细格栅选用TGS 型回转式格栅除污机,型号TGS-800,电机功率,格栅间隙10mm,共两台;3.1.1.5 粗格栅栅槽尺寸确定调节池的设计计算3.2.1 调节池的选择为了保证后续处理构筑物或设备的正常运行,需对废水的水量和水质进行调节,常用的水量调节池进水为重力流,出水用泵提升,池中最高水位不高于进水管的设计水位,有效水位一般为2~3m,最低水位为死水位;此外,酸性废水和碱性废水还可以在调节池内混合以达到中和的目的,短期排出的高温废水也可以利用调节池来降低水温;因此,调节池具有下列功能：a 减少或防止冲击负荷对处理设备的不利影响；b 使酸性废水和碱性废水得到中和；c 调节水温；d 当处理设备发生故障时,可起到临时的事故贮水池的作用;欲曝气可以有效地去除一定的COD 、BOD 等;调节池在结构上可分为砖石结构、混凝结构、钢结构;目前常用的是利用调节池特殊的结构形式进行差时混合,即水利混合;主要有对角线出水调节池和折流调节池;对角线出水调节池,其特点是出水槽沿对角线方向设置,同一时间流入池内的废水,由池的左、右两侧,经过不同时间流到出水槽;从而达到自动调节、均和调节、均和的目的;折流调节池,池内设置许多折流隔墙,使废水在池内来回折流;配水槽设于调节池上,通过许多孔口溢流投配到调节池的各个折流槽内,使废水在池内混合、均衡;11 3.2.2设计参数1 调节池有效水深为～5.0m,取h=4.0m ；dm d m W /2.0/00.110006.18640010.0185.033>=⨯⨯⨯=mL 4.265tan 3.04.00.15.02.04.0=︒+++++=2 调节池停留时间4～8 小时,取T=5h；3 调节池保护高度～0.5m,取h′=0.3m；4设计流量Q = 3000m3/d = 125m3/h ；=0.3m；5超高部分：h16设池底为正方形,即长宽尺寸相等；3.2.3池体设计1池体容积Vm3V= 1+k•Qmax ×T式中： k—池子扩充系数,一般为10～20%,本设计池子扩充系数采用20%V--------调节池容积,m3T--------调节池中污水停留时间,取5h池容积为：V=1+20%××5=2500m3池面积为：A = V/h =2500/3=625m2式中: V--------调节池的有效容积,m3A--------调节池面积,m2h--------有效水深,m,取4.0m2设调节池1 座,采用方形池,池长L 与池宽B 相等,则池长: L=A=625=25m,池长取L=25m,池宽取B=25m池总高度：H=h+ h′=4+=4.3m式中 H--------调节池总高,mh--------有效水深,m,取3.0m--------保护高,mh13池子总尺寸为：L×B×H = 25×25×4.3m34在池底设集水坑,水池底以i= 的坡度坡向集水坑;平流沉砂池的设计目前,应用较多的陈沙迟池型有平流沉砂池、曝气沉砂池和钟式沉砂池;本设计中选用平流沉砂池,它具有颗粒效果较好、工作稳定、构造简单、排沙较方便等优点;3.3.1 设计参数=0.185m3/s；1按最大设计流量设计,Qmax2设计流量时的水平流速：最大流速为0.3m/s,最小流速0.15m/s,取v=0.20m/s；3最大设计流量时,污水在池内停留时间不少于30s一般为30—60s,取t=30s；4设计有效水深不应大于1.2m一般采用—1.0m每格池宽不应小于0.6m 取b=0.8m；5沉砂量的确定,城市污水按每10万立方米污水砂量为3立方米,沉砂含水率60%,容重立方米,贮砂斗容积按2天的沉砂量计,斗壁倾角55—60度,取600； 6沉砂池超高不宜小于0.3m,取h 1=0.3m ；7沉砂池不应小于两个,并按并联系列设计,以便可以切换工作;当污水流量较少时,可考虑一个工作,一个备用;当污水流量大时两个同时工作,本设计取两座； 3.3.2 设计计算1沉砂池水流部分的长度L,m沉砂池两闸板之间的长度为流水部分长度：m t L 5.73025.0v =⨯=⨯= 式中,L —水流部分长度,m V ——最大流速,m/st ——最大流速时的停留时间,s 2水流断面积A,2m2max m 74.00.25185.0V Q A ===式中,max Q ——单个池体最大设计流量,/s m 3A ——水流断面积 ,2m3池总宽度B,m设n=2,每格宽b=0.8mB=n ⨯b=⨯=1.6m46m .06.174.0B A h 2=== 介于-1m 之间合格式中,2h ——设计有效水深 4沉砂斗容积设排砂间隔时间为2日,城市污水沉砂量1x =353m /103m ,T=2日,3551max 0.6m 6.11032185.086400K 10x t 86400Q V =⨯⨯⨯⨯=⋅=总 式中,1x ——城市污水含沙量,353m /103m总K ——流量总变化系数,5沉砂室所需容积V ‵,m 设每分格有2个沉砂斗V ‵=3m 15.0226.0=⨯ 6沉砂斗各部分尺寸设斗底宽1α=0.4m,斗壁水平倾角600,斗高3h '=0.4m 沉砂斗上口宽α,mm 86.04.0tan604.02tan60h 2o1o 3=+⨯=+'=αα 沉砂斗容积V 0 ,m 3)4.024.086.0286.02(64.0)222(622112/30⨯+⨯⨯+⨯=++=ααααh V=0.17m 3>0.15 m 3 符合要求 7沉砂室高度h 3,m采用重力排砂,设池底坡度为,坡向排砂口m 63.022.086.025.706.04.006.02/33=-⨯-⨯+=+=L h h式中：/3h ——斗高,mL 2—— 由计算得出 22.02a L L 2--=8沉砂池总高度m 39.10.6346.03.0h h h H 321=++=++= 1h ——超高,0.3m 9验算最小流量在最小流量时,用一格工作,按平均日流量的一半核算 s m s m A Q v /15.0/16.074.0116.0min min>=== 符合流速要求3.3.3 沉砂池设计计算草图见图图沉砂池设计计算草图CASS 池1CASS 工艺是将序批式活性污泥法SBR 的反应池沿长度方向分为两部分,前部为生物选择区也称预反应区,后部为主反应区;在预反应区内,微生物能通过酶的快速转移机理迅速的吸附污水中大部分可溶性有机物,经历一个高负荷的基质快速积累过程,这对进水水质、水量、PH 和有害物质起到较好的缓冲作用,同时对丝状菌的生产起到抑制作用,可有效防止污泥膨胀；在主反应区后部安装了可升降的滗水装置,实现了连续进水间歇排水的周期循环运行,集曝气、沉淀、排水于一体;每一个工作周期微生物处于好氧—缺氧周期性变化之中;在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程;因此,CASS 工艺具有有效的脱氮效果; 2工艺简图3.4.1 设计参数1一般生活污水N e =—kgBOD 5/kg MLSS·d,在本设计中取N e =kgBOD 5/kg MLSS ·d ； 2一般来说城市污水厂的SVI 值范围是50—150mg/l,取SVI=75mg/l ；3一般CASS 池的活性污泥浓度N w 控制在—4.0kg/m 3范围内,污泥指数SVI 值大时取下限,反之取上限,在设计中取N w =3.5kg/m 3；4每组流量为10000 m 3/d,设4座 4 超高0.5m ；5 氧的半速常数： mg/L ；6考虑格栅和平流沉砂池可去除部分有机物,取去除30%此时进水水质：CODcr=300mg/L ×1-30%=210mg/L , BOD 5=200mg/L ×1-30%=140mg/L , SS=240mg/L ×1-30%=168mg/L7出水 水 质： BOD 5≤10mg/L SS ≤10mg/L COD ≤60 mg/L 8 进水最高水温30℃,最低水温20℃;3.3.1 设计计算3.3.1.1 CASS 池容积 V ,m 3 采用容积负荷法计算：fNw Ne Se Sa Q V ⨯⨯-⨯=)(式中：Q —城市污水设计水量,m 3/d ；Q=10000m 3/d ；Nw —混合液MLSS 污泥浓度kg/m 3,一般为-4.0 kgm 3,本设计取3.5 kg/m 3； Ne —BOD 5污泥负荷kg BOD 5/kg MLSS ·d,一般为 BOD 5/kg MLSS ·d,设计取 kgBOD 5/kgMLSS ·d ；Sa —进水BOD 5浓度kg/ L,本设计Sa = 140 mg/L ； Se —出水BOD 5浓度kg/ L,本设计Se = 20 mg/L ；f —混合液中挥发性悬浮固体浓度与总悬浮固体浓度的比值,一般为,本设计取；则：33304875.05.315.010)20140(10000m V =⨯⨯⨯-⨯=-,取3100m 3设计为池子个数N1＝4个一期建设两个,二期建设两个则单池容积为3100÷4＝775m 3;3.3.1.2 CASS 池容积负荷CASS 池工艺是连续进水,间断排水,池内有效容积由变动容积V 1和固定容积组成,变动容积是指池内设计最高水位至滗水机最低水位之间的容积,固定容积由两部分组成,一是活性污泥最高泥面至池底之间的容积V 3,另一部分是撇水水位和泥面之间的容积,它是防止撇水时污泥流失的最小安全距离决定的容积V 2;依经验取循环周期T=4h,2h 进水与曝气,1h 沉淀,1h 排水;1CASS 池总有效容积V m 3：V ＝n 1×V 1＋V 2＋V 3式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,取n 1=4个；V —CASS 池总有效容积,m 3； V 1—变动容积,m 3； V 2—安全容积,m 3 ； V 3—污泥沉淀浓缩容积,m 3；2单格CASS 池平面面积Am 2：Hn VA ⨯=1式中：n 1—CASS 池个数,为实现连续排水,在本设计中,取n 1=4个； H —池内最高液位Hm,一般H=H 1+H 2+H 3=3—5m,本设计取H=4.0m ；则 21940.443100m A =⨯=3池内设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,H 1m ；An n Q H ⨯⨯=211式中：n 2—一日内循环周期数,本设计取池内周期4h ； 则 m H 15.219464100001=⨯⨯=4滗水结束时泥面高度,H 2m ；H 2=H×Nw×SVI×10-3式中：Nw —池内混液污泥浓度g/L,本设计取Nw =3.5g/LSVI —污泥体积指数,SVI=75 则 H 2 = ××75×10-3 = 1.05m; 5撇水水位和泥面之间的安全距离,H 3m ； H 3=H-H l +H 2则：H 3=H-H l +H 2=+=0.8m校核：满足H 2≥H-H l +H 2,符合条件; 3.3.1.3 CASS 池外形尺寸11n VH B L =⨯⨯ 式中：B —池宽,m,B:H=1—2,取B=6m,6/4=,满足要求；L —池长,m,L:B=4—6,A/B=194/6=,6=,满足要求； 2CASS 池总高H 0m ； H 0=H ＋＝4.5m3微生物选择区L 1,mCASS 池中间设1道隔墙,将池体分隔成微生物选择区和主反应区两部分;靠进水端为生物选择区,其容积为CASS 池总容积的10%左右,另一部分为主反应区;选择器的类别不同,对选择器的容积要求也不同;L 1＝10﹪L=10%⨯=3.2m 3.4.1.4 连通孔口尺寸连通孔面积A 1m 2；v H L B v n n Q A 1)24(11311⨯⨯+⨯⨯⨯=式中：H 1—设计最高水位至滗水机排放最低水位之间的高度,2.15 m ； v —孔口流速20-50m/h,取v=40m/hn 3—在厌氧区和好氧区的隔墙底部设置连通孔;连通预反应区与主反应区水流,因单格宽6m,本设计取连通孔个数n 3=2个 L 1—选择区的长度,m ； 则：2199.0401)45.11.4740342410000(m A =⨯⨯+⨯⨯⨯=4孔口尺寸设计孔口沿墙均布,孔口宽度取0.8m,孔高为=1.24m; 为：0.8m ×1.24m3.3.1.5 需氧量O 2=a′QS a -S e +b′VX v其中：a′—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率,即活性污泥微生物每代谢1kgBOD 所需要的氧量,kg ；生活污水中一般取—,取a′=kgBOD 5；b′—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧量,即1kg 活性污泥每天自身氧化所需要的氧量,kg ；生活污水中一般取—,取b′=kg 污泥;O 2—混合液需氧量,kgO 2/d;X v =fN w ==1.875kg/m 3；由式有: O 2=a′QS a -S e +b′VX v =10000+4000 =d =h ⑨供气量Q t =211-E A /79+211-E A式中：Q t —气泡离开地面时,氧的百分比,%E A—空气扩散装置的氧转移效率,取水下射流式扩散器,其的转移效率是25%Q t=211-E A/79+211-E A=211-25%/79+211-25%=%C sb=C s P b/105+Q t/42式中：C sb—CASS池内曝气时溶解氧饱和度的平均值,mg/l；C s—在大气压力条件下氧的饱和度,C s=l；水温20℃P b—空气扩散装置出口处的绝对压力,P b=P+103H；H—扩散装置的安装深度,H=3.5m；P—大气压力,P=105Pa；C sb=C s P b/105+Q t/42=101300+9800/206600+42=lp=P a/105式中：P a—当地大气压,P a=105Pa;P=P a/105=1R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}式中：R0—水温20℃时,气压105Pa时,转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；R—实际条件下转移到曝气池混合液的总氧量,kg/h；C s20—水温20℃时,大气压力条件下氧的饱和度,mg/l；a—污水中杂质影响修正系数,取a=；b—污水含盐量影响修正系数,取b=1；p—气压修正系数；C—混合液溶解氧浓度,取C=2mg/l;R0=RC s20/{abpC sT-C T-20}={11 20-20}=83.16kg/h空气扩散装置的供气量为：G=R0/E A=25%=1108.8m3/h=18.48m3/min3.1.6 CASS池运行模式设计CASS池运行周期设计为4h,其中曝气120min,沉淀40-60min,滗水40min,闲置20min,正常的闲置期通常在滗水器恢复待运行状态4min后开始;池内最大水深4.0m,换水水深0.8m,存泥水深2.1m,保护水深1.1m,进水开始与结束由水位控制,曝气开始由水位和时间控制,排水结束由水位控制;主反应区即好氧区,是去除营养物质的主要场所,通常控制ORP在100-150mV,溶解氧L;运行过程中通常将主反应区的曝气强度加以控制使反应区内主体溶液处于好氧状态,完成降解有机物的过程,而活性污泥内部则基本处于缺氧状态,溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制,从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用;⑩主要设备⑴水下射流曝气机在次设计中,选用GSS型潜水自吸式射流曝气设备;根据水深4.5m,池面积是31.78m7m4,预反应区长2.54m,及GSS型潜水自吸式射流曝气机的规格和主要性能参数,可选用型曝气机,4个预反应区每区一台,主反应区没池3台,共16台;分布见CASS 池平面图;型潜水自吸式射流曝气机技术参数：电机功率,供氧量5kgO2/h,适宜水深2.625m,重量90kg;⑵滗水器根据该设计要求：分4池,滗水深度是 1.875m,池面面积是㎡,滗水时间为1h,滗水量为：V4==416.70m3/h,及滗水器主要技术参数,可选XBS-5000型旋转式滗水器,每池一台,共4台;XBS-5000型旋转式滗水器技术参数：长5000mm,功率;滗水深度1.875m;3.1.7 排水系统设计为了保证每次换水水量及时排除以及排水装置运行需要,将排水口设在最低水位以下0.6m,最高水位以下1.4m处,设计池内底埋深1.0m,则排水口相对地坪标高为1.6m,最低水位相对地面标高为2.2m;单池每周期排水量为：6×27×=130m3排水时间设计为40min每池设一个滗水器,滗水器流量为:130÷40÷60=195m3/h选择排水管管径为DN200滗水器排水过程中能随水位的下降而下降,使排出的上清液始终是上层清液;为防止水面浮渣进入滗水器被排走,滗水器排水口一般都淹没在水下一定深度;中间水池本设计中中间水池的作用主要是贮存、调节CASS池排出的水量,以便后续三级深度处理能顺利进行; CASS池每个周期为4小时,每个周期滗水器在40min钟内排出的水量为：4×6×27×=518m3后续中水平均处理流量为: 518÷4=130m3/h,设计为150m3/h中间水池所需最小容积为:518－150×40÷60=418m3设计中间水池的容积为: 500m3设计为两个池,一期一座,二期增建一座;采用圆形地下水池,池内并设置喷泉,以形成水景;有效水深为3.2m,则池子直径D为：9.5m地面超高0.3m,池总深度3.5m;3.1.5接触消毒池与加氯间1.设计说明设计流量Q=50000m3/d=2083.3 m3/h；水力停留时间T=；设计投氯量为C=~L2.设计计算a 设置消毒池一座池体容积VV=QT=×=1041.65 m3消毒池池长L=30m,每格池宽b=5.0m,长宽比L/b=6接触消毒池总宽B=nb=3×=15.0m接触消毒池有效水深设计为H1=4m实际消毒池容积V`为V`=BLH1=300××4=600m3满足要求有效停留时间的要求;b加氯量计算设计最大投氯量为L；每日投氯量为W=250kg/d=10.4kg/h;选用贮氯量500kg的液氯钢瓶,每日加氯量为瓶,共贮用10瓶;每日加氯机两台,一用一备；单台投氯量为10~20kg/h;配置注水泵两台,一用一备,要求注水量Q3~6m3/h,扬程不小于20m H2O;C 混合装置在接触消毒池第一格和第二格起端设置混合搅拌机两台;混合搅拌机功率No为No= μQTG2/100式中Q T——混合池容,m3；μ——水力黏度,20℃时μ=×-4kgm2；G——搅拌速度梯度,对于机械混合G500s-1;No=×10-4××30×500×500/3×5×100=实际选用JBK—2200框式调速搅拌机,搅拌器直径∮2200mm,高度H2000mm,电动机功率;液氯消毒设计说明设计说明设计流量Q=20000m3/d＝833.3m3/h ；水力停留时间T=; 仓库储量按15d计算, 设计投氯量为7mg/L设计计算1)加氯量GG=×7×=2)储氯量WW=15×24×G=15×24×=3)加氯机和氯瓶采用投加量为0～20kg/h加氯机3台,两用一备,并轮换使用;液氯的储存选用容量为400kg的纲瓶,共用6只;4)加氯间和氯库加氯间与氯库合建;加氯间内布置3台加氯机及其配套投加设备,两台水加压泵;氯库中6只氯瓶两排布置,设3台称量氯瓶质量的液压磅秤;为搬运方便氯库内设CD1-26D单轨电动葫芦一个,轨道在氯瓶上方,并通到氯库大门外;氯库外设事故池,池中长期贮水,水深1.5米;加氯系统的电控柜,自动控制系统均安装在值班室内;为方便观察巡视,值班与加氯间设大型观察窗机连通的门;5)加氯间和加氯库的通风设备根据加氯间、氯库工艺设计,加氯间总容积V1＝××=m3,氯库容积V2＝×9×=m3.为保证安全每小时换气8～12次;加氯间每小时换气量G1＝×12=m3氯库每小时换气量G2＝×12＝m3故加氯间选用一台T30－3通风轴流风机,配电功率,并个安装一台漏氯探测器,位置在室内地面以上20cm;2.污泥浓缩池因本设计采用CASS工艺,污泥产量很少,采用间歇式污泥浓缩池；半地下式,竖流式浓缩池；周边进水,中心排泥的运行方式,每8h排泥一次,每天排泥三次;为方便检修,设池数为两座;其设计计算如下：①污泥量的计算剩余活性污泥量以挥发性固体V SS计：由BOD-污泥负荷率COD-污泥负荷率与污泥增长率的关系：△X=YS a-S e Q-K d VX v△X—每日增长排放的挥发性污泥量V SS,kg/d；Y—产率系数,即微生物每代谢1kgBOD所合成的MLVSSkg数；生活污水取值为—,取kgMLVSS；K d—活性污泥的自身氧化率亦称衰减系数,1/d；生活污水取值—,取d；Q—每日处理污水量,m3/d；S a—经预处理后,进入曝气池污水含BOD的浓度,kg/m3；S e—经生化处理后,处理水中残留的BOD的浓度,kg/m3；V—CASS池的有效容积,m3；X v—混合液中挥发性悬浮固体量MLVSS,kg/m3;由可得：△X=YS a-S e Q-K d VX v=4000=140 kgVSS/d剩余污泥量以悬浮固体SS计：P ss=△X/ff—V SS/SS值,取f=P ss=△X/f=140/=200 kgSS/d②污泥浓缩池的计算对于活性污泥,污泥固体负荷取25kg/㎡d,污泥浓缩后含水率为97%,污泥的固体浓度是5kg/m3含水率%;浓缩池总面积为：A=5200/25=40㎡取圆形池,其直径为：D=2A/2 =5.05m;取有效水深3m,核算停留时间：40324/200=符合设计规定因污泥浓缩池面积较小,不用污泥浓缩机,池底做成斗状,其与水平倾角为55°,斗口径取3.0m,则斗高为：h=/2tan55°=1.463m取污泥浓缩池超高为0.3m,则总高为：H=++=4.763m;有效容积为：20㎡2③浓缩后污泥产量的计算浓缩后污泥含水率为97%,浓缩前污泥含水率为%,浓缩前的污泥量为200 kgSS/d,以体积计算为：V ss=200P ss/100-P1000V ss—污泥量,m3/d；P—污泥含水率,%；1000—污泥浓度,kg/m3;由有: V ss=200P ss/100-P1000=200100/1000=40 m3/d浓缩后污泥量为：V ss′/V ss=100-P/100-P′P′—浓缩后污泥含水率,%;由有：V ss′=V ss100-P/100-P′=40/100-97=6.67 m3/d每次排泥量为：3=2.22 m3/次;3.脱水机房①根据各构筑物的合理布置,确定其尺寸为：9m9m5m②主要设备⑴带式压滤机的选型：因污泥的产量为6.67m3/d,根据DY型带式压滤机的性能参数,选用DY500的DY带式压滤机可满足要求,每天工作3次,每次40min;其性能参数为：带宽700mm,处理量6.67 m3/h,功率,冲洗水量为≤5 m3/d,冲洗水压≥,泥饼含水率75%;配套设备：冲洗水泵：4,Q=6.5 m3/h,h=60m,p=3Kw；污泥螺杆泵调速：G=35-1,Q=-4.31 m3h,P=,p=；移动式空压机：TA-65,Q=-0.19 m3/min,P=,p=；加药装置配计量泵：GTF1000,Q=-1000L/h,p=；自动冲洗过滤器：DPG50-I；管道混合器：GJH100；皮带输送机：PDS500,B=500mm,V=0.8m/s;LS螺旋输送机：WLS-260,输送量m3/h：30°；15°；30°,输送长度：≤10m,安装角度：≤20°;;⑵PAM加药装置的选型污泥浓缩池的容积为20m32,对以生化处理的废水,PAM的投加量取30-50ppm,在本设计中取40ppm,则每天须投加PAM为4040ppm=1.6L;根据其性能参数,选用JBY型加药装置公称容积为1m3的加药装置;。

污水处理厂工艺设计一、污水处理厂的设计规模（一）污水处理厂的设计规模污水处理厂以处理水量的平均日平均时流量计，该市污水厂的处理规模定为：近期4.4万m3/d，远期6.6万m3/d，见表：污水处理厂的设计规模（二）污水处理厂处理构筑物规模污水处理厂的主要构筑拟分成三组，每组处理规模为2.2万m3/d，近期建2组，处理规模为4.4万m3/d，远期再建1组，处理规模扩至6.6万m3/d，污水厂占地约5.9ha，用地指标为0.89 m2/（m3污水/d）（三）设计流量当污水厂分建时，以相应的各期流量作为设计流量。

各设计流量的具体数据见表。

污水处理厂的设计流量二、污水处理程度的确定（一）进水水质根据原始资料，污水处理厂实测污水水质及设计水质见表：污水的实测水质，设计进水水质、出水水质标准（二）设计出水水质出水水质要求符合GB8978-96《防水综合排放标准》根据出水水质要求，污水处理厂既要求有效地去除BOD 5，又要求对污水中的氮，磷进行适当处理，防止A 江的富营养化。

（三）处理程度计算 1．溶解性BOD 5去除率活性污泥处理系统处理水中的BOD 5值是由残存的溶解性BOD 5（Se ）和非溶解性BOD 5二者组成，而非溶解性BOD 5主要以生物污泥的残屑为主体。

活性污泥的净化功能，是去除溶解性BOD 5，故从活性污泥的净化功能考虑，应将非溶解性BOD 5从处理水的总BOD 5值中减去。

处理水中非溶解性BOD 5值： BOD 5=7.1·b ·Xa ·Ce式中 Ce ——处理水中悬浮固体浓度，取25mg/Lb ——微生物自身氯化率，一般介于0.05～0.1，之间，取0.09 Xa ——活性微生物在处理水中所占比例，取0.4 故 BOD 5=7.1×0.09×0.4×25≈6.4 处理水中溶解性BOD 5值为： 25－6.4=18.6mg/L 去除率：%1.97%1002204.6220=⨯-=η 2．CODcr 的去除率： %35.82%10034060340=⨯-=η 3．SS 的去除率%75.93%10032020320=⨯-=η 4．总氮的去除率出水标准中的总氮为15mg/L ，故去除率为： %70%100501550=⨯-=η 5．磷酸盐的去除率进水中磷酸盐浓度为6.8～9.4mg/L ，按9.4 mg/L 计，如磷酸盐以最大可能成分Na 3PO 4计，则磷的含量为1.7 mg/L 。

第1章构筑物计算工艺流程图1.1设计流量总污水量为25000m3/d，选择变化系数为K Z=1.37，设计流量：Q max=K Z Q=1.37*0.405=0.555 （3-1）1.1格栅1.1.1设计说明格栅设在处理构筑物之前，用于阻截水中教导的悬浮物和漂浮物，回收部分纸浆纤维，保证了后续处理设施的正常运行。

格栅的截屋主要对水泵起保护作用，还可以去除部分悬浮物。

拟采用粗格栅，为了提高拦截悬浮物和漂浮物的效率，设有格栅（共两个，一备一用）、倾斜筛网，粗格栅在前，倾斜筛网在后。

1.1.2设计计算1、参数设定栅条断面取迎水面为圆形，栅条宽s=0.01m，栅条倾角α=600，栅条间隙b=25mm，过栅流速v=0.8m/s，栅前水深h=0.5m，设计流量K Z=1.36。

453.555.08.0025.060sin 555.0sin 0max ≈=⨯⨯⨯==bvh Q n α 1.84m 20tan 25.068.120111=-=-=tga B B l 490.081.928.060sin 025.001.031.84260sin 203420342=⨯⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯=⋅⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛=g v b s k h β2、计算（1）粗格栅间隙数n（3-2）式中：Q max ——最大设计流量，m 3/s ； α——格栅倾角，度； b ——栅条间隙，m ；h ——栅前水深，m ；v ——污水的过栅流速，m/s（2）栅槽宽度B采用φ10的圆钢为栅条s =0.01m6m 8.145025.05101.0)1(=⨯+⨯=+-=bn n s B （3-3）式中：s ——栅条宽度，m 。

（3）通过格栅的水头谁是h 2设进水渠道款B 1=0.5m（3-4）格栅采用原型断面，则β=1.79，阻力增大系数去=3.（3-5）式中：g ——重力加速度，m/s 2；k ——格栅受污染堵塞使水头损失增大的倍数，一般去3；β——阻力系数，其数值与格栅条的断面几何形状有关，去=取圆形栅条。

污水处理站设计计算书1 构筑物的计算平均流量Q=300m3/d=3.4 L/s=0.0034 m3/s 总变化系数Kz=2.3 则最大设计流量Q max=Q⨯Kz=690 m3/d =0.008m3/s1.1格栅1.1.1 主要技术标准⑴设计依据《污水综合排放标准》（GB8978-1996）；《医院污水处理设计规范》（CECS07：88）；《室外排水设计规范》（GBJ14-87）；《医院污水排放标准》（GBJ48-1983）。

⑵设计参数栅条间隙：e=5mm=0.005m；栅条宽度s =5mm=0.005m；栅前水深为h=0.28m；过栅流速取0.8m/s；格栅倾角α=60°；小时变化系数K=2 。

1.1.2500B1111000B1H 2B 1设计计算⑴ 栅条间隙数 n=e h v⨯⨯0.0050.280.8⨯⨯取n=8式中 n ——栅条间隙数,个；Qmax ——最大设计流量，m3/s ； α——格栅倾角，为60°； v ——过栅流速，m/s ；e ——栅条间隙,m ； h ——栅前水深,m ；⑵ 栅槽宽度bnn S B +=）1-(=0.005（8-1）+0.005⨯8=0.04m⑶ 进水渠渐宽部分的长度设进水渠宽B 1=0.03m ,其渐宽部分展开角α1=200，则进水渠内流速为0.77m /s,在0.4～0.9 m /s 范围内，合乎要求。

所以，进水渠渐宽部分的长度：111a tan 2B B l -==0.040.032tan 20-⨯=0.014m式中 B 1——进水渠道宽度，取为0.42m ；1α——进水渠展开角，一般用20°。

栅栏与出水渠道连接处的渠渐窄部分的长度：2l =12l =0.007m⑷ 通过格栅的水头损失阻力系数ζ值与栅条断面形状有关，本设计采用圆形断面，β=1.79ζ=β43s b ⎛⎫ ⎪⎝⎭=430.0051.790.005⎛⎫ ⎪⎝⎭=1.79计算水头损失αζsin 220gvh ==20.81.790.86629.8⨯⨯=0.05mh 1=h o k=0.15m式中 g ——重力加速度，9.8m /s 2；k ——系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3。

氧化沟工艺污水厂设计计算书设计计算书第一章构筑物设计计算第一节污水处理系统 1 格栅与提升泵 1.1 格栅设计计算 1.1.1 主要设计参数日均污水量：Q d 为15万m 3/d总变化系数K Z ：1.3（平均日流量大于1000L/s 的K Z 为1.3）设计流量Q max =K z Q d =1.3*15万m 3/d =2.26m 3/s 栅条宽度S=10mm=0.01m （矩形断面）栅条间隙宽度b=20mm=0.02m 过栅流速 v=0.8m/s 栅前水深 h=1.2m格栅倾角α=60。

（α∈(45。

~75。

) 超高h=0.3m 1.1.2 设计计算由水力最优断面公式Q=（B1^2*v ）/2得到B1=2.38，h=B1/2=1.19实际中取1.2计算（1）栅条的间隙数(分两组）：49 实际数目为n-1=48个考虑格栅倾角的经验系数（2）栅槽宽度栅槽宽度B 一般比格栅宽0.2~0.3m 也可以不加，此取加0.2 每组栅槽宽B’=()10.2S n bn -++=0.01*（49-1）+49*0.05+0.2=1.66m 设每组栅槽间隔0.10m ，总长度栅槽宽度：B=2B’+0.10=3.42m 进水渠道渐宽部分的长度L1设进水渠宽B 1=2.1m ,其渐宽部分展开角度1α=20o （进水渠道内的流速为2.26/(2.38*1.2)=0.791m/s ，在0.4～0.9范围内，符合要求）L1=(B1-B2)/2tan 1α =1.43m栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度L2=L1/2=0.715mh 损=0.0815m （3）栅后槽总高度H因粗格栅间隙较大，水利损失很少，可忽略不计设栅前渠道超高h 2=0.3m H=h 损+h 1+h 2=1.2+0.3=1.58(m) （4）格栅总长度（L ）L=L1+L2+0.5+1.0+1.30/tanα=1.43+0.715+0.5+1.0+(1.2+0.30)/tan60° =4.51m（5）每日栅渣量（W ）污水流量总变化系数为1.3，则每日栅渣量W=（Q max *W1*86400)/(K z *1000)=3m 3/d >0.2m 3/d 式中：Kz --总变化系数，取1.3； W ——每日栅渣量, m 3/d ；1 W ——栅渣量333m /10m 污水一般为每3 1000m 污水产3.31m 3； W>0.2m 3/d 所以采用机械清渣。

某城市污水处理厂污水处理工艺设计设计计算书专业：环境工程设计者：冀平学号：20046831指导老师：闫金霞完成日期：2007.6.29目录第一节格栅--------------------------------------------------------3 1．1计算依据----------------------------------------------------------------------32．2计算方法----------------------------------------------------------------------31．3计算过程----------------------------------------------------------------------4第二节曝气沉砂池-----------------------------------------------6 2．1一般规则----------------------------------------------------------------------62．2设计参数----------------------------------------------------------------------72．3计算过程----------------------------------------------------------------------72．4沉砂室设计计算-------------------------------------------------------------8第三节初沉池------------------------------------------------------9 3．1一些参数的选定--------------------------------------------------------------93．2初沉池选型--------------------------------------------------------------------9 第四节曝气池------------------------------------------------------11 4．1工况参数-----------------------------------------------------------------------11 4．2设计过程-----------------------------------------------------------------------12 第五节二沉池------------------------------------------------------17 5．1设计参数-----------------------------------------------------------------------17 5．2主要尺寸计算-----------------------------------------------------------------17 5．3进水系统的计算--------------------------------------------------------------18 5．4出水部分设计-----------------------------------------------------------------19 5．5溢流堰设计--------------------------------------------------------------------19 5．6排泥部分设计-----------------------------------------------------------------20 第六节消毒接触池------------------------------------------------21 6．1设计参数-----------------------------------------------------------------------21 6．2计算过程-----------------------------------------------------------------------21 第七节污泥浓缩池------------------------------------------------22 7．1设计参数-----------------------------------------------------------------------22 7．2计算过程-----------------------------------------------------------------------22第八节污泥厌氧消化池------------------------------------------24 8．1设计参数-----------------------------------------------------------------------24 8．2一级消化池计算--------------------------------------------------------------24 8．3二级消化池计算--------------------------------------------------------------25 8．4表面积计算--------------------------------------------------------------------25 第九节污泥脱水设备----------------------------------------------26第一节 格栅1． 1计算依据1． 2计算方法 主要的计算公式（1） 格栅的间隙数 0.5(sin )/n Q bvh θ=（2） 格栅宽度(1)B S n bn =-+（3） 通过格栅的水头损失 10h h k =20sin 2v h gξθ=（4） 栅后槽总高度 12H h h h =++ （5） 栅前扩大段长度 11()/2tan L B B α=- （6） 栅后收缩段长度 21/2L L = （7） 栅前渠道深 112H h h =+ （8） 栅槽总长度21210.51.0/tan L L L H θ=++++（9） 每日栅渣量 max 1/1000f W Q W k = 1． 3计算过程 1） 粗格栅：（1） 1.157(sin60)/0.040.40.9n =⨯︒⨯⨯=74.77取75根（2）0.01740.0475 3.74B =⨯+⨯=m(3) 渐宽部分取1 3.50B m =，20α=︒（进水渠道内的流速为0.8/m s ）1(3.74 3.50)/2tan 200.33L m =-︒=（4）20.33/20.165L m ==（5）4/31102.42()0.38340ξ=⨯=210.930.383sin 600.04129.81h m =⨯⨯︒=⨯（6）20.33/20.165L m ==(7) 0.70.330.1650.50.1 2.40tan 60L m =++++=︒（8）10.40.30.7H m =+=（10） b=40mm 时, 1W =0.025(333/10m m 污水)，53100.0251.67/10001.50W m d ⨯==⨯>30.2/m d选用机械清渣。

第三章 污水处理构筑物设计计算3.1格栅计算格栅是由一组平行的金属栅条制成，斜置在污水流经的渠道上或水泵前集水并处，用以截留污水中的大块悬浮杂质，以免后续处理单元的水泵或构筑物造成损害。

格栅按照栅条形式分为直棒式格栅、弧形格栅、辐射式格栅、转筒式格栅、活动格栅；按照格栅栅条间距分为粗格栅，栅条间距大于40mm ；中格栅，栅条间距为15-35mm ；细格栅，栅条间距为1-10mm 。

按照格栅除渣方式分为人工除渣格栅和机械除渣格栅。

按照安装方式分为单独设置的格栅和格栅与沉砂池合建一处的格栅。

其计算草图如下：3.1.1格栅设计参数设计流量33Q 10000m /d=0.116m /s = 栅前流速v 0.7m/s = 栅条宽度s=0.01m 过栅流速v=0.9m/s 栅前水深h=0.4m 格栅间隙b=0.02m 格栅倾角α=60。

单位栅渣量0.05m ³栅渣/10³m ³污水3.1.2计算据污水流量总变化系数表，由内差法得，z 1167012070K 1.69 1.59 1.69--=-- 解得K Z =1.50则 Q max =QK Z =0.174m 3/s又因为Q min 根据经验约为平均日流量的1/2-1/4。

所以得Q min =(1/2-1/4)Q=（0.058-0.029）m 3/s①栅条的间隙数max sin60n bhvQ N =。

式中 n ——格栅栅条间隙数（个）Q max ——最大设计流量（m ³/s ）α——格栅倾角N ——设计的格栅组数（组）b ——格栅栅条间隙（m ）h ——格栅栅前水深（m ）v ——格栅过栅流速（m/s ）0.174sin 60n 230.020.40.9⨯=≈⨯⨯。

（个） ②格栅槽的宽度B=s （n-1）+bn式中 B ——格栅槽的宽度（m ）B=0.01()0.02230.68⨯23-1+⨯=（m ） 验证：max Q 0.174v 0.91b n h 0.02.4===（+1）（23+1）0（m/s ） 1hb B 0.40.020.68Q =v 0.910.19sin b s sin 600.010.02α⨯==++。

3 污水处理构筑物的计算3.1细格栅3.1.1设计说明格栅系由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等。

以减轻后续处理构筑物的处理负荷，并保证其正常运行。

格栅的进出水水质见表3-1所示。

表3-1 格栅进出水水质水质指标BOD5COD SS进水6400 13000 2000去除率0 0 10％出水6400 13000 18003.1.2设计计算本工艺采用矩形断面调节池前细格栅一道，采用机械清渣。

（1）栅前水深的确定Q=2ℎ2v1式中，Q——设计流量，设计中取为0.0289m3/s；h——栅前水深，m；v1——栅前渠道水流流速，设计中取为0.6m/s。

h=√Q1=√0.0289=0.16(m)（2）细格栅的栅条间隙数n=Q√sinαbℎv式中，n——格栅栅条间隙数，个；Q——设计流量，m3/s；α——格栅倾角，(o)；b——格栅栅条间隙，m；h——格栅栅前水深，m；v——格栅过栅流速，m/s。

过栅流速采用为0.7m/s，Q=0.0289m3/s，栅条间隙b=0.01m，栅前水深为0.16m，格栅安装倾角α=60o，则n=0.0289×√sin60o0.01×0.16×0.7=24(个)，取为25个。

（3）格栅槽有效宽度（B）B =S (n −1)+bn式中，B ——格栅槽有效宽度，m ；S ——每根格栅条的宽度，m 。

设计中采用Φ10mm 圆钢为栅条，即取S=0.01m ，则B =0.01×(25−1)+0.01×25=0.49(m )，取为0.5m 。

（4）进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道宽B 1=0.25m ，渐宽部分展开角α1=20o ，此时进水渠道内的流速为：v 1=Q B 1ℎ=0.02890.25×0.16=0.72(m/s )，在0.4～0.9m/s 范围之内，符合要求。