定 期 排 污 扩 容 器

中煤能源黑龙江煤化工有限公司220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉扩能改造项目连续排污、定期排污扩容器及疏水扩容器技术规范书编制:会签：校核:审核:审定:项目负责人:中煤西安设计工程有限责任公司2011年8月目录1.0 工程概况及总则2.0 设备运行环境条件3.0 主要技术规范4.0 技术要求5.0 性能保证、试验及监造6.0 供货范围7.0 设备包装、标志、运输8.0 设备验收及贮存9.0 投标文件及图纸资料10.0 资格及业绩要求1.0 工程概况及总则1.1 本工程为中煤能源黑龙江煤化工有限公司的扩能改造项目，厂址位于依兰县达连河镇以北1公里处，距哈尔滨市东北方向约250公里，距依兰县城23公里。

本工程装机为1台220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉，同时增加一套制备能力200m3/h除盐水装置。

1.2 招投标总则1.2.1 本规范书用于中煤能源黑龙江煤化工有限公司220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉扩能改造项目的连续排污、定期排污扩容器及疏水扩容器，它包括了连续排污、定期排污扩容器及其辅助装置的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。

1.2.2 本技术规范书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节明确规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，投标方应保证提供符合本技术规范书和工业标准的优质产品。

投标方提供的设备必须是全新的和先进的，并经过运行实践已证明是完全成熟可靠的产品。

1.2.3 如投标方没有以书面形式对本技术规范书的所有条文提出异议，招标方可以认为投标方提供的产品完全满足技术规范书的要求。

1.2.4 签订合同后，因技术规范书标准和规程发生变化，招标方有权以书面形式提出补充要求，具体项目由双方共同商定。

1.2.5 本技术规范书所使用的标准如与投标方所执行的标准发生矛盾时，应按高标准执行。

所列标准如有更新版本，应以最新版本为准。

2.0 设备运行环境条件2.1、环境条件设备安装地点黑龙江省依兰县达连河镇厂房零米海拔高度（黄海高程） 110 m年平均气温 3.1℃最热月（7月）平均气温21.9℃极端最高气温 35℃极端最低气温-37.2℃最冷月（1月）平均气温-18.9℃空调用夏季干球温度 29.3℃空调用夏季湿球温度 23.6℃月平均最高相对湿度(8月) 81%月平均最低相对湿度(1月) 1%年平均相对湿度68%冬季空调计算用相对湿度69%主导风向和频率西南 + 西西南 17%地面上10米高处最大风速24米/秒冬季平均风速 4.6米/秒夏季平均风速 3.0米/秒年平均风速 4.1米/秒最大风压(参照佳木斯市) 0.5KN/m2最高绝对气压1032.1毫巴最低绝对气压958.7毫巴年平均气压 1002.1毫巴年平均降水量540.7毫米月平均最大降水量(7月) 137.0毫米月平均最小降水量 2.1毫米日最大降水量(1965.7.9) 127.4毫米一小时最大降水量(1968.7.25) 68.8毫米最大积雪厚度(1958) 280毫米雪荷重0.7KN/m2冻土深度-2.3米年平均雷暴日数34.5日/年本工程抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05。

合同编号：七台河宝泰隆煤化工股份有限公司焦炭制30万吨稳定轻烃（转型升级）项目电厂扩建工程连排扩容器，定排扩容器，旋膜高压除氧器，疏水扩容器；锅炉定排、除氧器外排乏汽热能自动回收装置技术协议设计院：赛鼎工程有限公司买方：七台河宝泰隆煤化工股份有限公司卖方：磬石容器集团有限公司日期：2014年07月29日Ⅰ、总体要求1、总则1.1 七台河宝泰隆煤化工股份有限公司（下称买方）与磬石容器集团有限公司（下称卖方）就焦炭制30万吨稳定轻烃（转型升级）项目电厂扩建工程的连排扩容器、定排扩容器、旋膜高压除氧器、疏水扩容器、锅炉定排、除氧器外排乏汽热能自动回收装置设备的功能设计、制造、采购一事，经充分交流和友好协商，达成以下协议。

1.2 卖方对整套设备和配套辅助系统负有全责，即包括分包（或采购）的产品。

分包（或采购）的产品制造商应事先征得设计院或买方的认可。

1.3本技术协议提出的是最低限度的技术要求，并未充分引述有关标准和规范的条文，所使用的标准如与卖方所执行的标准发生矛盾时，按较高标准执行。

1.4 在合同签订后，设计院或买方有权因规范、标准、规程发生变化而提出一些补充要求，具体内容双方共同商定。

1.5 所有的参数均采用国际单位制()，压力单位采用，温度单位采用℃。

1.6 本技术协议经买、卖双方确认后作为订货合同的技术附件，与合同正文具有同等效力。

2、设备环境条件：2.1 本厂址所在区域属寒温带大陆性气候，冬季时间长，春秋两季时间短，年平均气温3～4℃，干燥寒冷。

最低温度12月至1月底可达零下36℃，最高气温7月至8月达35℃。

从11月至笠年4月为冻结期，气温在0℃以下，冻结深度1.2～2.0m。

主要气象资料如下：年平均气温 3～4℃极端最高气温 35℃极端最低气温 -36℃冬季平均气压 992.8夏季平均气压 980.8年最平均降雨量 300-500历年最大降雨量 767历年最小降雨量 359年平均风速 3.6最大风速 24主导风向西南风最大冻土深度 1902.2 地质条件1）工程地质厂址所在区域地势平坦，厂区自然地形高程在159.4m～163.2m之间。

连续排污扩‎容器Conti‎n uous‎Blow-down Flash‎Tank一、连续排污扩‎容器概述S‎u mmar‎y连续排污扩‎容器也称为‎连续排污膨‎胀器，是与锅炉的‎连续排污口‎连接的，是用来将锅‎炉的连续排‎污减压扩容‎，排污水在连‎续排污膨胀‎器内绝热膨‎胀分离为二‎次蒸汽和废‎热水，并在膨胀器‎内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由‎专门的管道‎引出，废热水通过‎浮球液位阀‎或溢流调节‎阀自动排走‎，热能可以得‎到回收再利‎用。

连续排污量‎随锅炉给水‎负荷变化自‎动调节，保持相对稳‎定的排污率‎。

所以对二次‎蒸汽和废热‎水作为热源‎加以利用，可以回收部‎分锅炉连续‎排污损失的‎热量，提高锅炉效‎率。

Conti‎n uous‎Blow-down Flash‎Tank is also calle‎d Conti‎n uous‎Blow-down Expan‎d Vesse‎l, which‎is conne‎c ted with boile‎r conti‎n uous‎drain‎vent and used to reduc‎e the press‎u re and expan‎d the drain‎e d water‎. The drain‎e d water‎is expan‎d ed insid‎e the tank to separ‎a te to outle‎t steam‎and sewag‎e, which‎are expan‎d ed、reduc‎e d press‎u re、excha‎n ged heat and disch‎a rged‎. Outle‎t steam‎is leade‎d out throu‎g h speci‎a l pipe, and sewag‎e is autom‎a tica‎l ly disch‎a rged‎throu‎g h float‎ball liqui‎d level‎ valve‎or overf‎l ow regul‎a tion‎valve‎. The heat is recyc‎l ed to use. The drain‎e d water‎is autom‎a tica‎l ly regul‎a ted accor‎d ing to boile‎r water‎suppl‎y to keep stabl‎e drain‎rate. There‎f ore recyc‎l ing the heat from outle‎t steam‎and sewag‎e could‎draw back part of boile‎r heat loss and impro‎v e the boile‎r effic‎i ency‎.二、连续排污扩‎容器工作过‎程Oper‎a tion‎Proce‎ss锅炉排污水‎连续均匀地‎连入排污扩‎容器，排污水在外‎壳中部的圆‎筒隔板中作‎切向运动，并且立即汽‎化成二次蒸‎汽，它经过上部‎百叶窗式的‎汽水分离器‎进行汽水分‎离后，再经连排顶‎部的出口引‎进除氧器，而留下的排‎污水则通过‎水位调节阀‎排放。

定期排污扩容器的选择作者：梁晓林来源：《价值工程》2010年第36期摘要：本文针对电厂锅炉排污系统经常出现的定排超压及排汽带水现象，通过采用不同的设计标准，结合实例进行扩容器选择设计计算，并根据对本工程的调研情况的分析，找出问题根本所在。

Abstract: In this paper, based on over-pressure and exhaust steam with water phenomenon of the power plant boiler sewage system, through the use of different design criteria withexamples,calculation of periodic blow down flash tank selection is made and according to the analysis of the project survey situation, the problems are identified.关键词：排污系统；扩容器；存在问题；解决措施Key words: sewage system; flash tank; existing problem; solutions中图分类号：TH89 文献标识码：A文章编号：1006-4311（2010）36-0197-011锅炉排污系统简述为了控制锅炉锅水的水质符合规定的标准，使炉水中杂质保持在一定限度以内，需要从锅炉中不断地排除含盐、碱量较大的炉水和沉积的水渣、污泥、松散状的沉淀物，这个过程就是锅炉排污。

2排污系统存在的主要问题通过对国内几家燃煤电厂锅炉排污系统的调研，发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰经常被“吹开”，引起泄漏、定期排污扩容器排汽带水等现象。

造成以上问题的发生，除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因以外，究其原因还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的。

污水厂扩容项目报告范文通用18篇（经典版）编制人：__________________审核人：__________________审批人：__________________编制单位：__________________编制时间：____年____月____日序言下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。

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锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化?10?热机技术第3期2006年8月锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化江苏省电力设计院李威[内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,最后对排污系统设计提出优化建议,希望能为今后锅炉排污系统设计和运行提供借鉴.[关键词]锅炉排污系统扩容器1锅炉排污系统简述从锅炉蒸发段排出含盐分及杂质较多的炉水,经扩容器和热交换器(或只经过扩容器)回收部分工质和热量,最后排人下水道或其它出处的管道系统称为锅炉排污系统.排污可分为连续排污和定期排污两种.主要用于自然循环和辅助循环的锅筒锅炉上.在蒸发段出口设分离器的早期直流锅炉上也曾进行排污,从分离器下部引出排污水.随着给水品质提高,现代直流锅炉在正常运行时已不再进行排污.去图1锅筒锅炉排污系统图2排污系统存在的主要问题设置排污系统的主要目的是满足锅炉排污的需要,确保汽水品质,但排污就意味着工质和热量的损失,因此尽可能的回收工质和热量也是排污系统主要的任务.为了降低排污水压力以便更好的回收工质和热量,除在系统管路中设置截流孔板和减压阀以外还需在排污系统中设置排污扩容器.因此作为排污系统中的一个重要组成部分一排污扩容器,其选择设计就尤为重要.曾有设计院对国内几家有代表性的300MW和600MW机组燃煤电厂的锅炉排污系统进行过调研,发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰垫片经常"吹开",引起泄漏,定期排污扩容器排汽带水等现象.由于排汽携带大量的湿蒸汽和汽雾状的水滴被锅炉的一次风机和送风机吸风口吸人,对锅炉制粉系统的设备和管路等造成不良影响.有的电厂采用在排汽管上加装汽水分离器的措施来解决,结果使得排汽不畅,定排超压,严重时造成了汽水分离器"爆炸".造成以上问题的发生,除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因(如经常开启水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门来保证锅炉炉水品质,造成大量汽水进人定期排污扩容器)以外,究其根本还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的.第3期2006年8月热机技术3排污扩容器容量计算对于国产引进型锅炉,由于采用引进技术制造,排污系统设计均采用同一规范(美国依巴斯公司标准MNE--83,MNE--85),即连续排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量(BMCR)的2,内部断面蒸汽流速按不大于1.22m/s设计;定期排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量()的3,内部断面蒸汽流速按不大于2.44m/s设计.但实际按此标准计算选择的定期排污扩容器却普遍存在超压或排汽带水现象,这是为什么呢? 我们不妨以我院设计的扬州电厂四期工程(2×300MW机组)为例,按此标准对锅炉定期排污扩容器进行选择计算.3.1典型的通到定期排污扩容器的疏水有以下几种:a.在投入商业性运行以前的煮炉和烘炉过程中,从锅炉放水联箱来的周期性放水.b.正常运行时,从连续排污扩容器来的排污水.c从连续排污扩容器的旁路管道来的临时排污.d.汽包锅炉的汽包紧急放水管道.e.其它设备的疏放水,视系统的设计而定.注:在正常运行时,不应开启锅炉放水联箱的放水门,因为这样可能会影响炉水的循环,并伴随着损坏炉管的危险.由于在定期排污扩容器中的扩容蒸汽是通往大气的,所以只能允许释放到周围环境中去的流体才可以引入扩容器.3.2一般设计导则a.定期排污扩容器中释放的扩容蒸汽量释放的扩容蒸汽量可按下式求得:mf=m而hL--hf式中Inf——排往大气的扩容蒸汽,t/h;mIJ——从热水源来的排污水量,t/h;h——对应于水源压力饱和水的焓值,/kg; ht——在定期排污扩容器中对应于在扩容蒸汽压力下的饱和水的焓值,KJ/kg;Hf——对应于扩容蒸汽压力下饱和蒸汽的焓值,KJ/kg;b.扩容蒸汽的上升速度V在定期排污扩容器中,扩容蒸汽离开容器中分离面(即容器中的汽水接触面)的最大允许上升速度为8英尺/秒(2.44m/s).巳分离表面在定期连续排污扩容器中,分离表面的最小面积可按下式确定:A一其中A——最小分离面积,m2;m2——排往大气的扩容蒸汽,t/h;扩容蒸汽的比容,m3/kg;V——扩容蒸汽的最大容许上升速度,取2.44m/s;d.扩容器的结构参数定排扩容器水平布置时,分离面积为:A—D×L式中A——扩容器分离面的面积,m2;一扩容器的直径,m;I一扩容器长度,m;定排扩容器立式布置时,扩容器的内径按下式计算:D一√其中一扩容器的内径,m;A——扩容器的分离面积,m2;e.扩容器的工作压力应等于大气压力,排出管道中的流体静压头,排汽管道中的阻力损失与出口动压头损失之和. 排汽管道的尺寸选则应使压力损失尽可能地小.在设计工况下,通过排汽管道的总压力损失按接1.5磅/英寸(O.O11MPa)考虑是适当的.f.扩容器的工作温度取锅炉汽包压力下的饱和温度.?12?热机技术第3期2006年8月3.3扬州电厂四期工程扩容器设计原始数据该工程配备东方锅炉厂生产的1036t/h亚临界参数自然循环汽包炉过热器出口蒸汽流量:Q1—1036t/h汽包运行压力:Pa一18.7Mpa.a汽包运行压力下饱平时始:h=1764.789/kg定排运行压力:P3一O.11Mpa.a运行压力下饱和水焓:h3=428.84K]/kg定排运行压力下饱和汽焓:5"3=2679.61KJ/kg 定排扩容蒸汽比容:Vd一1.549244522m3/kg 定排蒸汽蒸发速度Vd:按依巴斯标准取为8 英尺/秒,即2.44m/s排污量Q5:考虑连排旁路进定排,连续排污2加定期排污3,定排接收的锅炉最大排污量为5,Q5—51.8t/h3.4定排扩容器最小分离面积定排排污扩容器放出的扩容蒸汽量Q6Q6一Q5一51.8×(1764.789—428.84)/(2679.61--428.84)一30.75t/h分离面积:一一(30.75×1.549244522)/(3.6×2.44)一5.42mz3.5扬州电厂四期工程定排实际选用尺寸扬州定排扩容器水平布置,简体内壁直径2m,直段长度4.084m,总长5.235m,工作容积12m3,全容积15ms,分离面积为:A—DXL一2×4—8mz(按直段长度较保守计算)式中A——扩容器分离面的面积,m2;扩容器的直径,m;L——扩容器长度,m;可见扬州工程实际选用定排扩容器分离面积A已明显大于计算最小分离面积,满足依巴斯公司标准关于扩容蒸汽离开容器中分离面的最大允许上升速度2.44m/s的要求.但实际扬州工程在工程调试和启动过程中,同样出现一定程度的定排排汽带水现象,定排排汽区域如降小雨,所幸投运期不是在冬季,否则还将引起地面较大范围结冰,影响运行维护安全.由此看来按依巴斯公司标准选择的定排扩容器偏小了一点.在此我们不妨换种计算标准来验算一下按依巴斯公司标准选定的扩容器是否偏小,我们按照原苏联推荐的按扩容器容积蒸发强度要求(即单位汽室体积允许发生的蒸汽量为:定排2000~ 3000m3/(h?m3);连排800~1000m3/(h?m3))计算所需定排容积,计算容积为(考虑3O水容积):Vd一(1+o.3)一[-(3O.75X1.549244522)/2]×1.3:=31m3可见扬州工程选用的实际定排全容积15m3明显小于计算容积Va,并不能满足原苏联推荐的定排扩容器容积蒸发强度的要求.根据国内某设计院对东北地区几家电厂调研的情况看,同样是300MW机组的双辽发电厂,铁岭发电厂共八台锅炉均配置15m3的卧式园筒型定期排污扩容器,同样发生较严重的定排排汽带水现象.而哈尔滨第三发电厂3,4号机组及元宝山发电厂三期的锅炉,按依巴斯公司标准所推荐的蒸汽离开液面速度2.44m/s选用DP一11.3型定排扩容器(容积为11.3m3)即可满足要求,但实际也发生定排超压及排汽带水,后通过把定排扩容器容积扩大到19.54m3或再增加一台DP一11.3型定排扩容器的方法才得到改善.第3期2006年8月热机技术?13?表1各电厂定期排污扩容器规范机组容量每台机内径直段长度容积电厂名称机组台数定排型式MW定排数量mmmmm3扬州发电厂四期30021卧式园筒2000400015双辽发电厂30041卧式园筒1800550015铁岭发电厂30041卧式园筒1800550015哈尔滨第三发电厂#3机组60011卧式园筒150058501l-3哈尔滨第三发电厂#4机组6001●1卧式园筒1800800019.54 元宝山发电厂三期60022卧式园筒}}1l-34结论我们至此可以推断,产生定期排污扩容器超压及排汽带水现象的主要原因是定排容积选择偏小.美国依巴斯公司标准考虑扩容器设计的关健参数是扩容蒸汽离开分离面的最大允许速度,该速度能保持或低于1.22m/s,则蒸汽中携带的水滴杂质等是最小的,对连排设计就选用了该推荐值,但对定排设计考虑这种场合下蒸汽污染不是关键,所以取用了该推荐值的两倍2.442m/s,可见推荐的定排内部断面蒸汽流速应该是上限.而按原苏联标准推荐扩容器容积蒸发强度2000m3/ (h?m3)选择定排容积,一般不会造成超压和排汽带水,但原苏联标准偏于保守,选择的扩容器容积偏大,不经济.通过以上两种计算方法的对比和对几家电厂的实际选用定排容量及运行情况的分析,建议在进行定排选择设计时,可先按依巴斯公司标准MNE一83确定扩容器尺寸,再按原苏联标准(容积蒸发强度可取3000m3/(h?m3)校核扩容器有效汽容积,最终确定扩容器容积.5排污系统设计及运行的优化建议按照美国CE公司的经验及当时自动化的水平,原引进技术中并没有锅炉汽包紧急放水管道.但锅炉制造厂在国产化的系统图中,按照以往的习惯和《蒸汽锅炉安全技术监察规程》规定增加了紧急放水,而紧急放水的量是多少又提不出具体数据,但其管道公称直径却定为DN100.按此DN100的通流面积计算,在临界流动下的放水量是相当大的,如果以此计算定期排污扩容器的容积也是相当大的,是不经济的.设计时,只能在定期排污扩容器人口处装设节流孔板限制流量,以正常运行工况扩容器接受的排水量先选定的定期排污扩容的容积,反算节流孔板的通径,以免排水量过大,危机定期排污扩容器的安全,并且计算后的限制流量应得道锅炉厂的认可.再考虑锅炉紧急放水的限流措施,并按以上推荐的方法计算选型并适当放大留有一定余量的情况下,还可以在系统设计时采取以下优化措施:提高定排进水口接口处法兰的压力等级,按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》(DL/T5054—1996)中规定"锅炉排污管道排污阀门后管道设计压力,在锅炉压力大于10.301MPa时取6.2MPa";为便于监视定排内部压力,设计时可加装就地压力表;加大排汽管道管径,在考虑加大定排容量的同时可将原DN500排汽管道改为DN600,以防止定排超压;排污扩容器尽量布置在两炉外侧靠炉后,同时排汽管尽量引向高处并指向空旷处,减少排汽对周围建筑物和设备的影响;为近一步减少排汽带水及排汽噪音对周围的影响,还可考虑在排汽管上加装汽水分离器及消声装置.?14?热机技术第3期2006年8月当然在正确选择设计锅炉排污系统的同时,电厂后期实际运行操作也还有许多需注意的地方.如锅炉水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门仅为锅炉停炉放水用,在锅炉正常运行时不应开启,否则排水量相当大,势必造成大量汽水进入定排引起超压和排汽带水.另外应规定不能在锅炉满负荷和最大压力下进行定期排污,以保证锅炉水循环安全.因为此时进行排污,排污量极大,并且有很高的势能极有可能引起锅炉运行异常及定排超压和排汽带水.上班族应该多做的六个动作亚博经济2OO6—7—12现代化的办公室中,我们需要进行体力锻炼的机会越来越少,下班后也没有太多时间去参加各种各样的健身班.据《洛杉矶时报》报道,来自美国的健康专家给你提供在办公室工作时可以抓住的6种锻炼机会.伏案工作时我们多数时间是坐在椅子上工作,因此让自己保持一个正确的坐姿是非常重要的.选择一把有靠背和扶手的椅子,工作的时候,一定要让自己的两前臂保持平行,膝盖与脚成9O度.另外,你可以给背的下部垫上一个柔软的靠垫.复印文件时复印文件的时候,你可在等候的过程中放松自己的脖子和肩膀肌肉,有节奏地转动自己的头部等,伸展自己的四肢.这些运动都可以帮助你缓解伏案工作时给身体带来的压迫.尽量少乘电梯中强度的身体锻炼可以帮助人加强心脏功能.因此要尽量少搭乘电梯,改为走楼梯.如果你的办公室在第5层,那么每天上下班步行上楼是最好不过的锻炼方式.午餐休息时间吃完午餐不要急于马上回到办公室工作.饭后一段短距离的散步不仅助消化,而且可以帮助自己放松身体各个部位以及心情.做下蹲运动双脚分离,距离为与两肩宽度相等,然后双手扶着椅子慢慢下蹲,起身站立.如此反复做1O次,休息片刻后继续做1O次.该运动可以帮助你增强大腿和背部肌肉强度.喝茶或咖啡时工作一段时间后就起身去给自己冲杯茶或者咖啡.冲茶或者冲咖啡的时候你可以单腿轮流站立,最大限度抬高一腿;或者双腿并拢站立,弯腰,让自己的双手掌触摸地面.。

防止锅炉疏水扩容器超压的措施
#6号机组试运过程中，361阀A及361阀出口至排污扩容器管路电动闸阀开启，高压饱和水进入排污管道，产生汽水两相流引起管道强烈振动，排污扩容器满水，水和汽从与之相连的高位放水管的疏水漏斗返回到汽机房，造成汽机房6.85m和13.65m积水和汽雾缭绕，造成返汽至与之相连的中联门疏水管，定排扩容器工作压力为0.4MPa，为防止疏扩超压，针对上述问题结合同类型电厂经验，制定如下措施：
1、锅炉启动及运行应严格遵照600MW机组集控运行规程的要求进行。

2、锅炉冷态开式清洗阶段，锅炉汽水分离器储水罐的清洗水经361阀和361阀出口至排污扩容器电动闸阀排往锅炉排污扩容器，清洗水温度在80℃左右。

直至储水罐下部出口水质优于下列指标值后，冷态开式清洗结束，进入锅炉冷态循环清洗阶段： Fe < 500 ppb 或混浊度≤3 ppm；油脂≤1 ppm；pH值≤9.5。

3、锅炉冷态循环清洗阶段，开启361阀出口至冷凝器管路电动闸阀，同时关闭361阀出口至排污扩容器管路电动闸阀，启动系统清洗水由排往排污扩容器切换至冷凝器；维持25%B-MCR 清洗流量进行循环清洗，直至省煤器入口水质优于下列指标，冷态循环清洗结束：水的电导率＜1μS/cm；Fe＜100 ppb ；pH值9.3～9.5
4、锅炉点火后锅炉汽水分离器储水罐的热水不允许经361阀和
361阀出口至排污扩容器电动闸阀排往排污扩容器，只能排至冷凝器。