反激变压器设计实例(二)

反激变压器计算实例 The Standardization Office was revised on the afternoon of December 13, 2020技术要求：输入电压Vin：90-253Vac输出电压Vo：输出电流Io：6A输出功率Po：166W效率η：输入功率Pin：195W一、输入滤波电容计算过程：上图为整流后滤波电容上电压波形，在最低输入电压下，如果我们想在滤波电容上得到的电压Vdc为115V，则从上图可以得到:Vpk=90*=127VVmin=Vdc-(Vpk-Vdc)=103V将电源模块等效为一个电阻负载的话，相当于在T3时间内电容对恒定功率负载进行放电，电容电压降低（Vpk-Vmin）V。

Idc*T3=C*△V其中：△V=Vpk-Vmin=127-103=24V关键部分在T3的计算，T3=t1+t2，t1为半个波头，时间比较好算，对于50Hz 的交流来说，t1=5mS，然后就是计算t2,其实t2也很好计算，我们知道交流输入电压的公式为Vx=Vpksinθx，根据已知条件，Vx=103V，Vpk=127V，可以得到θx=54度，所以t2=54*10ms/180=3mS， T3=t1+t2=8mS。

C=*8/24==570uF二、变压器的设计过程变压器的设计分别按照DCM、CCM、QR两种方式进行计算，其实QR也是DCM的一种，不同的地方在于QR的工作频率是随着输入电压输出功率的变化而变化的。

对于变压器磁芯的选择，比较常用的方法就是AP法，但经过多次具体设计及根据公司常用型号结合，一般可以直接选择磁芯，象这个功率等级的反激，选择PQ3535的磁芯即可。

磁芯的参数如下：AE=190mm2,AL=4300nH，Bmax≥1）DCM变压器设计过程：开关频率选择80K，最大占空比选择，全范围DCM，则在最低输入电压Vdc下，占空比最大，电路工作在BCM状态，根据伏秒平衡，可以得到以下公式，Vdc*Dmax=Vor*(1-Dmax)，从而计算反射电压为Vor=95V匝比 n=Vor/(Vo+Vf)= Vf为整流二极管压降计算初级匝数计算副边匝数 Ns=Np/n=，选择7匝，则原边匝数调整为 Np=*7=23匝计算辅助绕组匝数，输出电压变化范围按照设计，要求在20V 输出下辅助绕组能正常供电，所以，辅助绕组选择4匝。

技术要求：输入电压Vin：90-253Vac输出电压Vo：27.6V输出电流Io：6A输出功率Po：166W效率η：0.85输入功率Pin：195W一、输入滤波电容计算过程：上图为整流后滤波电容上电压波形，在最低输入电压下，如果我们想在滤波电容上得到的电压Vdc为115V，则从上图可以得到:Vpk=90*1.414=127VVmin=Vdc-(Vpk-Vdc)=103V将电源模块等效为一个电阻负载的话，相当于在T3时间内电容对恒定功率负载进行放电，电容电压降低（Vpk-Vmin）V。

Idc*T3=C*△V其中：△V=Vpk-Vmin=127-103=24V关键部分在T3的计算，T3=t1+t2，t1为半个波头，时间比较好算，对于50Hz的交流来说，t1=5mS，然后就是计算t2,其实t2也很好计算，我们知道交流输入电压的公式为Vx=Vpksinθx，根据已知条件，Vx=103V，Vpk=127V，可以得到θx=54度，所以t2=54*10ms/180=3mS，T3=t1+t2=8mS。

C=1.7*8/24=0.57mF=570uF二、变压器的设计过程变压器的设计分别按照DCM、CCM、QR两种方式进行计算，其实QR也是DCM的一种，不同的地方在于QR的工作频率是随着输入电压输出功率的变化而变化的。

对于变压器磁芯的选择，比较常用的方法就是AP法，但经过多次具体设计及根据公司常用型号结合，一般可以直接选择磁芯，象这个功率等级的反激，选择PQ3535的磁芯即可。

磁芯的参数如下：AE=190mm2,AL=4300nH，Bmax≥0.32T1）DCM变压器设计过程：开关频率选择80K，最大占空比选择0.48，全范围DCM，则在最低输入电压Vdc下，占空比最大，电路工作在BCM状态，根据伏秒平衡，可以得到以下公式，Vdc*Dmax=Vor*(1-Dmax)，从而计算反射电压为Vor=95V匝比 n=Vor/(Vo+Vf)=3.32 Vf 为整流二极管压降计算初级匝数计算副边匝数 Ns=Np/n=6.32，选择7匝，则原边匝数调整为 Np=3.32*7=23匝计算辅助绕组匝数，输出电压变化范围按照20-27.6V 设计，要求在20V 输出下辅助绕组能正常供电，所以，辅助绕组选择4匝。

AC输入:85-265V输出功率:10瓦 n=0.85查磁芯规格F=60KHZ时宽电压10W选EE19合适, 查得Ae=0.22平方厘米 Bm=0.22T例1:设Dmax=0.5 f=60kDCinmin=85v*1.414-20v=100vIpk=(2*Po)/DCinmin*Dmax=(2*10)/100*0.5=0.4ALP =(DCinmin*Dmax*Ts)/Ipk=[100*0.5*(1/60000)]/0.4=0.00208H=2.08mHNP =(LP*Ipk)/(Ae*Bm)=0.00208*0.4/0.22*0.22=172T例2:Pin=Po/n =10/0.85=11.76WTs=1/60000=16.7uston=Dmax*Ts=0.5*16.7=8.33Np=(DCinmin*ton)/Ae*Bm=100*8.33/0.22*0.22=172TIs=Pin/DCinmin=11.76/100=0.12AIave=(Is*Ts)/ton=0.12*16.7/8.33=0.24AImin=Iave/2=0.24/2=0.12AIpk=3*Imin=0.12*3=0.36ALP=(DCinmin*ton)/Ipk=100*0.00000833/0.36=0.0023H=2.3mH例3:Vf反射电压VmosMOS管耐压设600V留150V裕量DCinmax=ACinmax*1.414-20=265*1.414-20=355VVf=Vmos-DCinmax-150v=600-355-150=95VDCinmin*Dmax=Vf*(1-Dmax)100*Dmax=95*(1-Dmax)Dmax=0.491/2*(Imin+Ipk)*Dmax*DCinmin=(Po/n)Ipk=3*Imin1/2*(Ipk/3+Ipk)*0.49*100=10/0.85Ipk=0.36ALp=(Dmax*DCinmin)/(f*Ipk)=(0.49*100)/(600000*0.36)=0.0023H=2.2mHNP=(LP*Ipk*10000)/(Bm*Ae)=(0.0023mH*0.36A*10000)/0.22*0.22=171T完成! 回复1帖2帖 xcj-wj 营长4262005-06-12 21:48 路过,支持一下! 回复2帖3帖 philips 旅长22192005-06-13 08:37欢迎指正! 回复3帖4帖 philips 旅长 22192005-06-13 08:39第三例的f 输错了!应该是60000.但结果没错!AC 输入:85-265V输出功率:110瓦 n=0.83F=60KHZ例1:设Dmax=0.5 f=60kDCinmin=85v*1.414-20v=100vIpk=(2*Po)/DCinmin*Dmax=(2*110)/100*0.5=4.4A例2:Pin=Po/n =110/0.83=133WTs=1/60000=16.7uston=Dmax*Ts=0.5*16.7=8.33Is=Pin/DCinmin=133/100=1.33AIave=(Is*Ts)/ton=1.33*16.7/8.33=2.66AImin=Iave/2=2.66/2=1.33AIpk=3*Imin=1.33*3=3.99A为什么我算的出来的峰值电流差别那么大,是不是功率越大,误差越大?我看你的10W 误差是0.04A 啊,我的110W 误差是0.4A 啊?这在可接受的范围内吗?回复15帖162帖 hmwdjcat 工兵 4六2009-08-22 12:45因为在 反激电源拓扑中应该取n=0.75而不是0.85,所以你们的误差比较大, 回复162帖16帖 peterchen0721旅长21012005-08-21 09:02如果反激式照你的評估方式去做那還有幾個考量點請再查一下資料.1.把171T與2.2mH結合去查鐵心資料看AL值為多少(gap問題).2.利用找到的AL值去對照NIpk值(安匝)是否在曲線內.完成以上兩個工作才能說初步完成變壓器設計.否則你的電特性與磁特性無法確定是否配合的上.以上提供參考.回复16帖17帖philips旅长22192005-08-21 14:03说的也是!变压器是不可完全套公式去设计的!我大多也是靠经验来完成!不过套公式!变压器是绝对可工作的!只是某些细节要求可能达不到!。

反激变压器设计实例设计一个反激变压器是一个非常复杂的工程，需要考虑许多因素，包括输入电压、输出电压、功率需求、电流负载、转换效率等。

在这里，我将给出一个反激变压器的设计实例，以帮助你更好地理解。

假设我们需要设计一个输入电压为220V，输出电压为12V的反激变压器，功率需求为60W。

首先，我们需要确定变压器的转换比。

转换比可以通过输出电压和输入电压的比值来确定。

在本例中，转换比为12V/220V，即0.0545接下来，我们需要确定主电压边（Primary Side）的匝数。

主电压边上的匝数决定了变压器的转化比。

然后，我们需要确定次电压边（Secondary Side）的匝数。

次电压边的匝数通过主电压边的匝数和转换比来计算。

在本例中，次电压边的匝数为1000*0.0545，约为54.5、为了简化设计，可以选择将次电压边的匝数设定为55接下来，我们需要根据功率需求来确定变压器的尺寸。

功率可以通过输入电压和电流来计算。

在本例中，输入电压为220V，功率为60W，那么电流为60W/220V，约为0.27A。

然后，我们可以根据电流负载来确定导线截面积。

在本例中，电流为0.27A，我们可以选择导线截面积为0.5mm²。

接下来，我们需要计算主电压边的绕线长度。

主电压边的绕线长度可以通过主电压边的匝数和导线的长度来计算。

在本例中，主电压边的匝数为1000，并且我们选择导线长度为2m，那么主电压边的绕线长度为1000*2m，约为2000m。

然后，我们需要计算次电压边的绕线长度。

次电压边的绕线长度可以通过次电压边的匝数和导线的长度来计算。

在本例中，次电压边的匝数为55，并且我们选择导线长度为2m，那么次电压边的绕线长度为55*2m，约为110m。

接下来，我们需要计算变压器的转换效率。

转换效率可以通过输出功率和输入功率来计算。

在本例中，输出功率为60W，输入功率可以通过输入电压和电流来计算，即220V*0.27A，约为59.4W。

技术要求:输入电压Vin: 9 0 -253Vac 输出电压Vo:27、6 V输岀电流Io: 6 A输出功率Po: 1 6 6W 效率<1 ： 0 . 85输入功率Pin:195W一、输入滤波电容计算过程：上图为整流后滤波电容上电压波形，在最低输入电压下，如果我们想在滤波电容上得到得电压Vd c为115 V,则从上图可以得到：Vp k =9 0 *1.4 1 4=1 2 7VVmin=Vd c —(Vpk—V d c) = 10 3 V将电源模块等效为一个电阻负载得话，相当于在T3时间内电容对恒泄功率负载进行放电, 电容电压降低(Vp k —Vmin)V aIde* T 3 =C*AV其中：A V =Vpk—Vmin = 127-1 0 3 = 24V关键部分在T3得计算,T3 = tl+t2,t2为半个波头,时间比较好算，对于50H Z得交流来说,t 1 =5mS,然后就就是计算t 2 ,英实t 2也很好计算，我们知道交流输入电压得公式为Vx=Vpksin 0 x,根据已知条件0 3V,Vpk= 1 27V,可以得到()X =54 度，所以t 2=54*10 m s / 1 8 0= 3 m S z T3=t 1+t2=8mSo—7*8/24=0、57mF= 5 70u F二、变压器得设计过程变压器得设计分別按照DCM. CCM、QR两种方式进行计算，英实QR也就是DCM得一种，不同得地方在于QR得工作频率就是随着输入电压输出功率得变化而变化得。

对于变压器磁芯得选择，比较常用得方法就就是AP法，但经过多次具体设汁及根据公司常用型号结合，一般可以直接选择磁芯，象这个功率等级得反激，选择PQ 3 53 5得磁芯即可、磁芯得参数如下:AE=19 0 mm 2 Z AL= 4 300nH,Bmax^0. 32T1)DC M变压器设计过程：开关频率选择80K,最大占空比选择0 .4 8,全范围DCM,则在最低输入电压V d c下，占空比最大，电路工作在BCM状态，根据伏秒平衡,可以得到以下公式，V d c*Dmax=V o r^fl-Dmax),匝比压降n = V o r/(Vo+Vf )=3、3 2 Vf为整流二极l=Vinmi从而il•算反射电压为V or=9 5V计算初级匝数计算副边匝数则原边匝数调整为Ns=N p / n=6o 3 2,选择7 匝，Np=3、32*7=2 3 匝讣算辅助绕组匝数，输出电压变化范围按照20-27.6V设计,要求在2 0 V输出下辅助绕组能正常供电，所以，辅助绕组选择4匝。

反激变压器设计实例（二）目录反激变压器设计实例（二） (1)导论 (1)一．自跟踪电压抑制 (2)2. 反激变换器“缓冲”电路 (4)3. 选择反击变换器功率元件 (5)3.1 输入整流器和电容器 (5)3.2 原边开关晶体管 (5)3.3 副边整流二极管 (5)3.4 输出电容 (6)4. 电路搭接和输出结果 (6)总结 (7)导论前面第一节已经将反激变换器的变压器具体参数计算出来，这里整个反激电路最核心的部件已经确定，我们可以利用saber建立电路拓扑，由saber得出最初的输出参数结果。

首先进行开环控制，输出电容随便输出一个值（由于C1作为输出储能单元，其容值估算应考虑到输出的伏秒，也有人用1~2uF/W进行大概估算），这里选取1000uF作为输出电容。

初始设计中的输出要求12V/3A，故负载选择4欧姆电阻，对于5V/10A的输出，通过调节负载和占空比可以达到。

由实际测量可得，1mm线径的平均电感和电阻值分别为6uH/匝和2.6mΩ/匝，寄生电感通常为5%，由于副边匝数较少，可不考虑寄生电感，所以原边寄生电感为27uH，电阻为11.57mΩ，最终结果如图1所示。

图1.反激电路主拓扑图2.开关管电压、输出电压、输出电流首先由输出情况可以看出，变压器的设计还是满足要求的。

查看图2中开关管电压曲线可以看出，其开关应力过高，不做处理会导致开关管导通瞬间由于高压而击穿。

在反激变换器中，有两个主要原因会引起高开关应力。

这两个原因都与晶体管自带感性负载关断特性有关。

最明显的影响是由于变压器漏感的存在，集电极电压在关断边沿会产生过电压。

其次，不是很明显的影响是如果没有采用负载线整形技术，开关关断期间会出现很高的二次测击穿应力。

一．自跟踪电压抑制当警惕管所在电路中带感性或变压器负载，在晶体管关断时，由于有能量存储在电感或变压器漏感的磁场中，在其集电极将会产生高压。

在反激变换器中，储存在变压器中的大部分能量在反激期间将会传递到副边。

技术要求:输入电压Vin:９０－253Vac输出电压Vo:27、６V输出电流Io:６A输出功率Ｐo:１６6W效率η:０、85输入功率Pin:195W一、输入滤波电容计算过程:上图为整流后滤波电容上电压波形,在最低输入电压下,如果我们想在滤波电容上得到得电压Vdｃ为115Ｖ,则从上图可以得到:Vｐｋ=9０*1.４１4=1２7ＶVmin=Vdｃ—(Vpk—Vｄc)＝10３V将电源模块等效为一个电阻负载得话,相当于在T3时间内电容对恒定功率负载进行放电,电容电压降低(Vpｋ—Vmin)V。

Idc＊Ｔ３＝C*△V其中:△Ｖ＝Vpk—Vmin＝127－1０3＝24V关键部分在Ｔ3得计算,T3＝t1+t2,t1为半个波头,时间比较好算,对于50Hｚ得交流来说,t １=5mS,然后就就是计算t２,其实t２也很好计算,我们知道交流输入电压得公式为Vx＝Vpksinθx,根据已知条件,Vx=1０3Ｖ,Ｖpk=１27V,可以得到θｘ＝54度,所以ｔ2=54＊1０ｍｓ／1８0=３mＳ, Ｔ3＝t１+t2＝8mS。

Ｃ=1.7＊８/２4=0、57mF=５70uＦ二、变压器得设计过程变压器得设计分别按照DCＭ、ＣCM、ＱR两种方式进行计算,其实QR也就是DCM得一种,不同得地方在于QＲ得工作频率就是随着输入电压输出功率得变化而变化得。

对于变压器磁芯得选择,比较常用得方法就就是AP法,但经过多次具体设计及根据公司常用型号结合,一般可以直接选择磁芯,象这个功率等级得反激,选择PＱ３53５得磁芯即可、磁芯得参数如下:ＡE=1９０mm２,AL＝４300nH,Bmax≥0。

32T１)DＣM变压器设计过程:开关频率选择80K,最大占空比选择０.4８,全范围DCＭ,则在最低输入电压Vｄc下,占空比最大,电路工作在BCM状态,根据伏秒平衡,可以得到以下公式,Vｄc*Dｍax＝Vｏr＊(1-Ｄmax),从而计算反射电压为Vｏr=9５V匝比ｎ＝Ｖｏｒ/(Vo＋Vｆ)=3、３2 Vｆ为整流二极管压降计算初级匝数计算副边匝数Ns＝Ｎｐ／n=6。

反激变压器设计实例首先，需要确定输出功率。

假设需要输出功率为50W，根据功率平衡关系可知，输入功率和输出功率之间满足关系：输入功率=输出功率/效率。

假设效率为80%，则输入功率为62.5W。

接下来，需要确定工作频率。

工作频率是根据具体应用场景和电子元器件选择而定。

在一般应用中，常用的工作频率为20kHz-200kHz。

本文选择工作频率为50kHz。

根据输入功率和工作频率，可以确定变压器的整流磁链。

整流磁链的计算公式为：Bac = (2*P)/(f*Ae)，其中Bac为整流磁链，P为输入功率，f为工作频率，Ae为有效磁路面积。

根据公式计算，整流磁链为0.25T。

接下来，需要确定变压器的变比。

变比是根据输入和输出电压之间的关系来确定的。

根据输入电压和输出电压的比值，可以确定变压器的变比。

本文选择输入电压为220V，输出电压为12V，变比为18.33然后，需要确定变压器的初始工作条件。

变压器在初始工作条件下需要满足一些性能指标，包括工作电流、磁通密度、差动感应电势等。

根据这些指标可以确定变压器的铁芯截面积和匝数。

在本文的实例中，输入电压为220V，输出电压为12V，变比为18.33，因此输入电流为0.28A，输出电流为4.34A。

根据输出电流和工作频率可以确定匝数。

根据变压器的铁芯材料和工作磁通密度，可以确定变压器的铁芯截面积。

最后，需要进行变压器的检验和调试。

对于反激变压器的设计，主要检验电路是否稳定、变压器的各项指标是否达标。

可以通过调试和测量来验证设计的正确性。

常见的检验和调试项目包括输出电压稳定性、效率、输入电流波形、输出电流波形等。

以上是一个反激变压器的设计实例。

设计反激变压器需要考虑各种因素，包括输入功率、输出功率、输入和输出电压、工作频率等。

通过合理的设计和调试，可以保证反激变压器的性能指标和稳定性，满足具体的应用要求。

技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
表二 变压器窗口利用因数 窗口 1.1 1.2 1.3 1.4 1.1 1.2 1.1
变压器情况 反激式变压器 一个二次绕组 两个或多个二次绕组 相互隔离的二次绕组 满足UL CSA标准 UL或 满足UL或CSA标准 满足IEC IEC标准 满足IEC标准 法拉第屏屏蔽
技术部培训教材
反激式开关电源变压器设计(2)
2.2 估算输入功率,输入电压,输入电流和峰值电流 估算输入功率,输入电压, 输出功率: 1)输出功率:Po=5V*1A+2*12V*1A+24V*1.5A=65W 输入功率: 2) 输入功率:Pin=Po/η=65W/0.8=81.25W 最低输入电压: 3) 最低输入电压:Vin(min)=AC90V*1.414=DC127V 最高输入电压: 4) 最高输入电压:Vin(max)=AC240V*1.414=DC340V 最大平均输入电流: 5) 最大平均输入电流: Iin(max)=Pin/Vin(min)=81.25WDC127V=DC0.64A 最小平均输入电流: 6) 最小平均输入电流: Iin(min)=Pin/Vin(max)=81.25WDC340V=DC0.24A 峰值电流: 7) 峰值电流:Ipk=5.5Po/Vin(min)=5.5*65W/127V=2.81A 2.3 确定磁芯型号尺寸 按照表1 65W可选用每边约35mm的EE35/35/10材料为PC30磁芯 可选用每边约35mm 材料为PC30 按照表1,65W可选用每边约35mm的EE35/35/10材料为PC30磁芯 磁芯Ae=100mm 磁芯Ae=100mm2, Acw=188mm2, W=40.6g 计算一次电感最小值Lpri 2.4 计算一次电感最小值Lpri Vin(min).Dmax 127*0.5 Lpri= = = 452*10-6H=452uH Ipk.f 2.81*50*103 此处选Dmax=0.5 此处选Dmax=0.5

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反激变压器设计实例（一）目录1.导论 (2)2.磁芯参数和气隙的影响 (2)2.1 AC极化 (4)2.2 AC条件中的气隙影响 (5)2.3 DC条件中的气隙影响 (5)3. 110W反激变压器设计例子 (6)3.1 步骤1，选择磁芯尺寸 (7)3.2 步骤2，选择导通时间 (9)3.3 步骤3，变换器最小DC输入电压的计算 (9)3.4 步骤4，选择工作便宜磁通密度 (10)3.5 步骤5，计算最小原边匝数 (11)3.6 步骤6，计算副边匝数 (11)3.7 步骤7，计算附加匝数 (12)3.8 步骤8，确定磁芯气隙尺寸 (13)3.9 步骤9，磁芯气隙尺寸（实用方法） (14)3.10 步骤10，计算气隙 (15)3.11 步骤11，检验磁芯磁通密度和饱和裕度 (16)4 反激变压器饱和及暂态影响 (18)1.导论由于反激变换器变压器综合了许多功能（储存能量、电隔离、限流电感），并且还常常支持相当大的直流电流成分，故比直接传递能量的正激推挽变压器的设计困难得多、以下变压器设计例子中没选择过程使用反复迭代方法，无论设计从哪里开始没开始时须有大量近似的计算。

没有经验工程师的问题是要得到对控制因数的掌握。

特别的，磁芯大小、原边电感的选择、气隙的作用、原边匝数的选择以及磁芯内交流和直流电流（磁通）成分的相互作用常常给反激变压器设计带来挑战。

为使设计者对控制因数有好的感觉，下面的设计由检查磁芯材料的特性和气隙的影响开始，然后检查交流和直流磁芯极化条件，最后给出100W变压器的完整设计。

2.磁芯参数和气隙的影响图1表示一个铁氧体变压器在带有和不带气隙时典型的B/H（磁滞回归线）环。

注意到虽然B/H环的磁导率（斜率）随气隙的长度变化，但磁芯和气隙结合后的饱和磁通密度保持不变。

进一步，在有气隙的情况下，磁场强度H越大，剩磁通密度B r越低。

这些变化对反激变压器非常有用。

图1.不同情况下磁芯的磁滞回归曲线图2只表示了反激变压器使用的磁滞回环的前四分之一，也表示了磁芯中引入气隙所产生的影响。

反激式开关电源电子数据表格反激式开关电源电子数据表格反激式开关电源电子数据表格反激式开关电源电子数据表格次级绕组峰值电流反激式开关电源电子数据表格反馈绕组整流管最高反向峰值电压CORE參數對照表TYPE MATE-RIALDimensions (mm)Ap Ae Aw A L Le VeA *B * C( cm4 ) ( mm2 )( mm2 )(nH/N2) ( mm ) ( mm3 )TYPE EC COREEC353C8535.3*17.3*9.5 1.374184.30163.002100.077.406530.0 EC413C8541.6*19.5*11.6 2.5894121.00214.002700.089.3010800.0 EC523C8552.2*24.2*13.4 5.5980180.00311.003600.0105.0018800.0 EC703C8571.7*34.5*16.417.8281279.00639.003900.0144.0040100.0 TYPE EE COREEE05PC40 5.25*2.65*1.950.0013 2.63 5.00285.012.6033.1 EE6.3PC40 6.1*2.85*7.950.0015 3.31 4.46405.012.2040.4 EE8PC408.3*4.0*3.60.00917.0013.05590.019.47139.0 EE10/11PC4010.2*5.5*4.750.028712.1023.70850.026.60302.0 EE13PC4013.0*6.0*6.150.057017.1033.351130.030.20517.0 EE16PC4016*7.2*4.80.076519.2039.851140.035.00672.0 EE19PC4019.1*7.95*5.00.124323.0054.041250.039.40900.0 EE19/16PC4019.29*8.1*4.750.119122.4053.151350.039.10882.0 EE20/20/5PC4020.15*10*5.10.157231.0050.701460.043.001340.0 EE22PC4022*9.35*5.750.159041.0038.792180.039.401610.0 EE2329S PC4023*14.7*60.436835.80122.001250.064.902320.0 EE25/19PC4025.4*9.46*6.290.312840.0078.202000.048.701940.0 EE25.4PC4025.4*9.66*6.350.317340.3078.732000.048.701963.0 EE2825PC4028*12.75*10.60.852586.9098.103300.057.705010.0 EE30PC4030*13.15*10.70.7995109.0073.354690.057.706310.0 EE30/30/7PC4030.1*15*7.050.745559.70124.872100.066.904000.0 EE3528PC4034.6*14.3*9.3 1.339884.80158.002600.069.705910.0 EE40PC4040*17*10.7 2.2000127.00173.234150.077.009810.0 EE4133PC4041.5*17*12.7 2.8260157.00180.004200.079.0012470.0 EE42/21/15PC4042*21.2*15 4.9484178.00278.003800.097.9019510.0 EE42/21/20PC4042*21.2*20 6.4625235.00275.005000.097.8023000.0 EE47/39PC4047.12*19.63*15.624.7529242.00196.406660.090.6021930.0 EE50PC4050*21.3*14.6 5.7343226.00253.736110.095.8021600.0 EE55/55/21PC4055.15*27.5*20.713.6764354.00386.347100.0123.0043700.0 EE57/47PC4056.57*23.6*18.89.7132344.00282.368530.0102.0035100.0 EE60PC4060*22.3*15.69.8558247.00399.025670.0110.0027100.0 EE50.3PC4050.3*25.6*6.1 1.8447120.85152.642900.0104.9012676.0 EE62.3/62/6PC4062.3*31*6.1 3.0330153.01198.223100.0125.7419240.0 EE65/32/27PC4065.15*32.5*2730.7625535.00575.008000.0147.0078700.0 TYPE EF COREEF12.6PC4012.7*6.4*3.60.031113.0023.90810.029.60385.0 EF16PC4016.1*8.05*4.50.080020.1039.821100.037.60754.0 EF20PC4020*9.9*5.650.101333.5030.241570.044.901500.0 EF25PC4025.05*12.55*7.20.237651.8045.872000.057.802990.0 EF32PC4032.1*16.1*9.150.651583.2078.302590.074.306180.0 TYPE EFD COREEFD103F310.5*5.2*2.70.00847.2011.60500.023.70171.0 EFD123F312.5*6.2*3.50.018711.4016.38700.028.50325.0 EFD153F315*7.5*4.650.047015.0031.35780.034.00510.0CORE參數對照表TYPE MATE-RIALDimensions (mm)Ap Ae Aw A L Le VeA *B * C( cm4 ) ( mm2 )( mm2 )(nH/N2) ( mm ) ( mm3 )EFD203C8520*10*6.650.155031.0050.001300.047.001460.0 EFD253C9025*12.5*9.10.393858.0067.892200.057.003300.0 EFD303C9030*15*9.10.602869.0087.362100.068.004700.0 TYPE EI COREEI12.5PC4012.4*7.4*4.850.023514.4016.321200.021.30308.0EI16PC4016.0*12.2*4.80.083919.8042.371100.034.60670.0EI19PC4020*13.55*5.00.130524.0054.361400.039.60950.0EI22PC4022.0*14.55*5.750.160642.0038.242400.039.301630.0 EI25PC4025.3*15.55*6.750.316541.0077.192140.047.001927.0 EI22/19/6PC4022.0*14.7*5.750.198037.0053.502000.041.801550.0 EI28PC4028.0*16.75*10.60.600586.0069.834300.048.204145.0 EI30PC4020.0*21.25*10.70.8207111.0073.944690.058.006440.0 EI33/29/13PC4033.0*23.75*12.7 1.5854118.50133.794400.067.508002.0 EI35PC4035.0*24.25*10.0 1.3343101.40131.593800.067.106804.0 EI3530PC4035.0*24.2*12 1.6592122.00136.003950.068.008350.0 EI40PC4040.0*27.25*11.65 2.3301148.00157.444860.077.0011300.0 EI50PC4050.0*33.35*14.6 5.5218230.00240.086110.094.0021600.0 EI60PC4060.0*35.85*15.69.8024247.00396.865670.0109.0027100.0 EI70PC4070.0*54.0*31.637.7618698.00541.0010500.0145.00101530.0 TYPE EP COREEP73C859.4*3.75*6.50.010210.709.501120.015.50165.0 EP103C8511.5*5.1*7.60.025511.3022.571025.019.30215.0 EP133C8512.8*6.5*9.00.045619.5023.401475.024.20472.0 EP173C8518.0*8.4*11.00.121033.7035.902230.029.50999.0 EP203C8524*10.7*150.499778.7063.503950.041.103230.0 TYPE EPC COREEPC10PC4410.2*4.05*3.40.00729.397.691000.017.80167.0 EPC13PC4413.3*6.6*4.60.028812.5023.00870.030.60382.0 EPC17PC4417.6*8.55*60.042622.8018.701150.040.20917.0 EPC19PC4419.1*9.75*60.123522.7054.40940.046.1010473.0 EPC25PC4425.1*12.5*80.396746.4085.501560.059.202748.0 EPC25B PC4425.1*11.43*6.50.206833.3062.101560.046.201539.0 EPC27PC4427.1*16*80.589754.60108.001540.073.103995.0 EPC30PC4430.1*17.5*80.713761.00117.001570.081.605035.0 TYPE ER COREER9.35 TP49.35*2.35*4.60.00598.207.241270.013.70111.8 ER9.5 PC449.5*2.45*5.90.00548.47 6.40610.014.20120.0 ER11.5 PC4410.83*2.45*40.007811.70 6.67870.014.00174.0 ER14.5 PC4414.5*2.95*6.70.019017.6010.801280.019.00333.0 ER1916 TP419.2*16*5.60.198528.8068.931140.054.901584.1 ER25.5 PC4025.5*9.3*7.50.355744.8079.401920.048.202160.0 ER25/51 TP425.4*25.4*180.073452.8013.914330.027.201435.7 ER28/28 PC4028.55*14*11.40.935982.10114.002870.064.005257.0 ER28/34 PC4028.55*16.9*11.4 1.204781.40148.002520.075.506143.0 ER30/16 TP430*8*200.8546107.5079.504500.045.004833.8CORE參數對照表TYPE MATE-RIALDimensions (mm)Ap Ae Aw A L Le VeA *B * C( cm4 ) ( mm2 )( mm2 )(nH/N2) ( mm ) ( mm3 )ER30/35 TP430*17.5*11.2 1.356985.50158.702160.075.406673.0 ER35/34 TP435*16.8*11.3 1.6178107.00151.203000.072.807790.0 ER35/41 PC4035*20.7*11.3 2.3326107.00218.002770.090.809682.0 ER39/36 B139.1*17.8*12.5 2.7713125.00221.703850.084.0010530.0 ER39/42 B139.1*21.1*12.5 3.4975125.00279.803200.096.0012000.0 ER40/45PC4040*22.4*13.3 3.7101149.00249.003620.098.0014587.0 ER42/15 PC4042*22.4*15.5 4.3262194.00223.004690.098.8019163.0 ER42/20 PC4042.15*21.2*19.6 5.4960240.00229.005340.098.6023635.0 ER49/54 N2749*27*17.29.0153243.00371.003500.0118.0028700.0 ER54/363C8553.5*18.3*17.95 3.1500250.00126.006100.091.8023000.0 TYPE ETD COREETD19PC4019.6*13.65*7.40.291241.3070.501720.054.6022530.0 ETD24PC4024.4*14.45*8.50.574356.30102.002125.061.903480.0 ETD29PC4029.8*15.8*9.5 1.068773.60145.202500.070.605193.0 ETD34PC4034.2*17.3*10.88 1.825597.10188.002780.078.607640.0 ETD39PC4039.1*19.8*12.58 3.2125125.00257.003150.092.1011500.0 ETD44PC4044*22.3*14.9 5.3375175.00305.004000.0103.0018000.0 ETD49PC4048.7*24.7*16.47.9875213.00375.004440.0114.0024200.0 ETD54N2754.5*27.8*19.311.5360280.00412.004200.0127.0035600.0 ETD59N2759.8*31.2*22.117.4064368.00473.005000.0139.0051200.0 TYPE LP CORELP22/13PC4425*11.2*12.90.571767.9084.203310.049.003277.0 LP23/8PC4416.5*11.7*8.70.185331.3059.201600.044.101377.0 LP32/13PC4425*15.9*12.90.880970.30125.302630.064.004498.0 TYPE RM CORERM4PC4010.8*5.2*4.450.021814.0015.60680.022.70318.0 RM5PC4014.3*5.2*6.60.043123.7018.201250.022.40530.0 RM6PC4017.6*6.2*80.095236.6026.001600.028.601050.0 RM8PC4022.75*8.2*10.80.313064.0048.901950.038.002430.0 RM10PC4027.85*9.3*13.250.681198.0069.503630.044.004310.0 RM12PC4036.75*11.7*16 1.5400140.00110.004150.056.907960.0 RM14PC4041.6*14.4*18.7 2.9140188.00155.004600.069.0013000.0 TYPE PTS COREPTS14/83C8514.05*4.15*9.40.037417.0022.001750.022.50495.0 PTS18/113C8518*5.3*11.940.106737.2028.672400.028.701070.0 PTS23/113C8522.9*5.5*15.20.184657.2032.283560.031.601810.0 PTS23/183C8522.9*9*15.20.361058.3061.922900.045.102630.0 PTS30/193C8530*9.4*20.20.8864111.0079.864140.050.205570.0 TYPE PQ COREPQ20/16PC4420.5*8.1*140.291462.0047.003880.037.402310.0 PQ20/20PC4420.5*10.1*140.408062.0065.803150.045.702790.0 PQ26/20PC4426.5*10.1*190.7188119.0060.406170.046.305490.0 PQ26/25PC4426.5*12.37*190.9971118.0084.505250.055.506530.0 PQ32/20PC4432*10.27*22 1.3736170.0080.807310.055.509420.0 PQ32/30PC4432*15.17*22 2.4086161.00149.605140.074.6011970.0CORE參數對照表TYPE MATE-RIALDimensions (mm)Ap Ae Aw A L Le VeA *B * C( cm4 ) ( mm2 )( mm2 )(nH/N2) ( mm ) ( mm3 )PQ35/35PC4435.1*17.37*26 4.3238196.00220.604860.087.9019260.0 PQ40/40PC4440.5*19.87*28 6.5526201.00326.004300.0101.9020450.0 PQ50/50PC4450*24.97*3214.2024328.00433.006720.0113.0037238.0 TYPE UU COREUU8.5PC408.5*6.35*3.450.02517.7632.30560.031.40243.0 UU9.8PC409.8*7.1*2.70.02697.6535.20500.034.10261.0 UU10.1HS7210.1*7.5*2.90.03278.6038.00515.035.70300.0 UU10.5HS7210.5*7.9*50.073712.4059.40720.040.50505.0 UU13.5PC4013.5*9.9*50.137416.3084.30800.049.20803.0 UU15.22PC4015.2*11.2*6.70.204432.5062.901400.050.501640.0 UU15.23PC4015.2*11.4*6.40.212131.9066.501360.051.701650.0 UU15.7HS7215.7*9.7*60.208324.8084.001100.050.001310.0 UU17PC4017*16.6*60.516526.90192.00750.078.302100.0 UU19.7HS7219.7*17.7*60.694836.00193.00980.083.202990.0 UU21PC4020.8*15.8*7.70.561654.00104.001760.068.603700.0 UU25PC4025*14*70.754649.00154.001530.072.003520.0Wt P CL 100kHz200mTPt100kHz幅寬mm窗口面积mm2PIN形狀( g ) @100℃(W)(W) 可配合BOBBIN38.0021.58H 60.0024.58H 112.0028.312H 254.0041.412/34H 0.160.02 1.1 2.76-8H 0.240.02 2.76H0.700.06 1.9 4.78 5.36H1.500.16 6.612.28V2.700.2357.422.210V3.300.318.527.36-10V H4.800.42933.16-8V H 4.800.41933.16-8V H7.500.518.800.618.45208V 12.00 1.169.100.99.842.510.000.926.00 2.519.639.410V 32.00 2.913.743.210-12V 22.00 1.5129.00 2.9615.788.712V 50.00 4.217.310812V 64.00 6.2588.008.8116.0011.6108.009.7116.009.421.317012V 234.0011.0(150MT)190.008.5135.0012.523.829412V 68.00 5.8328.2596.0512H 102.008.8533.85115.0912H 399.00 5.9(100MT)2.000.173.510V3.900.327.400.6915.00 1.432.00 2.90.450.0268H0.900.047.68H1.400.068.88HWt P CL 100kHz200mTPt100kHz幅寬mm窗口面积mm2PIN形狀( g ) @100℃(W)(W) 可配合BOBBIN3.500.2713.58H 8.000.3816.443.410H 12.000.5420.112H 1.900.12 3.58.610V 3.300.318.527.36-10H V 5.100.429.0536.46-8H V 9.800.68.45201900/1/8V 9.800.799.842.58V 8.500.648.4531.51900/1/8V 22.00 1.659.639.410V 34.00 3.113.744.510-12V 41.00 3.516.688.812V 36.00 2.8515.788.71900/1/12V 43.00 4.260.00 4.817.31081900/1/12V 115.009.221.317012V 139.00 1.2523.82941900/1/12V 519.007.61(100MT)0.800.03 3.46H1.100.04 5.68H2.400.097.610H 5.000.169.458H 16.000.512.4510H1.100.072 5.42.100.148.6 6.910H4.500.35205.300.42712.212H 13.00 1.116314.712H 11.000.654514.712H 18.00 1.568020.512H 23.00 2.038522.812H 0.550.60 3.9 2.28V0.85 5.0 1.910V1.009.5 1.9101.8011.000.988710.648.410V 8.1028.00 2.320316.171.810--12H V 33.00 2.722821.896.310--12H V 25.00Wt P CL 100kHz200mTPt100kHz幅寬mm窗口面积mm2PIN形狀( g ) @100℃(W)(W) 可配合BOBBIN32.0051.0026.4152.712V52.00 4.232526.1154.412--16V56.0028.212V57.1028.416V 78.00 6.342127.8178.816V 102.008.643327.8153.316V 116.0010.750927.3159.716H 146.00167.861.00 3.83118V13.30 1.17937.419.50 1.611544.728.00 2.417019.713H 40.00 3.5527121.514H 60.00 5.33822616H 94.008.35233018H 124.0011.2682180.0026260.0021.00 1.31219.600.525030.00 1.71641.700.08 6.9 5.94-6V 3.000.1816 4.94-6V 5.500.4127 6.44-6V 13.000.97679.158-12V 23.00 1.813010.7510-12V 42.003.334414.811-12V 70.00 4.7537618.810-12V2.50412V 5.000.19(25kHZ)66V 9.000.28(25kHZ) 5.1610V 13.000.41(25kHZ)11.7610V 30.000.87(25kHZ)10.810V13.000.847011.912V 15.00 1.029211.912V 31.00 1.9417013.612V 36.00 2.3219513.612V 42.00 2.9223255.00 3.9233118.512VWt P CL 100kHz200mTPt100kHz幅寬mm窗口面积mm2PIN形狀( g ) @100℃(W)(W) 可配合BOBBIN 73.00 5.2745295.00 6.56596195.00 6.410451.200.121.300.141.500.152.500.264.000.48.500.838.600.836.700.6610.00 1.0615.00 1.519.00 1.8618.00 1.77。

1.8A充电器变压器计算实例所谓反激式变压器开关电源，是指当变压器的初级线圈正好被直流电压激励时，变压器的次级线圈没有向负载提供功率输出，而仅在变压器初级线圈的激励电压被关断后才向负载提供功率输出，这种变压器开关电源称为反激式开关电源。

高频变压器的关键是选定磁芯，常用的是AP法：（1）AP=Aw*Ae=｛(L p*Ip2*104)/(450*△B*K0)｝1.143cm4或（2）AP=Aw*Ae=P*104/(K f*K u*B AC*F*J) cm4（1）中A w为窗口面积（单边），Ae为磁芯有效截面积（因为磁芯是不规则的），L p(H)是初级电感量,I P(A)是峰值电流,△B（T）是磁感应变化量(有些参考书以GS表示，1GS=10-4T),一般取≦0.3T(3000GS)，或I sat/2此值过大，磁性损耗大，容易饱和，过小，磁芯体积会很大，功率小的电源可以取大一点，因为面积体积比大，散热条件好，反之则相反，频率高的取小一点，频率高了，磁芯损耗就大了,厂家给出的参考值是50mT-300mT,推荐值是100-200mT.K0是窗口利用率，取0.2—0.4，具体要看绕组结构，比如挡墙胶带会占用一部分空间，如果磁芯是矮型的，挡墙就占很大比例了，这时窗口利用率就很低了，而如果采用三层绝缘线，窗口利用率就提高了（可以不用挡墙），K0就可以取大一点，公式中的450是电流密度=450A/cm2常用电流密度为200A/cm2(2A/mm2)，与400A/cm2(4A/mm2).或1000CM/A=200A/cm2 500CM/A=400A/cm200A/cm2(2)中，P（W）为总功率,K f为波形系数=0.4（CCM连续模式,CDM断续模式,CRM 临界模式可能不一样，但一般都以CCM计算，电流波形请看附图1）,K u是窗口利用率，取0.2—0.4,B AC为工作磁芯密度（T），F(Hz),J为电流密度(A/cm2)。

反激变压器计算实例
摘要
电力反激变压器是一种高度结构封闭的磁芯变压器，它将高频交流电路中的振荡电流转换成相同的交流电压，它被广泛使用于电网的变压调节和补偿系统，也可作为升压器来提供高压交流电源。

本文将详细介绍反激变压器的原理，结构，工作原理和计算实例。

介绍
反激变压器是一种典型的电力变压器，它的结构和原理完全与普通变压器相同，只是它采用反馈原理，把输入端的高频振荡电流通过反馈电路转换成输出端的一致的标准交流电压。

它可以用多种方法来实现，但原理上都是一样的，即利用一个反馈回路来控制变压器的主磁路，从而达到调节输出电压的目的。

反激变压器可以用于升压或降压，也可以用来调整电压的相位或频率，它能实现高负载率和低负载率的调节，并有效地补偿电力网络的瞬时负荷。

结构
反激变压器由三个部分组成：主绕组，反馈绕组和控制电路。

主绕组是基本的变压器绕组，是电能转换的核心部分，它是由若干个绕线组成的导线环，一个是输入绕组，一个是输出绕组，另外一个是通常用来作为铁心的铁芯绕组。

反激变压器设计实例(二)反激变压器设计实例（二）目录反激变压器设计实例（二） (2)导论 (2)一．自跟踪电压抑制. 错误!未定义书签。

2. 反激变换器“缓冲”电路 (8)3. 选择反击变换器功率元件 (10)3.1 输入整流器和电容器 (11)3.2 原边开关晶体管 (11)3.3 副边整流二极管 (12)3.4 输出电容 (13)4. 电路搭接和输出结果 (14)总结 (15)导论前面第一节已经将反激变换器的变压器具体参数计算出来，这里整个反激电路最核心的部件已经确定，我们可以利用saber建立电路拓扑，由saber得出最初的输出参数结果。

首先进行开环控制，输出电容随便输出一个值（由于C1作为输出储能单元，其容值估算应考虑到输出的伏秒，也有人用1~2uF/W进行大概估算），这里选取1000uF作为输出电容。

初始设计中的输出要求12V/3A，故负载选择4欧姆电阻，对于5V/10A 的输出，通过调节负载和占空比可以达到。

由实际测量可得，1mm线径的平均电感和电阻值分别为6uH/匝和2.6mΩ/匝，寄生电感通常为5%，由于副边匝数较少，可不考虑寄生电感，所以原边寄生电感为27uH，电阻为11.57mΩ，最终结果如图1所示。

图1.反激电路主拓扑电压反激到该值，此时二极管导通并保持电压为常数（与得到的能量相比较大）。

在钳位作用结束时，上的电压比开始值稍高。

在周期的维持阶段，由于向放电，上的电压回到他原来的值。

因此多余的反激能量消耗在上。

如果所有的条件保持恒定，减小的值或漏感，钳位电压就会减小。

图3.用于反激变换器原边降低应力的自跟踪集电极电压箝位图4.集电极电压波形，表示电压箝位作用由于反激超调具有有用的功能，因此不希望使钳位电压太低。

在反激作用期间，它提供附加的电压以驱动电流进入副边漏感。

这使变压器副边反激电流更加快速增加，改善了变压器效率并减小了上的损耗。

这对低电压、大电流的输出尤为重要，因为此时漏感相对较大。

输出电压Vo：输出电流Io：6A输出功率Po：166W效率η：输入功率Pin：195W一、输入滤波电容计算过程：上图为整流后滤波电容上电压波形，在最低输入电压下，如果我们想在滤波电容上得到的电压Vdc为115V，则从上图可以得到:Vpk=90*=127VVmin=Vdc-(Vpk-Vdc)=103V将电源模块等效为一个电阻负载的话，相当于在T3时间内电容对恒定功率负载进行放电，电容电压降低（Vpk-Vmin）V。

Idc*T3=C*△V其中：△V=Vpk-Vmin=127-103=24V关键部分在T3的计算，T3=t1+t2，t1为半个波头，时间比较好算，对于50Hz的交流来说，t1=5mS，然后就是计算t2,其实t2也很好计算，我们知道交流输入电压的公式为Vx=Vpksinθx，根据已知条件，Vx=103V，Vpk=127V，可以得到θx=54度，所以t2=54*10ms/180=3mS， T3=t1+t2=8mS。

C=*8/24==570uF二、变压器的设计过程变压器的设计分别按照DCM、CCM、QR两种方式进行计算，其实QR也是DCM的一种，不同的地方在于QR的工作频率是随着输入电压输出功率的变化而变化的。

对于变压器磁芯的选择，比较常用的方法就是AP法，但经过多次具体设计及根据公司常用型号结合，一般可以直接选择磁芯，象这个功率等级的反激，选择PQ3535的磁芯即可。

磁芯的参数如下：AE=190mm2,AL=4300nH，Bmax≥1）DCM变压器设计过程：开关频率选择80K，最大占空比选择，全范围DCM，则在最低输入电压Vdc下，占空比最大，电路工作在BCM状态，根据伏秒平衡，可以得到以下公式，Vdc*Dmax=Vor*(1-Dmax)，从而计算反射电压为Vor=95V匝比 n=Vor/(Vo+Vf)= Vf为整流二极管压降计算初级匝数计算副边匝数 Ns=Np/n=，选择7匝，则原边匝数调整为 Np=*7=23匝计算辅助绕组匝数，输出电压变化范围按照设计，要求在20V输出下辅助绕组能正常供电，所以，辅助绕组选择4匝。

反激式变压器的设计实例尽管在buck变换器的设计中没有用到反激式变压器，但由于反激式变压器介于电感与变压器之间，为了帮助大家进一步搞清楚这个特殊的磁性元件，在此我们给出反激式变压器的设计，并作为设计范例。

介绍的内容要比直流电感简单一些，但是很多方面是一致的。

说明一下，这里设计的反激式变压器是有隔离的，而非隔离反激式电感的设计除了没有副边以外，其他的几乎相同。

我们的设计要求为：直流输入电压为48V(为了简便起见，假设没有线电压波动)，功率输出为10W，开关频率是250kHz，允许功率损耗0.2W(根据总的损耗，可以知道变换器的效率要求)，因此变换器效率为98％(0.2W／10W=2％)。

效率的大小与磁芯的尺寸有关，变压器体积越小，效率越低。

(隔离、断续模式的)反激式变压器原边设计时只需要用到四个参数：输出功率、开关频率、功耗、输入电压(设计非隔离反激式电感也只需这四个参数)。

这里，我们还没有提到电感量，电感量由很多参数决定，在下面的内容中我们将会介绍它们之间的关系。

我们用UC3845芯片(8脚、中等价格)提供PWM信号，其最大占空比为45％，占空比的大小是根据变换器是工作在连续状态还是断续状态来确定的，稍后的章节中将介绍如何计算占空比，在这个例子中，我们选用断续模式。

我们再增加一项设计要求：就是变压器体积要尽量小，有一定的高度限制。

我们将会看到，变压器的设计与电感的设计不完全相同，变压器通常可以选用多种不同的磁芯来实现相同的电气特性。

在这个例子中，还要根据其他一些要求来选择磁芯，包括尺寸、成本等因素。

1 反激式变压器的主要方程首先，我们做一些基本的准备工作。

正如这一章一开始介绍的理论内容中所说的那样，当反激式变换器原边开关器件导通时，变压器原边绕组的作用相当于一个电感。

电压加在原边电感上，开关导通期间，电流持续上升：这里，DC是占空比，f是开关频率，T=1／f是开关周期，这个方程适用于电流断续模式反激式变压器，原边电流波形如图案5-17所示。