模板支架受力分析要点讲解

三、汉黄立交满堂支架方案
3.3.3 铺设钢板或型钢 3.3.3.1 适用范围 地基承载力在80Kpa以上，局部与相邻地段相对沉降比较大的情况， 一般出现在基坑回填、硬质路段与软质路段连接处等部位。 3.3.3.2 施工方法 直接整平碾压或整平碾压并铺设碎石后的地基上铺设钢板或型钢，以 便最大限度的消除不均匀沉降。3.4 地基加固 3.4.1 适用范围 地基承载力在30～80Kpa范围内时，地基经过物理处理方法无法承载 支架传递下来的荷载，必须采取化学加固地基的方法进行处理。 3.4.2 化学处理 化学处理包括旋喷桩、粉喷桩、石灰土、二灰土等方法进行处理。 3.5 架空处理 3.5.1 适用范围 利用型钢、钢绗架或贝蕾架等进行架空的处理方法适用于支架高度很 低，无法正常进行支架搭设，或跨越路线不影响交通通行及天然地面 高差较大，处理代价很大的情况下采用。
三、汉黄立交满堂支架方案
3.3 直接利用原地基 3.3.1 直接整平碾压 3.3.1.1 适用范围 直接整平碾压适用于天然地面承载力检测结果较高的情况，一般在 200Kpa以上，而且比较均匀。 3.3.1.2 施工方法 用推土机并配合人工进行场地清理和整平，用大型振动压路机或小型夯实 机械进行碾压或夯实，碾压遍数以密实度达到95％以上确定，并经过静力 触探检验地基承载力达到200Kpa以上3.3.2 铺设碎石 3.3.2.1 适用范围 当直接整平碾压后地基承载力在80～200Kpa范围内时，可以采取铺设碎 石的方法进行基础处理。 3.3.2.2 施工方法 直接碾压进行基础处理后，在整平碾压完毕的地基上铺设一定厚度的碎石， 铺设厚度根据地基承载力按照碎石的内摩擦角进行力的分散计算得出。铺 设完毕后，用人工配合进行整平后用振动压路机或小型夯实机械碾压或夯 实，然后用石屑进行填隙碾压。

3）、从试验结果知，设扫地杆与剪刀撑后，支架仍为扣件滑移破坏，其承 载力提高不多，但值得注意的是，增设扫地杆和剪刀撑后，支架立杆的有效 压力明显降低了，说明支架的整体性得到提高，支架各部分参与工作的程度 加深了。本试验因条件限制未进行极限承载力试验，但根据外脚手架试验临 界荷载试验，设扫地杆与剪刀撑后脚手架极限承载力提高较大，因此，钢管 排架支撑设置必要的扫地杆及剪刀撑有利于提高支架的整体稳定性，防止在 混凝土输送管的抖动下支架的整体失稳，增加安全储备。
一、模板支架的基本受力形式 （1）、轴心受压与偏心受压
示意图
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900
（2）、扣件钢管支模架整架受力试验
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5 @333
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1--1 11
1000 1000 1000 1000 1000
用钢管扣件搭设梁模板支架的加载试验，底模下水平钢管与立杆扣接，立杆偏心受压。
扣件钢管模板支架试验 用传感器在钢管底下测力。
（3）、扣件钢管支模架整架试验 结论：
•1）、 对模板支架而言，其承载力往往由扣件的抗滑承载力控制，而非由 稳定承载力控制。设计模板支架时，应先验算扣件的抗滑承载力是否满足要 求，其次复核稳定性是否满足要求。 •2） 、在扭力矩为时，旧扣件的单扣件横杆在10.2~11kN时发生扣件滑移； 双扣件横杆在17.5~19.3kN时发生扣件滑移。所以，单扣件抗滑设计承载力 取8kN，双扣件抗滑设计承载力取12kN，是可行的。

学员心得体会分享
学员A
通过本次学习，我深刻理解了模板支架受力分析的重要性，掌握了相关的计算方法和技巧，对今后的工作有 很大的帮助。
学员B
本次课程内容丰富、实用，让我对模板支架受力分析有了更深入的了解，同时也提高了我的计算能力和解决 问题的能力。
学员C
感谢老师的悉心教导和耐心解答，使我在短时间内掌握了模板支架受力分析的核心要点，对我的职业发展有 很大的促进作用。
优化设计方案探讨
优化支撑体系布局
根据工程实际情况，合理调整支撑体系的布局和间距，提高其整体稳定性和承载能力。
加强节点连接设计
采用更加可靠的节点连接方式，如增加连接板厚度、优化焊缝设计等，提高节点连接的强度和刚 度。
选用新型材料
积极推广使用新型高强度、轻质化材料，如高性能混凝土、碳纤维复合材料等，降低模板支架的 自重，提高其承载能力和安全性。
有限元分析法
01
利用有限元软件对模板支架进行受力分析，模拟实际工况下的
应力、应变和位移等，评估其结构安全性。
规范验算法
02
根据国家和地方相关规范标准，对模板支架的关键受力部位进
行验算，确保其满足安全要求。
现场监测法
03
通过在模板支架上布置传感器，实时监测其受力状态，及时发
现潜在安全隐患。
潜在风险点识别及预防措施
作用
确保模板稳定、承受施工荷载、 保证混凝土浇筑质量。
常见类型及其特点
01
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扣件式钢管脚手架
搭设灵活、承载能力强、使用 广泛，但耗材较多。
碗扣式脚手架
结构稳定、装拆方便、承载能 力高，适用于多种工程。
盘扣式脚手架
节点连接牢固、整体稳定性好 、承载能力高，但成本较高。

（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定：1)、模板支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=∑NGk+∑NQk组合风荷载时：N=∑NGk+×∑NQk式中∑NGk——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；∑NQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2)、模板支架立杆的计算长度l0l0=h+2a式中 h——支架立杆的步距；a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。

3)、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。

若步高为，伸出长度为，则计算长度为l0=h+2a＝+=，其计算长度系数μ＝=，比目前通常取μ＝1的值提高%，对保证支架稳定有利。

（2）、扣件抗滑承载力的计算复核：扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。

步高在以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。

双扣件抗滑试验表明：扣件滑动：2t扣件抗滑设计：（3）、扣件钢管支模计算实例：预应力大梁1000*2650mm，27m跨。

钢管排架间距600 *600mm1）荷载计算恒载砼：1××=m钢筋：1××=m模板：（1++ ×=m++=m活载：（1+1+1）×=m支撑设计荷载：×+×=m2）按双扣件抗滑设计梁下按每排5根钢管，横向间距@600，沿梁纵向钢管排架间距亦@600。

梁下每延米钢管排架的承载力（按抗滑复核）5×=m＞m(可）3）按规范给出的公式复核每根排架立杆的承载力N=205××489=41301N=其中l0=h+2a=1600+2×200=2000 l0/I=2000/=127注：规范对模板支架给出的公式为将立杆顶步的步高作为计算长度的基准，当用可调托插入立杆顶时的受力状况与计算条件吻合，将立杆伸出段a按悬臂考虑，故l0=h+2a（4）、对扣件钢管高大支模架承载力计算的总结：1）位于支架底部或顶部插入可调托的立杆可以按轴心受压杆稳定性计算，立杆伸出扫地杆下的长度和可调托伸出顶部水平杆的长度即为悬臂长度。

全面分析
28
小横杆荷载设计值及力学模型
荷载的设计值： q=1.2×0.038+1.2×0.140+1.4×1.200=1.894kN/m
力学模型：
全面分析
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小横杆力学模型说明
全面分析
30
从弯矩公式看不带悬挑的情况弯矩大偏于安 全，挠度直接从公式看不出结论，但代入规 范最大悬挑计算长度0.3米，及排距取1.55米 时，计算结果还是第一个大，因此规范取了 第一种情况进行计算安全。
• 依据：《规范》6．3．6 立杆顶端宜高出女儿墙 上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
• 本方案采取第二种搭设方式：46.8+（42.3-41.3
）+1=48.8米，取49米全。面分析
15
立杆纵距确定
• 脚手架用于结构施工阶段，施工的作业层 施工荷载3 kN/m2，依据：《规范》表 6.1.1-1和《规范》7.3.12中第4条规定（4 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满 铺一层脚手板。）的要求选取 3+Int(49÷12+1)×0.35=3+5×0.35（ kN/m2）荷载所对应的纵距1.2米；
全面分析
24
2、计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用 荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应 取1.2，可变荷载分项系数应取1.4。 3、架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的 要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期 效应组合的设计值。
全面分析
25
小横杆计算
• 作业层间距不应大于纵距1/2； • 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆
全面分析
6
解决要点
• 必须认真解决以上存在问题，达到计算工 作的覆盖性、符合性、正确性和保证性要 求。所谓覆盖性，就是覆盖着应予计算的 项目和应予验算的最不利的部位；所谓符 合性，就是符合标准规定、符合实际情况 ；所谓正确性，就是计算式正确、计算参 数正确和计算结果正确；所谓保证性，就 是达到安全的保证指标或要求（常用安全 系数控制）。

支架、模板受力方案分析解析支架方案一、工程概况1.概况：工程名称：深圳市福龙路工程Ⅷ标工程地点：深圳市龙华镇桥梁工程概况：本标段桥梁工程包括ZX9+469.599—ZX9+737.258 (ZX737.462)的和平立交东、西主线桥；桩号10+138.700---10+547.282的高峰水库东、西主线桥；桩号10+168.777---10+288.127高峰水库高架桥东辅线桥。

1、和平立交东、西主线桥位于福龙路跨越和平路段，分东、西主线桥，东主线桥ZX9+469.599---ZX9+737.258；西主线桥ZX9+469.599---ZX9+737.462。

东、西主线桥桥面全宽各为13.25米,桥面横向布置为:0.5米(防护栏)+12.25米(车行道)+0.5米(防护栏)。

桥梁上部结构采用等高度预应力砼连续箱梁，横截面为单箱双室，箱梁底宽8.25米,两侧翼缘各宽2.5米,梁高1.5米,采用C50砼现浇。

其中东线桥分三联：3*30米三跨+（30+33+20.5）米三跨+3*30米三跨；西线桥分三联：3*30米三跨+（30+33+20.5）米三跨+3*30米三跨。

全桥基础采用Φ1.4和Φ1.2米钻孔灌注桩（有三个基础采用明挖基础），Φ1.5米的双柱圆墩，在共用墩处设钢筋砼盖梁，桥台为重力式桥台。

桥面铺装用5CM厚沥青玛蹄脂碎石混合料和6CM厚砼垫层。

2、高峰水库东、西主线桥位于福龙路北段，分东、西主线桥，高峰水库东侧，桩号10+138.700---10+547.282。

东、西主线桥桥面全宽各为12.24米,桥面横向布置为:0.5米(防护栏)+12.25米(车行道)+0.5米(防护栏)+0.99米(预备电力管位)。

桥梁上部结构:跨水塘段采用三跨钢—砼组合连续梁，其他段采用等高度预应力砼连续箱梁，东线桥分四联：（45+65+45）米三跨+3*25米三跨+4*25米四跨+3*25米三跨；西线桥分四联：（45+65+45）米三跨+3*25米三跨+4*25米四跨+（2*25+24.143）米三跨。

05
案例分析
实际工程案例介绍
工程背景
某高层建筑，建筑面积约 10万平方米，高度为100 米，采用钢筋混凝土框架 结构。
模板支架搭设
根据工程要求，采用扣件 式钢管脚手架作为模板支 架，搭设高度为4米。
施工条件
施工现场场地平整，模板 支架基础坚实，排水良好。
案例受力分析计算
荷载计算
根据工程实际情况，计算出模板 支架承受的恒载、活载和风载等。
水平推力分析
水平推力
主要来自于混凝土浇筑时产生的侧压 力，需要考虑混凝土的初、终凝时间 以及浇筑速度。
计算方法
根据混凝土的初、终凝时分析
风荷载
主要来自于自然风，需要考虑风速、风压以及模板支架的高度。
地震作用力
主要来自于地震，需要考虑地震烈度、地震加速度以及模板支架的 搭设情况。
杆件受力分析
对模板支架的立杆、横杆和斜杆 进行受力分析，确定其受力性质
和大小。
稳定性计算
根据杆件受力分析结果，对模板 支架的整体和局部稳定性进行计
算。
案例优化设计方案
设计优化目标
提高模板支架的承载能力、减小变形和改善稳定 性。
优化措施
合理布置立杆和横杆的位置和间距，增加斜杆和 剪刀撑的数量和位置，采用高强度材料等。
模板支架受力分析计算
• 引言 • 模板支架的受力分析 • 模板支架的稳定性计算 • 模板支架的优化设计 • 案例分析 • 结论与展望
01
引言
目的和背景
确保施工安全
通过对模板支架进行受力分析计 算，可以确保施工过程中的安全 性和稳定性，避免因支架失稳导
致的事故。
提高工程质量
准确的受力分析计算能够指导模板 支架的合理设计和搭设，从而提高 工程质量，减少后期维护和修复的 成本。

模板支架受力分析要点讲解
（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定：
1)、模板支架立杆轴向力设计值
不组合风荷载时：N=1.2∑NGk+1.4∑NQk
组合风荷载时：N=1.2∑NGk+0.85×1.4∑NQk
式中∑NGk——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；
∑NQk——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2)、模板支架立杆的计算长度l0
l0=h+2a
式中h——支架立杆的步距；
a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。

3)、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解
为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》
（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。

若步高为1.8m，伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2a＝1.8+0.6=2.4m，其计算长度系数µ＝2.4/1.8=1.333，比目前通常取µ＝1
的值提高33.3%，对保证支架稳定有利。

（2）、扣件抗滑承载力的计算复核：
扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。

步高在1.8m以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。

双扣件抗滑试验表明：
扣件滑动：2t
扣件抗滑设计：1.2t
（3）、扣件钢管支模计算实例：
预应力大梁1000*2650mm，27m跨。

钢管排架间距600 *600mm。

模板支架受力分析要点讲解(1)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定:1) 、模板支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2刀NGk+1.4E NQk组合风荷载时：N=1.2刀NGk+0.85X 1.4刀NQk式中刀NGk模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和；刀NQk--工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2) 、模板支架立杆的计算长度10IO=h+2a式中h——支架立杆的步距；3) 、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》(BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。

若步高为1.8m , 伸出长度为0.3m，则计算长度为I0=h+2a = 1.8+0.6=2.4m，其计算长度系数尸2.4/1.8=1.333，比目前通常取尸1的值提高33.3%，对保证支架稳定有利。

O(2)、扣件抗滑承载力的计算复核:底模下水平钢管与立杆常用单扣件扣接口单扣件抗滑试验表明：扣件滑动1.1-1.21抗滑设计08t扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。

步高在1.8m以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。

双扣件抗滑试验表明：扣件滑动：2t扣件抗滑设计：1.2t扣件钢管模板支架单扣件抗滑试验（标椎拧紧力矩40N-m）（3）、扣件钢管支模计算实例：预应力大梁1000*2650mm , 27m跨。

钢管排架间距600 *600mm1 ）荷载计算恒载砼：1X 2.65 X 2.4=6.36t/m钢筋：1 X 2.65 X 0.25=0.66t/m模板：（1+2.51+2.51）X 0.03=0.18t/m6.36+0.66+0.18=7.2t/m活载：（1+1+1）X 0.25=0.75t/m支撑设计荷载：7.2 X 1.2+0.75 X 1.4=9.69t/m2）按双扣件抗滑设计梁下按每排5根钢管，横向间距@600，沿梁纵向钢管排架间距亦@600。

1 |基本原理：静态线性分析本节概述了对结构力学问题建模的基础，以及如何在COMSOL Multiphysics 及结构力学模块中应用它们。

包括创建几何、定义材料属性和边界约束条件等操作说明。

计算出解以后，我们将学习如何显示和分析结果。

本指南中的模型是一个框架和安装螺栓的装配结构，材料都是钢。

这种支架可用于安装执行器，臂上两孔之间用销钉扣住。

几何如图 6所示。

图 6: 支架的几何结构和载荷分布。

在分析中，假定安装螺栓固定并连接到支架上。

要对销钉的外部载荷建模，可在两个孔洞的内表面指定三角分布的表面压力 p ：其中 P 0 是载荷峰值，α是载荷方向的角度。

其中一个臂的载荷向上，另一个的载荷向下，载荷分布如图 6所示。

p P 0α()cos-π2--απ2--<<=| 2模型向导建模的第一步是打开COMSOL 并指定分析类型—在本例中，选择稳态，固体力学分析。

Note: 这些操作说明适用于Windows 用户，但同样适用于Linux 和Mac 用户，只是略有差别。

1双击桌面上的COMSOL 图标打开软件。

软件打开后，我们可以选择使用模型向导创建新的COMSOL 模型，或使用空模型来手动创建。

本教程中，我们单击模型向导按钮。

如果COMSOL 已打开，可以从文件菜单选择新建，然后选择模型向导。

模型向导会指导您建立模型的初始几个步骤。

下一个窗口可供您选择建模空间的维度。

2在选择空间维度窗口选择三维。

3在选择物理场窗口，从结构力学下选择固体力学(solid) 。

4单击增加，然后单击研究。

5在选择研究窗口的预置研究下，单击稳态 。

6单击完成。

全局定义-参数良好的建模习惯是将常数和参数集中放置于一处，以便进行更改。

使用参数也会改进输入数据的可读性。

我们需要定义以下参数：载荷峰值强度P0、销钉孔半径R 和销钉孔中心y 坐标YC 。

1在主屏幕工具栏中单击参数。

Note: 在 Linux 和 Mac 下，主屏幕工具栏是指 Desktop 顶部附近的一组特定 控件。

模板支架设计一——受力分析（1）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》对模板支架计算规定：1)、模板支架立杆轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2∑N Gk +1.4∑N Qk组合风荷载时： N=1.2∑N Gk +0.85×1.4∑N Qk式中 ∑N Gk ——模板支架自重、新浇砼自重与钢筋自重标准值产生的轴向力总和； ∑N Qk ——施工人员及施工设备荷载标准值、振捣砼时产生的荷载标准值产生的轴向力总和。

2)、模板支架立杆的计算长度l 0l 0=h+2a式中h——支架立杆的步距；a——模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。

3)、对模板支架立杆的计算长度l0=h+2a的理解为保证扣件式钢管模板支架的稳定性，规范中支架立杆的计算长度是借鉴英国标准《脚手架实施规范》（BS5975-82)的规定，即将立杆上部伸出段按悬臂考虑，这有利于限制施工现场任意增大伸出长度。

若步高为1.8m，伸出长度为0.3m，则计算长度为l0=h+2a＝1.8+0.6=2.4m，其计算长度系数µ＝2.4/1.8=1.333，比目前通常取µ＝1的值提高33.3%，对保证支架稳定有利。

a.两端铰接b.一端固定一端铰接c.一端固定一端自由（2）、扣件抗滑承载力的计算复核：底模下水平钢管与立杆之间常用单扣件连接。

在标准拧紧力矩为40N.m条件下，扣件钢管模板支架单扣件抗滑实验结论：扣件滑动时加荷1.1~1.2t。

扣件钢管支架的双扣件抗滑试验用钢管扣件搭设模板支架，水平杆将荷载通过扣件传给立杆。

步高在1.8m以内时，其承载力主要由扣件的抗滑力决定。

双扣件抗滑试验表明：扣件滑动：2t扣件抗滑设计：1.2t（保证安全系数）（3）、扣件钢管支模计算实例：预应力大梁1000*2650mm，27m跨。

钢管排架间距600 *600mm1）荷载计算恒载砼：1×2.65×2.4=6.36t/m钢筋：1×2.65×0.25=0.66t/m模板：（1+2.51+2.51) ×0.03=0.18t/m6.36+0.66+0.18=7.2t/m活载：（1+1+1）×0.25=0.75t/m支撑设计荷载：7.2×1.2+0.75×1.4=9.69t/m2）按双扣件抗滑设计梁下按每排5根钢管，横向间距@600，沿梁纵向钢管排架间距亦@600。

地铁车站结构支架、模板受力分析及施工方法摘要:结合石家庄地铁**站土建工程施工实例,对住建部规定的危险性较大工程之一的高支模设计计算及应用进行了详细介绍,重点说明了设计计算的主要内容及施工注意事项,对类似工程具有普遍指导意义。

关键词:地铁车站危险性较大工程高支模受力分析施工方法1工程概况**站车站为地下两层三跨岛式站台车站，中心里程为DK7+583.000，车站全长223.62m，结构标准段总宽度21.1m，基坑深约13.34m。

该车站为二层明挖现浇框架结构，车站中板厚度为400mm，侧墙厚度为700mm，顶板厚度为800mm 和900mm，负一层层高4950mm，负二层层高6190mm。

2 侧墙、顶板设计计算在地铁站混凝土施工过程中,大量使用高支模现浇施工方法,为保证施工质量与安全,模板和脚手架计算显得更为重要,需要受力验算的部位有:顶板、中板、梁、柱、侧墙等,验算主要包括强度、刚度、稳定性三个方面,下面以侧墙、顶板、立柱的受力验算为例,计算模板和脚手架的布置。

根据风道结构形式、施工荷载、施工质量等方面的因素，结合北京地铁车站主体结构工程施工经验，侧墙模板、顶板底模都采用2440×1220×15mm木模板。

背楞采用100×100mm方木，侧墙次楞间距200mm，主楞间距600mm；顶板次楞间距300mm，主楞间距600mm。

立杆间距：600×900mm（横×纵），水平杆步距：1200mm。

模板支撑体系采用扣件式脚手架钢管。

2.1侧墙模板支架验算2.1.1荷载计算新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力计算C40混凝土自重（γc）取25 kN/m3，采用导管卸料，浇注速度v=2m/h，浇注入模温度T=25℃；β1=1.2；β2=1.15；t0=200/(T+15)；墙高H＝6.29m；F1=0.22γ c t0β1β2v1/2 =0.22×25×200/（25+15）×1.2×1.15×21/2=44.7KN/m2F2=γ c H=25×6.29=157.25KN/m2取较小值F1=44.7KN/m2作为计算值。

算值达到 ２７ １Ｎ ｍ ６ ． ／ ｍ 。己大 于 Ｑ ３ ２ ５钢 的强度设 计值 ，＝
２５ ／ ０ Ｎ ｍｍ
按“ 薄壁 型钢结 构” 于可采 用冷弯 效应强 度增加 的设 关 计值公式计算 ， 得到 由于 冷弯效应 增大 的强度设 计值 为 ２２ ５ Ｎ ｍｍ ， ／ 仍低 于稳定性验 算值 约为 ６ ％。 （ ） 施工规 范 ” ２“ 规定 的高 大模 板支 架用扣 件式 钢 管搭 设的限定要求是合理 的。由于模板支 架 的搭设变 化很 多 ， 故
≤ｆ
ｅ ｙ ｎ
（） １
取
＝１
式 中 ： 为 轴 心 力 （ ； 为 有 效 净 截 面 面 积 （ ｉ ） Ｍ Ｎ Ｎ） Ａ ｍｔ ； 、 ｌ 为 对 截 面 主轴 、 的 弯 矩 （ ・ ｍ） … 、 Ｙ轴 Ｎ ｍ ， 面 主轴 、 的 有 效 净 截 面 模 量 （ ｍ ） Ｙ轴 ｍ 。 为 对 截
（ ） 施 工 规 范 ” 求 应 检 查 支 架 顶 部 承 受 模 板 荷 载 的 ２“ 要
１２ ２２ 稳定性计算 ．． ． 双轴对称 截面的压 弯构件 ， 当弯矩作用 于对 称平 面内时
按式（ ） 算弯矩作 用平 面内的稳定性 。 ２计
＋ Ｎ ≤／ ｅ （ 卜 ）
水平杆与支架立杆连接的扣件数量 ， 采用 双扣件构造设 置的
组合风这 两项公 式与其 他稳 定性计 算 的公
式是相 同的。
：１ ４０． ６ ｍｍ ５
按照 ， ８ ３× ． ／ ． ３ ６钢管 Ｑ ３ ４ ２５钢进行 计算
：
５６ ０
前述 由于忽 略立杆 偏心受 压而带 来 的不安全 因素 ， 脚 “
１２ ２ １ 强 度 计 算 ． ．．

模板支架设计计算原理解析理论计算施工安全计算是保证施工方案和措施能够安全实施的计算，也就是通过提前计算、预演确保施工全过程各阶段所形成的的工况都应出于安全可靠的状态。

模板支架应根据架体构造、搭设部位、使用功能、荷载等因素确定设计计算内容。

一般来说，模板支架的验算内容应包含：1.水平杆件抗弯、抗剪、挠度和节点连接强度验算。

2.立杆稳定性验算3.基础承载能力验算4.架体抗倾覆验算竖向荷载传递路线竖向荷载面板小梁（次楞）主梁（主楞）顶托（扣件）立杆基础水平荷载传递路线水平荷载立杆、顶部横杆/剪刀撑立杆基础立杆（弯矩形式）（倾覆、附加轴力、连墙件）连墙件结构规范名称　T/CCIAT0003-2019JGJ162-2008 JGJ130-2011JGJ231-2010 JGJ166-2016永久荷载（竖向） 模板自重(G1k）支架自重（G2k）钢筋混凝土自重（G3k）同同同同模板、支架自重按各自规范给出大小取值钢筋混凝土自重：普通板25.1KN/m³普通梁25.5KN/m³可变荷载施工荷载Q1k附加水平荷载Q2k(泵送、倾倒混凝土产生的水平荷载作用架体顶部)风荷载Q3k施工荷载Q1k振捣砼荷载Q2k倾倒砼荷载Q3k（分别用于不同部位验算）风荷载Wk同JGJ62-2008施工荷载Q1k附加水平荷载Q2k(泵送、倾倒混凝土产生的水平荷载作用架体顶部)风荷载Wk施工荷载Q1k风荷载Wk荷载分类荷载可变荷载T/CCIAT0003-2019JGJ162-2008 JGJ130-2011JGJ231-2010 JGJ166-2016竖向荷载施工荷载Q1k：正常情况3.0KN/㎡模板、小梁验算2.5KN泵管、布料机4.0KN/㎡施工荷载Q1k：小梁2.5kN/㎡；主梁1.5kN/㎡；立柱1.0kN/㎡振捣荷载Q2k：2.0kN/㎡同JGJ62-2008施工荷载Q1：一般情况3.0KN/㎡施工荷载Q1k：①一般浇筑工艺：2.5kN/m2②有水平甭管或布料4kN/m2③桥梁结构：4kN/m2水平荷载 附加水平荷载Q2k：垂直永久荷载2%（作用架体顶部）作用侧模水平荷载（略）同JGJ62-2008附加水平荷载Q2k：垂直永久荷载2%（作用架体顶部）风荷载Wk：按地区选择基本风压乘以体型、高度变化系数荷载荷载组合计算项目荷载的基本组合水平杆强度由永久荷载控制的组合永久荷载+ 施工荷载及其他可变荷载由可变荷载控制的组合永久荷载+施工荷载+ 其他可变荷载立杆稳定承载力由永久荷载控制的组合永久荷载+ 施工荷载及其他可变荷载+ 风荷载由可变荷载控制的组合永久荷载+施工荷载+ 其他可变荷载+ 风荷载支撑脚手架倾覆永久荷载+施工荷载及其他可变荷载+风荷载立杆地基承载力来自GB51210-2016，以各自架体对应规范为准。

模板及支架计算1. 模板承载力计算模板承载力是指模板在承受荷载作用时，能够保持不变形的能力。

在进行模板承载力计算时，需要考虑模板的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。

根据相关规范，模板承载力计算公式为：Q=σSd其中，Q为模板承载力，σ为模板材料的强度设计值，S为荷载效应标准组合的弯矩值，d为模板的厚度或直径。

2. 支架稳定性计算支架稳定性是指在荷载作用下，支架保持不变形或倾覆的能力。

在进行支架稳定性计算时，需要考虑支架的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。

根据相关规范，支架稳定性计算公式为：K=Φr(W-λγw-ρkRk)d/ηyA+GσsWt/ηyW+FA/A1-μtFA2-FA1其中，K为支架稳定性安全系数，Φr为支架的稳定系数，W为支架的截面抵抗矩，λ为支架材料的泊松比，γw 为支架材料的容重，ρk为土的附加应力系数，Rk为土的承载力标准值，d为支架的直径或高度，ηy为支架的稳定系数，A为支架的截面积，G为支架材料的剪切强度设计值，σs为支架材料的抗拉强度设计值，Wt为支架材料的截面惯性矩，FA为风荷载引起的水平力矩，A1、μt为与支架材料有关的系数，FA2、FA1分别为与土和水的压缩系数有关的系数。

3. 支架变形计算支架变形是指在荷载作用下，支架发生的变形。

在进行支架变形计算时，需要考虑支架的材质、尺寸、荷载大小和作用方式等因素。

根据相关规范，支架变形计算公式为：Δ=W0+η(y0+Δy)g/2+η(y0+Δy)g/2-Δy0g/2-Δyg/2-Δyg/2-Δyg/2其中，Δ为支架变形量，W0为初始水平拉杆预紧力在横梁上产生的挠度值，y0为初始立杆支撑点高度减去横梁高度后的值，Δy为立杆支撑点高度减去横梁高度后的变化值，g为立杆间距。

4. 施工荷载计算施工荷载是指在施工过程中，模板和支架所承受的各种荷载。

在进行施工荷载计算时，需要考虑施工过程中的各种因素，如施工人员、施工设备、施工材料等。

验算木枋的承载力 一根木枋所承受的竖向受力大小： 0.45×1×0.16×（24+1.1）=1.81kN 木枋线荷载：1.81÷1=1.81 kN/m 模板所受的最大弯矩：Mmax=0.10×q2=0.10×1.81×12=0.22kN〃m 强度计算： σ=Mmax/Wx=0.22×106÷（83×103）=2.65 N/mm2＜f=11 N/mm2 挠度计算： q=（1+4.02）×1.2=6.02kN/m w=0.521×/（100EI） =0.521×6.02×10004/（100×2.06×105×417×104） =0.03mm＜L/250=1000/250=4mm， 且满足＜[2mm] ，满足要求。 对板支撑的钢管的承载力验算： 将其木枋传递给钢管的力作为均步荷载考虑传递给下方的钢管， 线荷载为1.81 kN/m，强度能满足要求，关键是挠度计算： 将其受力形式考虑成两个集中力压在钢管上，每个力为1.81÷2=0.91kN。 弯矩：0.91×0.275=0.25kN〃m， 强度计算： σ=Mmax/Wx=0.25×106÷（83×103）=3.01 N/mm2＜f=11 N/mm2， 强度满足要求， 挠度计算： W=Fa〃（3L2-4a2）/（24EI） =0.91×103×275×（3×10002-4×2752）/（24×2.06×105×417×104） =0.03mm＜L/250=2.5mm。满足挠度要求。

第三章
梁支模系统大样图
注： 1、大楞（48×3.5架管） 2、小楞（48×3.5架管） 3、内楞（50×100木枋） 4、外楞（48×3.5架管） 5、顶撑（48×3.5架管） 6、梁模板（18厚清水木模板） 7、对拉螺杆ΦR12 8、背杆（248×3.5架管）与对拉丝杆同步设臵 9、井字主龙骨（48×3.5架管） 10、次龙骨（50×100木枋） 11、板底模板（16厚木模板）12、支撑系统（48×3.5钢管脚手架） 13、剪刀撑（48×3.5架管）

高大模板支架施工技术及受力简析摘要：文章结合新建田东-德保铁路德保站站房综合楼候车大厅超高模板支架具体施工案例，从支架基底处理、扣件式钢管脚手架的搭设、大梁模板的加固措施、剪刀撑的设置、支架体与框架柱设置外连装置等来介绍整个方案，并通过了承载力的检算。

由于支架体内在施工过程中产生水平力无法量化考虑，目前比较有效的办法就是通过构造安全技术措施将架体产生的水平力转移至建筑物主体结构，从多个层面确保模板支架的安全。

关键词：高大模板；扣件式钢管脚手架；承载力检算；水平力；构造安全技术措施1、工程简介新建铁路田德线德保站站房综合楼站房总建筑面积3000.01m2,框架结构，钻孔桩基础。

站房○6-○11轴为一层候车大厅，层高为11.4米。

候车大厅室内净长宽尺寸为45m×19.25m, 屋面框架梁WKL350×1400间距为3.75米，梁跨度为19.25米。

2、模板支架方案2.1支架搭设布置本工程模板支架采用υ48（壁厚3.5mm）扣件式钢管脚手架，候车大厅大梁底部立杆纵距（梁跨方向）为0.6米，横距为0.4米，屋面板底立杆纵距为0.6米，横距为1米（根据现场适当调整，但不超过1米），支架底部按要求设置水平钢管做为扫地杆，扫地杆距底部距离小于等于200mm，顶部设置封顶水平杆，尽量靠近立杆顶部。

水平钢管的步距为 1.4米。

立杆底座需设置宽度不小于200mm木板作为垫板，立杆必须采用对接扣搭接，木方下部承载力的水平钢管通过可调顶托将力传递给立杆，可调顶托伸出长度支撑梁的不超过200mm，支撑板的不超过300mm。

WKL350×1400的侧模次楞、主楞搭设，次楞与梁高方向平行，间距为200mm，主楞与梁高方向垂直，间距为200mm。

梁两侧主楞用M12螺栓拉结，M12螺栓水平间距为600mm。

搭设方案图如下：（尺寸单位为mm）2.2支架基础处理基层换填压实完后，在上部浇注C15混凝土100厚。