桥墩钢筋计算表

桩接盖梁10桩基参数录入接柱参数录入15001408252241620020是8515是10010010桩基长度cm 冲刷线上桩长度cm 土中变形系数α直通筋最短值cm 直通筋cm截断筋短值cm 截断筋长值cm 直通筋取用高度cm 截断筋取用值cm15002000.351340135091087013501000139013059.41259515392.699298.45125656.83桩基形式单环筋间距cm单根桩主筋根数单根接柱主筋根数单个桥墩(台)接柱根数螺旋箍筋(单环箍筋)直径mm 向外弯折宽cm单个桥墩(台)桩基根数主筋外侧加强筋直径mm 主筋外侧加强筋间距cm 向内弯折宽cm主筋直径mm桩长cm 接柱下段搭接桩柱钢筋长柱顶加密段高度cm 柱底加密段高度cm 加密箍筋间距cm 顶端是否平绕一圈开口段高度cm底端不弯折高cm底端平绕一圈桩基螺旋钢筋计算数据输入区桩基螺旋箍筋间距cm 桩基直径cm非收口段高度cm 墩台型式顶端是否平绕一圈接柱直径cm 主筋净保护层厚度cm 桩底收口段参数主筋净保护层厚度cm 反算保护层厚度cm 反算一般段螺旋直径cm 反算底端螺旋直径cm 顶端平绕一圈长度cm 两端箍筋弯钩长每个cm 主筋外侧加强筋直径mm 主筋外侧加强筋间距cm N4螺旋筋计算参数非收口段螺旋箍筋长度cm底端平绕一圈长度cm 接柱螺旋钢筋计算数据接柱螺旋箍筋间距cm非加密段总高度cm 接柱高度cm 摩擦桩时直通筋截断筋钢筋长度计算表单环筋间距cm桩柱变径段计算高桩柱变径段主筋直径mm桩基螺旋段总高度cm 收口段高度cm柱顶开口段收口段顶圈顶宽cm 125收口段顶圈底宽cm117.94118收口段顶圈长度计算cm 386.74912收口段底圈顶宽cm 102.05882收口段底圈底宽cm95收口段底圈长度计算cm 319.34788收口段圈数计算 4.25收口段长度计算cm 1500.456127878N1竖直段长度cm 顶端弯折段长度cm N1单根长度cm N1总根数共长m 重量Kg N2环直径cm 搭接头长度cm 单根长度cm 41086.349648238.08711109.68352最小环直径cm 最大环直径cm 搭接头长度cm 平均单根长度cm N3总根数共长m 重量Kg 116.1137.25403832.2419.9编号单根长度(cm)根数共长(m)共重(Kg)总重(Kg)1C 2249648238.087112C 16352414.0822.23A 10403832.2419.94A 10180152360.3222.3(m 3)顶底环起算高cm 最小环直径cm最大环直径cm 搭接头长度cm平均单根长度cm 总根数共长m 重量Kg 5109.8124.253732074.646变径弯折段长cm 搭接接柱长cm非弯折段长cm底部收口段长cm单根长度cm总根数共长m重量Kg非弯折段长cm242.2C30 混 凝 土9.0420x5+10x20+10+20xN4螺旋钢筋一座桥墩(台)接柱材料数量表直径(mm)N3单环钢筋计算参数733.2A段布置N1钢筋计算参数加强N2钢筋接柱钢筋计算数据加密段螺旋箍筋长度cm 加密段总高度cm 接柱螺旋箍筋总长度cm平绕一圈长度cm 非加密段螺旋箍筋长度cm 收口段计算两端箍筋弯钩长每个cm N8变径钢筋计算参数N5直通主筋计算参数桩基螺旋箍筋总长度cm反算保护层厚度cm 反算一般段螺旋直径cm 桩基钢筋计算数据100.3100130586.31591.6487642946.2900N6环直径cm 搭接头长度cm 单根长度cm 总根数共长m 重量Kg 125.684031456.4289.1编号单根长度(cm)根数共长(m)共重(Kg)5C 251591.648763.972946.1C 256C 164031456.4289.1C 167A 10278782557.56344A 108A 103732074.6469A 000(m 3)总重(Kg)46.18一座桥墩(台)支撑桩材料数量表直径(mm)C30 混 凝 土N6加强钢筋计算参数B段布置69x20+10=1305+85=1390N7螺旋钢筋计算参支撑桩40012062225100100是85152010直通筋距桩底距cm10241620020数2102007.310915342.4343601.6813698.818015N2总根数共长m 重量Kg 414.0822.2螺旋环直径cm 109单根长度cm总根数共长m重量Kg0+20x5=410旋钢筋计算参数置N2钢筋计算参数仅摩擦桩长不小于14m时计算1100.3000螺旋环顶直径cm 螺旋环底直径cm125952946.189.1390Kg)计算参数。

墩柱模板计算一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

工字钢弯矩、剪力计算30m跨径的盖梁：两桥墩之间的跨径6.6m,混凝土为C30b混凝土体积V: 37.85m3质量密度：2500kg/m3质量：94625kg则重量：946250N 钢筋质量：[3795.4+2.97d （f 32）+ 183+0.124d（f 12）+2085.5（f 14）]=6064kg, 则重量60640N模板：3000kg 即30000N 安全系数：1.5施工人员：4人x 80kg/人=320kg冲击荷载和相应系数：在改良的浇筑过程中主要的冲击荷载是每次浇筑的混凝土荷载和人群活荷载，单次浇筑的混凝土体积约1m3，即相应的质量为2500kg，人320kg，冲击系数为1.45。

荷载作用组合：在整个盖梁的现浇过程中，以最后一次的浇筑产生的作用力最大，原有混凝土体积为37.85-仁36.85 m3,冲击荷载最不利位置在跨中，当作集中力处理、计算。

均布荷载q= （36.85 X500X10+60640+30000 ^11.2 乞=46289.732N/m冲击荷载P= （320X10+2500X10）X1.45 乞=20445N受力图示计算后结果如图1、图2所示：图 1. 剪力图图 2. 弯矩图跨中：M 中=143.74kN • m支座1：M1=-148.16 kN • mF S1左=118.53 kNF S1右= -166.68 kN支座2：M2=-148.16 kN • mF S2左=166.68 kNF S2右= -118.53 kN截面抗剪、抗弯计算：（在计算时用d 代替b 计算，一般b>d）按承载能力极限状态计算，工字钢的材料为Q235,屈服强度为235MPa,容许强度为U -235 “1.5 =157MPa，容许剪应力. I - 0.7 I - 157 0.7 =110MPa3148.16乎 944cm3反算截面抗弯截面系数：W Z = 恰二.…157 10查工字钢参数表，可以假定为40a工字钢：工字钢主要剪力分布在腹板上，可假设剪力整个腹板承受，对上述40a工字钢进行剪应力力复核。

本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。

2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。

5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。

荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。

1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。

织女桥第1号桥墩计算书注：1、加载方式为自动加载。

重要性系数为1.1。

2、横向布载时车道、车辆均采用1到2列分别加载计算。

注：集中荷载Pk已经乘以1.2系数，使得竖直力效应最大。

双孔加载按左孔或右孔的较大跨径作为计算跨径。

车辆荷载数据双孔、左孔、右孔分别加载时对应的冲击系数摩阻系数、温度力上部横断面宽度数据每片上部梁(板)恒载反力注：1、盖梁容重25kN/m3，墩身容重25，扩基容重25，水容重10。

活载支反力表(表2)注：1、“人群/每米”指横向1米宽度的支反力，不是总宽度对应的支反力。

总宽度为3.4米。

2、“总轴重”指一联加载长度内(双孔或左孔或右孔加载)的轮轴总重。

计算水平制动力使用。

3、“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。

4、双孔加载车道均布荷载、集中荷载的跨径采用“单孔左或右跨不利作为计算跨径”。

5、双孔、左孔、右孔分别加载车道均布荷载为7.875、7.875、7.875kN/m，集中荷载为199.08、199.08、199.08kN。

6、双孔支反力合计：人群荷载56.028kN/m，1辆车辆荷载406.634kN，1列车道荷载329.697kN。

7、左孔(或右孔)加载时1辆车轮轴只作用在左孔(或右孔)内，同车辆的前后轮轴不进入另一孔。

注：1、左右孔的支座支撑线到墩盖梁中心线的桥轴方向距离分别是0.35米、0.35米。

弯矩的力臂按桥轴向距离投影到垂直于墩台轴线的方向计算。

2、“竖直力”向下为正，桥墩“水平力”指向小桩号为正，“弯矩”指向小桩号为正。

3、制动力“双孔加载”由最小制动力控制，“左孔加载”由最小制动力控制，“右孔加载”由最小制动力控制。

4、“竖直力”、“弯矩”未计入汽车冲击力的作用。

“弯矩”由竖直力产生(未计水平力引起的弯矩)。

5、“最小制动”指制动力标准值不得小于的规定值，见2004年桥涵通用规范4.3.6。

6、制动力作用的“加载长”计入一联的长度计算加载重。

注：1、表中活载横向作用视上部与盖梁为整体形成双悬臂多跨连续梁计算柱的横向分配系数得到柱顶竖直力。

B类桥墩墩身钢筋数量表墩身高h（m)钢筋编号钢筋规格单根长（cm）根数总长（m）单位重（kg/m）总重（kg）最短最长均长43N1164452.04452.04452.036016027.21.5825323.0N2161437.01437.01437.03605173.21.588173.7N3122261.42879.92570.63298457.350.8887510.1N4122007.42378.52192.93086754.240.8885997.8N4-1121839.42037.31938.46116.300.888103.3N4-2121723.82327.02025.414283.550.888251.8N51057.095.276.135102671.50.6171648.3N620438.7438.7438.723100.892.47249.2N6-120183.0436.8345.32069.052.47170.6N720623.0878.7785.321164.902.47407.3N816612.0612.0612.023140.761.58222.4N8-116217.6605.4495.430148.611.58234.8N916657.61052.0935.429271.261.58428.6N1016220.0220.0220.0180396.001.58625.7N1116290.0290.0290.03601044.001.581649.5钢筋数量合计kg HPB300:1648.3HRB400:51347.8钢 筋 大 样（示意）附注： 1、本图尺寸除钢筋直径以毫米计外，余均以厘米计; 2、结构最外层钢筋的净保护层厚度不得小于3.5cm，亦不得大于5cm; 3、N3筋圆端半径：R3=50(Dt-0.0895-1.3/m)～50(Dt0.0895+(2h+1.3)/m); 4、R4筋圆端半径：R4=50(Dt-2Dh+0.0895-1.3/n)～50(Dt-2Dh+0.0895+(2h+1.3)/n); 公式中符号意义：Dt(m)-墩顶截面圆端直径； Dh(m)-墩顶截面墩壁厚度； m-墩身外坡坡率； n-墩身内坡坡率； h(m)-墩身高。

本桥选择左幅桥2号桥墩和右幅桥3号桥墩计算1、左幅桥2号墩（非过渡墩）（一）、基本资料：1）.设计荷载：公路Ⅰ级2）.T梁（单幅5片梁，简支变连续）高：2.4m3）.跨径：40m4）.该联跨径组合：（3×40）m5）.结构简图如下：二、水平力计算1.横向风力计算按《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》附表1，取湖北省黄石市设计基本风速为V10＝20.2m/s；横桥向水平风力计算表参数k0k1k2k3k5桩柱式墩顺桥向挡风面积很小，故顺桥向水平风力不计。

2.温度力计算温差按25度考虑，混凝土收缩徐变近似按温差15度考虑，计算刚度K时，偏安全的忽略支座和桩基的刚度，计算如下表：3.汽车制动力力计算（考虑2车道，一联中近似由一个非过渡墩承受）4.撞击力计算由《公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)》查得，六级航道内的撞击力顺桥向为100KN，横桥向为250KN，作用点位于通航水位线以上2m的桥墩宽度或长度的中点。

5.桥墩及盖梁自重荷载计算三、作用组合1.支反力汇总按上述盖梁计算立面图，5片主梁从左到右依次编号为1～5，其对应盖梁顶支座反力如下表：2.墩底内力计算因墩柱与盖梁（约5：7）刚度相近，将盖梁与墩柱在横桥向做刚架计算，其中，盖梁计算书另行给出，此处只计算墩柱部分。

荷载分别计算上述“上构支反力汇总”三种活载工况及“横桥向水平风力”作用下墩底内力，计算模型及工况3计算结果如下图所示，其他见下表。

1）活载横桥向产生的墩底内力：（1）墩柱盖梁刚架模型（2）活载工况3结构弯矩图（3）工况3结构剪力图（4）工况3结构轴力图活载横桥向墩底内力左右工况1 N 1029.63 N -23.03 Q 5.38 Q 5.38 M 16.96 M 72.57工况2 N 1650.48 N 362.82 Q 11.97 Q 11.97 M 111.86 M 11.93工况3 N 1447.94 N 907.662）风力横桥向产生的墩底内力：3）墩底内力组合a．考虑顺桥向撞击力的偶然组合：对于圆形截面，纵横向内力应合并计算。

桥墩桩基础设计计算书一、荷载计算：永久荷载计算：永久荷载包括桥墩的自重，上部构造恒荷载反力。

1.承台重：3132330.33 1.40.520.460.9(17.7 2.14) 1.425110.6(17.7 2.14) 1.4[(2.0750.6) 1.4(2.0650.6) 1.4]2216.67 1.7414.93V m V m V mm =⨯⨯⨯==⨯+⨯==⨯⨯⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=-= 3123=V 16.67 1.7414.931009.75V V V mm G V KNγ++=-===总2.墩身重：23423523635641.23.14() 6.8437.7421.23.14() 6.7387.6221.23.14() 6.6337.50222.8657105V m V m V m V V V V m G V KNγ=⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯==++===3、上部铺装自重：各梁恒载反力表表1—1边梁恒载：12.54⨯19.94⨯2=500.1KN 中梁荷载：10.28⨯19.94⨯15=3074.75KN上部铺装荷载： 3.5⨯19.94⨯18=1256KN（说明：边梁为2根，中梁数：17-2=15根） 取入土深度为1延米122(5.80.252)0.82252121.5[3.14()1]325.325132.47G V KN G V KNγγ==-⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯=⨯==1009.75571.5500.13074.151256022212132.47=6756.19G KN++++++恒载可变荷载计算：采用公路一级车道荷载，3车道横向折减系数k q =10.5KN/m ，满跨布置。

1、车道荷载：跨径≤5m 时 ，K p =180kN ；跨径≥50m 时 ，K p =kN 360 当跨径为19.46时，内差得360180(19.465)()1802155051.2258K K K P KNP P KN-=-⨯+=-=⨯=剪力(见《公路桥涵设计规范》 P24 图、表4.3.1-1)支座反力：P=（215+1/2 ⨯1 ⨯19.46 ⨯10.28）⨯3 ⨯0.78=549.92KN 活载作用：P=（205+1/2 ⨯1 ⨯19.46 ⨯10.28 ⨯2）⨯3 ⨯0.78=971.21KN 而力臂=（20-19.46）/2=0.27m M=971.21 ⨯0.27=262.23KN ·m 汽车作用：P=（215+1/2 ⨯1 ⨯19.46 ⨯10.28）⨯3 ⨯0.78=737.16kN M=P ⨯0.27=199.03KN ·m 2.人群荷载的支座反力：在5.5m 的人行道上产生竖向力.3.019.94 5.5329.01=329.01/2=164.51mN kN R =⨯⨯=总支座由行人产生的弯矩：M=R ·l=164051 ⨯0.27=44.42KM ·m 3.计算汽车制动力因为公路一级汽车荷载的制动力标准值不得小于165kN R=（10.5 ⨯19.46+215）⨯0.1=41.93＜165KN 显然计算值小于165kN ，那么直接取用165kN 因为同向行驶三车道为一个设计车道的2.34倍 4.车道的制动力: P=2.34 ⨯165=386.1KN 产生弯矩：M=P ⨯(1.5+6.843+1)=3607.33KN ·m 5.计算支座摩阻力： 固定支座摩阻系数f=0.05 则此时支座摩阻力：F=N`f=(500.1+3074.75+1256.22) ⨯0.05=241.55KN 产生弯矩：M=F ·（1.5+6.843+1）=2251.66KN ·m二．进行作用效应组合计算：对桥墩不计汽车荷载的冲击力；同时以上制动力与摩擦力与计算结合结果说明支座摩阻力大于制动力，因此；在以上的组合荷载中，车道的制动力作为控制设计。