第四章锡槽1

（2）保护气体量及压力 对于 300～400t／d级的锡槽，保护气体的用 量为 1100～1400Nm3／h。 保护气体量压力降低，导致保护气体的量不足， 锡槽就会处在负压状态。 保护气体的出口压力一般维持在2000Pa左右。 （3）锡槽的密封情况 直接影响压力制度，密封得好。保护气体的泄漏量 就少，压力稳定。
104.6Pas。
得到平整玻璃带的条件： 均匀的温度场，1065～996 ℃ 足够的摊平时间，在1050 ℃，玻璃液在锡液 表面上需用1min稍多一点的时间。 最佳摊平时间和温度 升温并延长高温时间，能降低粘度，对平整 有利；但粘度太低，拉不走玻璃。
（二）薄玻璃的成型过程 成型方法： 压延法、压薄法、液压差法、 改变玻璃张力法、拉边辊法 能满足生产要求的是拉边辊法 按温度制度分： 低温拉薄法（加热重热法） 图4-26 徐冷拉薄法（正常降温法） 图4-4
4、锡液液面制度 理论上：锡液面高应尽和锡槽沿口平齐。 实际上：锡液溢出、被玻璃带带出锡槽。 操作中：锡液位置低于沿口20mm左右。 锡槽内锡液深度，一般在50～100至尾端锡液深度相同，一般取100～ 110mm。—结构简单，施工方便，但用锡量较多。 （2）阶梯形槽底 根据玻璃成型需要，增设槽底挡坎，控制锡液液 流。— 结构较复杂，但减少了用锡量，减小了锡 槽荷载。 国内多采用阶梯形槽底。 表4-6列出长度为49m的锡槽各部位锡液深度。
（三）厚玻璃的成型过程： 拉边机堆积法和挡边坝堆积法 1、拉边机堆积法： 生产7～12mm的厚玻璃，拉边机放置与拉薄 时相反，温度940～750℃。 2、挡边坝堆积法：图4-5 生产12～25mm的厚玻璃，通过定边器、八 字砖及挡边坝联动实现。
二、浮法玻璃成型过程对锡槽的要求 （一）锡槽的密封性 1、密封的必要性 介质锡的特点： 锡液容易氧化 污染玻璃 防止氧化的措施： 在锡槽中充满弱还原气体 常采用氮、氢混合气体， 比例是（90～97）：（10～3）， 锡槽内氧气含量小于10ppm，国外要求小于5ppm。

• 如果锡槽内的温度有较大的升高，或保护气体中 的氢气比例有较大的增加，这些氧化亚锡和硫化 亚锡就会被还原成元素锡，并以颗粒掉落到板带 上。
上 表 面 脏 物(140)
• 这样形成的缺陷根据玻璃带温度的不同和此后 锡与玻璃之间的反应不同分别被称之为：
(1)上表面斑点(141)； (2)凹坑跌落物(142)； (3)上表面锡(143)。
• 产生原因：
– 这种缺陷是由于脏的槽内保护气体从闸板周围逸 出，保护气体中所含有的氧化亚锡蒸汽冷凝在闸 板、平碹和密封砖上，在氧化性气氛中其一部分 转化成稳定态的氧化锡。 – 闸板上下移动使得氧化锡的颗粒从闸板上脱落， 并掉落在玻璃表面上。
上表面杂质－锡石(121)
• 纠正措施：下列措施中一项或多项组合有 助于减少上表面锡石
• 如果在某些部位冷凝物大量积存，而且粘结得 很松，当有气流变动或振动时，冷凝物就会以 氧化亚锡或硫化亚锡的形态掉落到板带上。这 样的缺陷被称之为：
(1)薄屑状滴落物(144)。
上表面脏物
• 近年来，由于技术的发展，有更多的水冷设 备被用到锡槽内，如：拉边机、内窥式摄像 头等，这些设备上的冷凝物会引起更多的上 表面脏物的缺陷。
– 在闸板用了相当长时间后，在某些条件下偶然也会 出现上表面微气泡，一般都是闸板材料被玻璃液侵 蚀掉之故。
上表面微气泡－闸板气泡(111)
• 纠正措施：
a. 确保新闸板在使用之前被彻底干燥。 b. 下面这些中的一项或几项一起使用，有助于减少 闸板气泡： • 增加Bay 0的保护气体量。 • 增加Bay 0保护气体中的氢气比例。
下表面缺陷－出口划伤(340)
• 有2种出口划伤(340)：
– 连续的划伤(341)：这是由于出口唇上的碎玻 璃或灰渣，或者板带温度太高，擦着出口唇。 – 不连贯的划伤(342)：这是由于提升区下面的 锡液上有碎玻璃或灰渣或其它物料碎片等碰 得到了板带。

锡槽资料欢迎大家踊跃下载拉边机速度计算说明一. 控制拉薄过程：在实际生产中，由于在锡槽使用了拉边机玻璃的拉薄属于控制拉薄。

对于控制拉薄由于拉边机对玻璃带施加了横向拉力（此拉力很难计算），情况复杂，纯理论分析计算是很困难的，只能结合生产实际作近似的分析计算。

控制拉薄是在通常所谓的拉薄区（玻璃粘度范围105.25~106.75dPa.•S）内设置若干拉边机，对拉薄实行控制，从而取得较好的效果。

但拉薄不仅在该区发生，而且在后边无拉边机的区域也在进行。

所以控制拉薄实际上存在两个拉薄区，从第一对拉边机到最后一对拉边机为主要拉薄区—A区，最后一对拉边机以后为次要拉薄区—B 区。

拉薄的大部分在A区完成。

1. 收缩率：自由拉薄时，玻璃带的收缩率较大。

对于控制拉薄过程其收缩率可大大降低。

由于影响因素十分复杂，收缩率不可能由计算求得。

根据实际生产经验，3mm玻璃收缩率一般为0.35~0.40。

在A区和B区又有不同的收缩率，分别用εA和εA表示，总收缩率ε，则：εA=1―Wi∕W1（1）εB=1―Wn∕Wi（2）ε=1―Wn∕W1 （3）由此得到ε同εA 、εB的关系：ε=εA+εB―εAεB (4)εA = (ε―εB) ∕(1―εB) (5)式中：W为玻璃带的厚度、H为玻璃带的宽度。

W1、H1 为玻璃带在第一对拉边机位置的厚度和宽度。

Wn、Hn 为玻璃带的追最终厚度和宽度。

Wi、Hi 为玻璃带在第i对拉边机位置的厚度和宽度。

Wx、Hx 为玻璃带在距第1对拉边机x距离位置的厚度和宽度Wn∕W1= Hn∕H1。

在B区，玻璃没有横向拉力，基本上属于自由拉薄。

只要已知在该区的玻璃拉薄比（即拉薄比数μB）,就可以计算收缩率。

根据拉薄比数的定义得：μB = （Hi―Hn）∕（H1―Hn）= （Hi∕Hn―1）∕（H1∕Hn―1） (6)结合公式（3）可得：εB = 1―（1―μB +μB H1∕Hn）-1 (7)在A 区，假定各对拉边机施加的横向拉力相等，则某对拉边机与第一对拉边机之间的玻璃带的收缩率决定于拉薄比数μi-1 。

ng and Annealing Workshop,
3
Feb. '99
顶部 roof 保护气体 atmosphere
锡槽横剖图
refractory 耐火材料 氮气/氢气
nitrogen / hydrogen
侧部密封
side seal SnO
O2
O2
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Feb. '99
由保护气体带入
• 氮气和氢气必须按规范混合
• 在特殊情况下保护气体必须不能含O2 或 H2O 典型的要求:
氧气 10 vpm 最大 水蒸气 36 vpm 最大
(露点 -57oC)
Forming and Annealing Workshop,
10
Feb. '99
锡液中氧气的饱和溶解度
化学活性 [O]tin =
锡的浓度 锡的溶解度
5
10
15
Glass Depth/um
Forming and Annealing Workshop, Feb. '99
和避免出口端温度过高 • 一旦发生较严重的污染,且玻璃带温度较高,提
高玻璃带速度对于清除锡污染,效果非常好
Forming and Annealing Workshop,
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Feb. '99
Tin mg/cm3
200 175 150 125 100
75 50 25
0 0
玻璃下表面的含锡情况
Tin Profile Through Bottom Surface of Glass
4
- 易发生物理Fe与b. '99化学反应
氧气污染
• O2 是一个非常重要的污染源 • 熔融的锡很容易被氧气所氧化