当前位置：文档之家 › 挑梁计算程序

挑梁计算程序

  • 格式：xls
  • 大小：140.00 KB
  • 文档页数：7

名称高度效高度宽度度度抗拉强度压强度代号h h0b L L1H fy fc 数值350315240 1.5 2.3330011.9单位mm mm mm m m m N/mm2N/mm2名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyvβcα1数值 3.6 3.3 3.6 3.3 1.2721011单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2=17.25kNQ k=0kNg1k=4*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106=15.984kN/Mq1k=2.5*(Lt1+Lt2)/2=8.625kN/Mg2k=4*(Lm1+Lm2)/2=13.8kN/MGr=5.2*(2L1*H-L12/2)=58.006kNL2=(12L1*H-5*L12)/(12*H-3*L1)= 1.94m∵L1= 2.3m> 1.2*h=0.42m∴χo=0.3*h=0.11m挑梁计 算 书⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=76.06kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2=73.48kN.M ∴Mov=76.06kN.MMr=0.8*[1/2*g2k*(L1-χo）2＋Gr*(L2-χo)]=111.5825kN.M>Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)=68.33kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)=67.58kN∴V max=68.33kNM max=Mov=76.06kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)=0.268<0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.3194<0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=957.79mm2配HRB335:3根￠=22A s=1140mm2h w/b=h o/b= 1.31<40.25*βc*fc*b*ho=224.91kN>V max=68.33kN0.7*ft*b*ho=67.21kN<V max=68.33kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)=0.01mm2/m取s=150mm则A sv= 2.042mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv=100.4800mm2∴满足要求二、WTL1名称梁截面高度梁截面有效高度梁截面宽度梁挑出长度梁埋入长度层高HRB335抗拉强度C25抗压强度代号h h0b L L1H fy fc 数值350315240 1.5 3.3330011.9单位mm mm mm m m m N/mm2N/mm2名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyvβcα1数值 3.6 3.3 3.6 3.3 1.2721011单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2=17.25kNQ k=0kNg1k=7*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106=26.334kN/Mq1k=2.0*(Lt1+Lt2)/2= 6.9kN/Mg2k=7*(Lm1+Lm2)/2=24.15kN/M∵L1= 3.3m> 1.2*h=0.42m∴χo=0.3*h=0.11m⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=91.88kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2=86.37kN.M ∴Mov=91.9kN.MMr=0.8*1/2*g2k*(L1-χo）2=98.61kN.M>Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)=86.76kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)=82.59kN∴V max=86.76kNM max=Mov=91.9kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)=0.324<0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.4071<0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=1220.7mm2配HRB335:4根￠=20A s=1256mm2h w/b=h o/b= 1.31<40.25*βc*fc*b*ho=224.91kN>V max=86.76kN0.7*ft*b*ho=67.21kN<V max=86.76kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)=0.24mm2/m取s=150mm则A sv=35.4620mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv=100.4800mm2∴满足要求三、TL1名称梁截面高度梁截面有效高度梁截面宽度梁挑出长度梁埋入长度层高HRB335抗拉强度C25抗压强度代号h h0b L L1H fy fc 数值300315240 1.5 2.3330011.9单位mm mm mm m m m N/mm2N/mm2名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyvβcα1数值 2.9 2.4 2.9 2.4 1.2721011单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2=13.25kNQ k=0kNg1k=4*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106=12.472kN/Mq1k=2.5*(Lt1+Lt2)/2= 6.625kN/Mg2k=4*(Lm1+Lm2)/2=10.6kN/MGr=5.2*(2L1*H-L12/2)=58.006kNL2=(12L1*H-5*L12)/(12*H-3*L1)= 1.94m∵L1= 2.3m> 1.2*h=0.36m∴χo=0.3*h=0.09m⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=57.93kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2=55.92kN.M ∴Mov=57.93kN.MMr=0.8*[1/2*g2k*(L1-χo）2＋Gr*(L2-χo)]=106.3916kN.M>Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)=52.88kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)=52.26kN∴V max=52.88kNM max=Mov=57.93kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)=0.204<0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.2311<0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=693.13mm2配HRB335:3根￠=22A s=1140mm2h w/b=h o/b= 1.31<40.25*βc*fc*b*ho=224.91kN>V max=52.88kN0.7*ft*b*ho=67.21kN<V max=52.88kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)=-0.17mm2/m 取s=150mm则A sv=-25.989mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv=100.4800mm2∴满足要求二、WTL1名称梁截面高度梁截面有效高度梁截面宽度梁挑出长度梁埋入长度层高HRB335抗拉强度C25抗压强度代号h h0b L L1H fy fc 数值350315240 1.5 3.3330011.9单位mm mm mm m m m N/mm2N/mm2名称梁挑出左开间梁挑出右开间梁埋入左开间梁埋入右开间C25抗拉强度HPB235抗拉强度代号Lt1Lt2Lm1Lm2ft fyvβcα1数值 3.6 3.3 3.6 3.3 1.2721011单位m m m m N/mm2N/mm2⒈荷载计算:G k=5*(Lt1+Lt2)/2=17.25kNQ k=0kNg1k=7*(Lt1+Lt2)/2+26*b*h/106=26.334kN/Mq1k=2.0*(Lt1+Lt2)/2= 6.9kN/Mg2k=7*(Lm1+Lm2)/2=24.15kN/M∵L1= 3.3m> 1.2*h=0.42m∴χo=0.3*h=0.11m⒉内力及抗倾覆验算:Mov1=(1.35*Gk+1.4*0.7*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.35*g1k+1.4*0.7*q1k)*(L+χo)2=91.88kN.MMov2=(1.2*Gk+1.4*Qk)*(L+χo)+1/2*(1.2*g1k+1.4*q1k)*(L+χo)2=86.37kN.M ∴Mov=91.9kN.MMr=0.8*1/2*g2k*(L1-χo）2=98.61kN.M>Mov∴满足要求Vo1=1.35*(Gk+g1k*L)+1.4*0.7*(Qk+q1k*L)=86.76kNVo2=1.2*(Gk+g1k*L)+1.4*(Qk+q1k*L)=82.59kN∴V max=86.76kNM max=Mov=91.9kN.M⒊配筋计算：a s=M ov/(α1*fc*b*h o2)=0.324<0.399ζ＝1-（1-2a s)1/2=0.4071<0.55As=ζ*b*ho*fc/fy=1220.7mm2配HRB335:3根￠=25A s=1472mm2h w/b=h o/b= 1.31<40.25*βc*fc*b*ho=224.91kN>V max=86.76kN0.7*ft*b*ho=67.21kN<V max=86.76kNA sv/s=(V max-0.7*ft*b*ho)/(1.25fyv*ho)=0.24mm2/m 取s=150mm则A sv=35.4620mm2箍筋配￠8@150(双肢箍)A sv=100.4800mm2∴满足要求。

合集下载

pk数据说明

pk数据说明

形成PK数据文件程序说明1. 从PM数据可以形成哪些结构的PK数据文件？答：可形成普通框架、复式框架的PK数据，可形成砖混内框架PK数据，单层、多层砖混底框PK数据，主梁连续梁、次梁连续梁的数据，砖混底框中连梁的PK数据。

框架中可含有斜撑、斜梁，基础可不等高。

2. 形成的PK文件中，梁荷载是否含自重部分？答：形成的框架或连梁PK数据中均不含梁自重，杆件自重在PK计算程序中自动考虑。

3. 形成的挑梁长度，为什么大于布置时的梁长？答：这是因为挑梁画图时要考虑到梁的实际长度，而布置、计算时考虑的是梁的中心线位置，这就造成挑梁端头垂直方向封口梁中心线与挑梁外沿有1/2梁宽的差别。

所以挑梁实际长度要多出这1/2梁宽。

4. 挑梁端头弯矩是怎么产生的？答：由于挑梁实际梁长与输入时考虑的梁中心线长度有1/2封口梁宽度的差别，侧向封口梁传来的集中力作用点是在挑梁内侧1/2封口梁宽处，即封口梁中心线上，当将此处的集中力移动至挑梁端头节点时，就产生了这个弯矩。

5. 风荷载自动计算是如何考虑的迎风面面积的？答：框架上作用的风荷载计算迎风面积是考虑了此框架左右两侧与相邻框架的间距的一半；沿层高方向是考虑了楼板上、下层各半层层高范围内的迎风面面积。

6. 风荷载计算中考虑了哪些修正系数？答：风荷载计算中考虑了风压沿高度的变化系数，地面粗糙度的影响，风荷载体型系数，风振系数。

7. 框架平面外的柱荷载、节点荷载对框架是否有影响？答：对于框架平面外的柱荷载产生的弯矩、框架节点平面外作用的弯矩在计算平面框架时不予考虑；但对于平面外柱荷载的向下集中力，将其荷载值依其作用点与柱上下两端的距离，成线性比例分配。

8. PM建模中多层柱段，同层平面上多段PM梁在形成PK平面框架计算模型时连通成一根PK杆件的原则。

答：不管平面外是否是多段杆件，只要在框架平面内是一根连续的杆件，并且截面一致，则生成PK模型时多段PM模型中的杆件，连接成一根PK模型的杆件。

挑架施工方案

挑架施工方案

目录1.编制依据 (2)2.外架设计方案 (2)3。

脚手架搭设要求 (3)4.脚手架构配件要求 (4)5.落地脚手架施工方法 (4)6。

悬挑脚手架施工方法 (5)7。

质量保证措施 (6)8.安全文明施工保证措施 (8)9.材料计划 (11)附件：悬挑工字钢脚手架构件设计计算 (13)附图：锚固附图、外架剖面图 (18)工字钢布置图及剖面图1。

编制依据及工程概况1.1编制依据1.1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001。

1。

1.2《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ 80-91.1.1.3《建筑施工手册》。

1。

1.4《建筑施工计算手册》。

1。

2工程概况本工程位于西安市长乐西路与东二环交汇处西北侧的陕西电力建设总公司院内。

调试综合楼建筑物主体为板式高层宿舍楼，总建筑面积24270m2。

地下二层，地上十八层,五层裙房。

1.3适用范围本方案仅适用于陕西电建总公司(南区）调试研究综合楼工程悬挑架工程施工。

2。

外架设计方案根据本工程的结构特征以及施工进度要求，现拟定脚手架按以下方案进行搭设(前两次落地架与挑架配合施工）.2.1立杆纵距1。

5m,横距0。

9m，步距（与悬挑外架水平杆相接但不大于1.8m)，内立杆离墙0.25~0。

3m, 铺设竹架板1层，施工荷载为3kN/m2。

2.2立杆纵距1。

5m，横距0。

9m，步距（为了配合楼层施工，第1次悬挑架第一步距离为1.5m，以上都为1。

8m；后3次悬挑架每个楼层步距都为1.5米与1.8米）,内立杆离墙0.25～0.3m, 铺设竹架板3层，施工荷载为3kN/m2,悬挑架搭设完成以后按规范进行日常维护.脚手架立面每步架子外侧中间设水平拦腰横杆,每个楼层工作面在外侧立杆的内侧设置200高的踢脚板。

3.脚手架的搭设要求3。

1脚手架立杆采用对接扣件连接,相邻两立杆接头应错开不小于500mm，且不在同一步距内。

纵向水平杆接长用对接扣件连接.上下相邻两根纵向水平杆接头不小于500mm，同一步内外两根纵向水平杆接头也应错开,并不在同一跨内。

脚手架施工方案(通用3篇)

脚手架施工方案(通用3篇)

脚手架施工方案(通用3篇)脚手架施工方案篇一一、现场情况：本工程由于较造价低。

现时周转材料紧缺，租赁困难。

据上述情况结合周边兄弟单位同样高度结构使用单排落地式脚手架的施工情况，我项目部决定采用此种脚手架，但在确保施工安全的情况下使用，认真验标，弥补其薄弱环节，确保外单排脚手架的安全使用性。

二、材料材质和规格：1、钢管规格采用外径48mm，壁厚3mm，无缝钢管立杆及大横杆长度4~6m，小横杆长度2.5~3m,夹管1.5~3m。

2、扣件用可锻铸铁铸造的直角扣件，回转扣件和对接扣件。

3、架板采用标准立放竹片脚手板。

4、安全网选用平网壹五00×6000，立网1800×5500密目型尼龙安全网。

三、脚手架架立方案的选定：根据上述钢质和单排脚手架一般限高在35m左右的要求，必须采用其它措施来进行弥补，确保脚手架的安全使用性能。

1、立杆间距根据实际应用在1.8m ，大横杆上下间距在1.5m左右。

2、每隔一跨，设一组与柱拉结杆加固，每四跨双排小横杆带夹管加固一组，以增强钢架的整体刚度和稳度。

四、搭设程序：1、地基处理---摆放垫木--按立杆间距排放底垫---放置扫地杆---逐根竖立立杆---安装第一步与首层墙、柱拉筋横杆、夹管---安一步大横杆---设连墙杆--安一步小横杆加装临时斜撑---安三、四步大横杆---设连墙杆---接拉杆---加设剪力撑---拮安全网---铺脚手板---设栏杆、拮脚手板---随高度挂合格的安全网----加斜拉钢丝绳五、基础做法要求：距外墙皮2.1 m宽范围，素土分层夯实，距架体、外立杆0.8m处做阴沟排水。

垫木采用平行外墙体铺垫。

六、架体搭设要求：1、立杆间距1.8m，水平横向拉杆间距1.5，纵向横杆间距≤1.3m，外墙柱锚拉每隔一柱拉结一组，山墙遇柱时应全部拉接加固。

2、立杆的接头位置，相邻杆要错开，并布置在不同步距内，其接头距大横杆的距离≤1/3步距，采用对接，不得搭接。

PK数据文件程序说明

PK数据文件程序说明


14. 形成PK计算文件中，注释行的语言选择。
答：可通过修改CFG目录下的PKPM.INI文本文件，对其中"输出控制"的"语言"选择项确定是中文还是选择拼音。
15. 形成的PK数据文件名称的规则。
答：除非用户形成PK数据文件时指定了输出文件名称，否则程序自动按框架是"PK-轴线号"连梁是"LL-次序号（两位数）"的默认方式生成。
10. 框架柱及斜杆的计算长度系数如何确定？
答：对于框架的底层柱计算长度取1.0，上层柱取1.25系数；而对于铰接柱底层取1.25，上层取1.5系数。对于支撑计算长度系数统一取为1.0。并且对于钢材料的杆件考虑到平面内与平面外计算长度的不同，程序设定不作框架平面外轴压计算。
11. 砖混底框计算时是否可以不考虑地震作用？
答：框架上作用的风荷载计算迎风面积是考虑了此框架左右两侧与相邻框架的间距的一半；沿层高方向是考虑了楼板上、下层各半层层高范围内的迎风面面积。
6. 风荷载计算中考虑了哪些修正系数？
答：风荷载计算中考虑了风压沿高度的变化系数，地面粗糙度的影响，风荷载体型系数，风振系数。
7. 框架平面外的柱荷载、节点荷载对框架是否有影响？
19. 框剪结构是否能生成PK框架数据文件？
答：框剪结构不含墙的框架可以生成PK计算数据文件，对含有墙体的框架，需用光标点取局部一段不含墙体的部分生成框架文件。严格地说，框剪结构不应用PK来计算，只有当不考虑抗震计算时才能用PK生成计算文件。
20. 生成PK框架或连梁时，平面外梁传给框架主ห้องสมุดไป่ตู้上的集中力是如何计算的？
答：此处的集中力不是按两侧平面外梁简支计算得到的，而是由平面荷载倒算时进行楼面交叉梁系计算取得的节点两侧剪力相加得到的集中力值。