井楼油田特稠油油藏蒸汽吞吐转蒸汽驱注采参数优化

146低渗透稠油油藏作为非常规油藏中重要的组成部分，已在国内外得到广泛地开发，然而由于储层物性以及流体性质的影响，开发存在较大的困难[1-4]。

以国内某油田稠油区块为研究对象，基于该区块地质参数、流体参数、试油试采资料，利用数值模拟方法优化设计油井参数，预测油井开发指标，以期为低渗稠油油藏合理开发提供一定的技术指导。

1 低渗稠油油藏概况国内某稠油油藏A区块与B区块的含油面积分别为5.64km 2以及3.5km 2，地质储量分别为741.89×104t以及地质储量149.18×104t。

同时两区块表现出以下特征：①两区块具有相同的温压系统，即地温梯度为2.3℃/100m，压力系数为0.85；②两区块油层相对集中，即含油井段长20～50m，油层厚度10～30m，净总比0.5～0.6，适合一套层系开发；③两区块同一层系内的储层物性、原油性质相近。

基于以上因素，两区块采用一套层系开发。

2 开发方式与井型选择基于前期A、B两区块试油、试采情况：天然能量冷采没有自然产能，超前注水效果差，二氧化碳吞吐增产效果不明显，B区块某井注入1000t的热水后生产，效果较好，预计蒸汽吞吐将在该区有所突破。

因此进行了以下论证：1）相似油田蒸汽吞吐取得较好效果。

油藏条件相似C 区块，2007至2008年实施了7井次蒸汽吞吐试验，吞吐前单井日产0.2~1.2t/d，吞吐后单井日产油3.9~9.7t/d，累计增油1161.59t。

2）数值模拟结果表明蒸汽吞吐效果好，水平井好于直井。

直井可生产13个周期（2750d），累注汽19104t，累产油5054.87m 3，累产水14260.23m 3，平均单井日产油1.65t/d，累积油汽比为0.26。

水平井可生产10个周期（2913d），累注汽54914t，累产油13849t，累产水44104.88m 3，平均单井日产油4.75t/d，累积油汽比为0.25。

相比之下，水平井单井日产是直井的2.9倍。

稠油水平井注蒸汽开采工艺优化对策稠油由于其在油层中的粘度很高，渗流阻力大，举升难度大，常规开发产能低，含水上升速度快，动用程度低，最终采收率低，因而用常规开采方法难以实现经济有效的开发。

目前稠油开采的主要方法有冷采和热采两大类方法，冷采稠油方法包括：无砂冷采、出砂冷采、注烟道气等方法。

热采稠油方法包括：注汽吞吐、蒸汽驱、热水驱、火烧油层、蒸汽辅助重力泄油和电加热等方法，而其中注汽吞吐是目前开采稠油最主要的技术。

标签：稠油；水平井；蒸汽；设计水平井注蒸汽开采稠油可以提高油层吸气能力，加速井筒到油藏之间的热传递，提高波及系数，增加原油的流动能力，提高生产井的生产能力；同时水平井注蒸汽可以不用压裂而将蒸汽大面积注入油藏，提高了注入蒸汽同稠油之间的接触面积，从而提高了从井筒到低温油藏的热传导效应。

因此，在石油资源日益紧张的今天，在基于实际地质条件以及技术水平的基础上，开发出适合应用的水平井蒸汽稠油开采的工艺技术，能有效的提高稠油开采率，从而提高经济效益。

水平井注蒸汽开采方式包括水平井蒸汽吞吐、水平井蒸汽驱、蒸汽辅助重力泄油。

水平井蒸汽的采油机理主要表现在降低原油粘度、原油重力泄油和流体驱替的相互结合，使原油被驱出或被携带出。

蒸汽吞吐通常作为注蒸汽开采的第一阶段，主要有两个作用：一是降低原油粘度、增加原油流动能力，提高波及面积；二是使油层压力下降，作为蒸汽驱及蒸汽辅助重力驱的预热阶段，可以使注采井之间形成热联通，为下一步驱替创造有利条件。

蒸汽吞吐主要是依靠油层的天然能量将降粘的原油驱动到井底，当蒸汽吞吐到达一定程度，随着油层压力下降，油井产量下降、油气比降低，要进一步提高原油采收率，则需要转入蒸汽驱。

针对不同原油粘度的油藏，注采井距需要优化来选择经济合理的井距。

水平井注蒸汽开采的注采工艺参数主要包括：注汽速度、周期注汽量、注汽干度、生产井排液速度、蒸汽吞吐转汽驱时机、蒸汽驱结束油气比等。

这些参数可由油藏工程计算、数值模拟、类比等方法得出，并结合现场实际操作条件确定。

特稠油油藏吞吐后转蒸汽驱方案研究【摘要】以河南井楼油田某试验井区为例，通过实际生产资料分析及油藏数值模拟，研究了井楼油田LZ27井区蒸汽吞吐转蒸汽驱条件及转驱方案。

研究表明，试验区吞吐后转蒸汽驱最佳井网为目前井距、反九点井网，合理转驱时机为吞吐5个周期后转驱。

通过蒸汽吞吐转蒸汽驱方案优化设计，优选出最佳方案为试验区部分井继续吞吐5个周期后再转入汽驱，发生汽窜后对注汽井采用间歇汽驱方式。

后期现场试验取得了较好效果，对整个井楼油田蒸汽吞吐转驱上产及相似油田改善热采效果具有重要的借鉴和指导意义。

【关键词】特稠油蒸汽驱数值模拟试验楼资27试验区位于井楼油田三区南部，原始地层压力2.63 MPa，原始地层温度26.7℃，油层温度下脱气原油粘度18749.0 mPa·s，属浅薄层特稠油油藏。

LZ27井区常规试采产量低，蒸汽吞吐已获得明显的增产效果，但随着周期数增大效果明显变差，由于油层比较薄，吞吐转驱能否取得成功，转驱条件和时机又是怎样的，需要通过动态分析和数值模拟研究给予回答。

1 转驱的条件与井网研究由于影响蒸汽吞吐转蒸汽驱效果的因素很多，单因素研究工作量大，也不够科学，所以在进行转驱条件研究时，采用了全排列的方式，即对每一个粘度值，分别作出其对油藏深度、有效厚度、纯总比的全排列，最后得到46个方案，利用数值模拟软件进行预测[1]。

相应的开发指标预测结果表明，在150～300m范围，特稠油在100×140井网下都可以进行吞吐转驱。

粘度在10000、20000、40000mPa.s下的临界厚度分别为：3.7、4.2、6.2m。

要保证蒸汽驱效果，转驱时的起始含油饱和度最好不要低于0.45。

通过数值模拟五点法和反九点法井网，在注汽速度为80t/ d，井底干度为0.65的前提条件下，采用反九点法能取得较好的开采效果。

2 转驱时机根据对LZ27井区31917井组的数模研究，吞吐五个周期（采出程度22.39%）后，油层压力平均下降到2.02MPa，油层温度平均升高12℃，已形成大面积的热连通。

M稠油油藏蒸汽驱开发注采参数优化研究的开题报告开题报告一、研究背景蒸汽驱是开发M稠油油藏的常用技术之一，其原理是通过注入高温高压的蒸汽，使得油藏中的稠油流动性提高，从而实现油藏增产。

然而，在蒸汽驱开发过程中，如何合理地设置注采参数，是影响油田开发效果的重要因素。

当前，国内外对于蒸汽驱注采参数优化的研究比较深入，但受限于地质条件、油藏性质等因素，这些研究很少直接适用于M稠油油藏。

二、研究内容本文以M稠油油藏蒸汽驱开发为研究对象，旨在探究蒸汽驱注采参数对M稠油油藏开发效果的影响，并寻求最佳的注采参数配置策略。

具体研究内容包括：1. M稠油油藏蒸汽驱的基本原理及工艺流程分析。

2. 基于M稠油油藏特性，探究不同注采参数（如注汽压力、注汽量、注液量等）对油藏开发效果的影响。

3. 建立M稠油油藏蒸汽驱数值模拟模型，并进行数值模拟分析。

4. 对比不同注采参数组合的开发效果，寻求最佳的注采参数配置策略。

三、研究方法本文采用文献研究、实验分析、数值模拟等方法进行研究：1. 文献研究。

对国内外相关文献进行综述，了解M稠油油藏蒸汽驱开发的现状及注采参数的应用研究情况。

2. 实验分析。

在实验室中利用模拟岩心和模拟油藏进行控制实验，对不同注采参数组合的效果进行分析。

3. 数值模拟。

基于M稠油油藏的实际情况，构建数值模型，通过数值模拟的方式来模拟M稠油油藏蒸汽驱在不同注采参数下的开发效果。

四、研究意义和预期结果本文的研究目的是优化M稠油油藏的蒸汽驱注采参数，提高M稠油油藏的采收率和经济效益。

具体的研究意义和预期结果如下：1. 确定M稠油油藏蒸汽驱最佳注采参数组合，从而提高M稠油油藏的采收率，优化经济效益。

2. 加深对M稠油油藏特性及其蒸汽驱开发规律的理解，为类似油藏的开发提供借鉴和参考。

3. 通过建立数值模拟模型，将实验结果进行验证和修正，提高研究结果的可靠性。

五、进度安排本文的研究将按照以下进度安排：第一阶段：文献研究，分析M稠油油藏的特性及蒸汽驱开发技术，明确研究方向。

第４２卷第８期能　源　与　环　保Ｖｏｌ ４２　Ｎｏ ８ ２０２０年８月ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎＡｕｇ．　２０２０　檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾檾殧殧殧殧地学与测量收稿日期：２０２０－０４－２６；责任编辑：陈鑫源 ＤＯＩ：１０．１９３８９／ｊ．ｃｎｋｉ．１００３－０５０６．２０２０．０８．０２０基金项目：蒸汽吞吐中后期注热参数优化及增效工艺技术研究项目（ＣＣＬ２０１８ＴＪＴＺＬＳＴ０４７８）作者简介：刘义刚（１９６９—），男，吉林德惠人，教授级高级工程师，现从事海上油田开发、采油工艺研究和技术管理工作。

引用格式：刘义刚，钟立国，刘建斌，等．ＬＤ２７ ２油田稠油油藏蒸汽吞吐中后期注采参数优化研究［Ｊ］．能源与环保，２０２０，４２（８）：８６ ９１，１０８．ＬｉｕＹｉｇａｎｇ，ＺｈｏｎｇＬｉｇｕｏ，ＬｉｕＪｉａｎｂｉｎ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｎｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎｏｆｉｎｊｅｃｔｉｏｎａｎｄｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎｐａｒａｍｅｔｅｒｓｉｎｍｉｄ ｔｏ ｌａｔｅｓｔａｇｅｏｆｃｙｃｌｅｓｔｅａｍｓｔｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｈｅａｖｙｏｉｌｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓｉｎＬＤ２７ ２Ｏｉｌｆｉｅｌｄ［Ｊ］．ＣｈｉｎａＥｎｅｒｇｙａｎｄＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０２０，４２（８）：８６ ９１，１０８．ＬＤ２７ ２油田稠油油藏蒸汽吞吐中后期注采参数优化研究刘义刚１，钟立国２，刘建斌２，邹　剑１，张　华１（１．中海石油（中国）有限公司天津分公司，天津　３００４５２；２．中国石油大学（北京），北京　１０２２４９）摘要：蒸汽吞吐是稠油油藏开发的最有效措施之一，但是对于海上油田的特殊条件，在进行蒸汽吞吐３～４轮后，即意味着进入蒸汽吞吐中后期。

此时，如何调整注采参数，是海上稠油油藏高效开发的关键。

针对ＬＤ２７ ２油田稠油油藏的开发特点，在地质建模和高度历史拟合的情况下，对ＬＤ２７ ２油田稠油油藏开发状况进行多轮次预测；基于生产历史拟合的油藏数值模型，开展了不同蒸汽干度、注汽强度、注汽强度递增等条件下Ａ２２Ｈ井和Ａ２３Ｈ井蒸汽吞吐至开采至１０年的油藏数值模拟，明确不同注采参数的影响规律，优化了ＬＤ２７ ２油田稠油油藏蒸汽吞吐中后期注采参数。

稠油热采注蒸汽参数优化摘要：蒸汽吞吐是稠油开发的有效方法，本文综合国内外的研究成果，论述了影响蒸汽吞吐效果的主要因素：蒸汽注入量、注汽速度、蒸汽干度、焖井时间和蒸汽吞吐周期次数等，对稠油开发以及理论研究具有积极的意义。

关键词：稠油热采蒸汽吞吐影响因素一、引言蒸汽吞吐是一种使油井产能提高的有效强化采油方法，它的实质在于注入的蒸汽加热油层，改变油层及流体性质，从而使油层温度、压力和饱和度三者发生综合变化。

蒸汽吞吐效果的好坏则取决于各种油层因素和作业因素。

二、影响蒸汽吞吐效果的主要因素1.第一周期注汽强度注汽强度即单位油层厚度的周期注汽量。

注入量在整个吞吐阶段对开发效果都有重大影响，随着注入量的增加，加热半径增大，增产效果变好。

由于吞吐阶段的主要能量来自地层压实作用，周期注入量的大小是实际地层孔隙体积和上覆地层压力来确定的，当注入量增加到一定值后，增产效果不再明显，这主要是由于随着吞吐周期增加，近井地带含水饱和度增加，注进的蒸汽大部分热量用来加热近井地带的水，加热半径难以继续扩大，采油越来越少，采水越来越多。

设定一个注汽速度值，在井底干度一定的条件下，分别对第一周期的几个注汽强度进行数值模拟计算。

从产油指标看，随着注汽强度增加，周期产油量增加。

当注汽强度大于一定值以后，周期产油量增幅变小，曲线趋于平缓。

从油气比指标看，注汽强度为一个值时，油气比最高，注入强度再增加，油气比反而下降，因此存在一个最佳第一周期注汽强度，可以通过数值模拟得出。

根据稠油热采开发经验，在生产过程中，注汽强度直接影响到蒸汽吞吐的开发效果。

在一定范围内，任一周期的产油量与蒸汽注入量成正比。

对于具体的稠油油藏来说，蒸汽注入量有一个最优的范围。

注汽量太小，周期累积产油量低；注入量越大，加热范围越大，原油产量越高。

但注入量过高，使得油井停产作业时间延长，可能造成地层中原油被推向远离井底的地方，导致油汽比下降。

2.注汽速度当蒸汽注入油层后，有许多因素影响着加热半径的扩展，其中蒸汽注入速度的影响是首要的。

稠油油藏蒸汽吞吐注采参数优化
邢翔;胡望水;连艺秀;李涛
【期刊名称】《油气田地面工程》
【年(卷),期】2013(000)009
【摘要】针对我国东部某稠油油藏实际情况，应用数值模拟方法对该油藏蒸汽吞吐开采参数进行了优化研究。

结果表明，该稠油油藏在蒸汽吞吐时，注汽强度选择80~100 t/m，油气比和增产量比较高，吞吐效果较好；蒸汽干度应尽可能地保持在大于或等于50%左右；为保证井底的蒸汽干度和蒸汽吞吐效果，注汽速度应在120~140 t/d左右；注汽压力在12 MPa为宜；采注比在大于1.2时，含水上升快，边水推进速度增加。

【总页数】2页(P17-17,18)
【作者】邢翔;胡望水;连艺秀;李涛
【作者单位】长江大学地球科学学院;长江大学地球科学学院;河北石油职业技术学院;长江大学地球科学学院
【正文语种】中文
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影响稠油井蒸汽吞吐效果的因素及措施探讨一、引言稠油是指粘度较大的原油，通常在20-2000mPa.s之间，其中大部分为500mPa.s以上。

由于其高粘度和低流动性，稠油开采难度较大。

蒸汽吞吐是一种常用的采油方式，但是影响蒸汽吞吐效果的因素较多，需要采取相应的措施来提高采油效率。

本文将针对影响稠油井蒸汽吞吐效果的因素进行探讨，并提出相应的解决措施。

二、影响因素分析1. 地质条件地质条件是影响蒸汽吞吐效果的重要因素之一。

不同区域的地层渗透率、孔隙度、岩石裂缝等地质特征都会对蒸汽吞吐效果产生影响。

一般来说，地层渗透率越大、孔隙度越高，蒸汽吞吐效果越好。

研究地质条件对蒸汽吞吐效果的影响，对于合理选择采油区域和设计蒸汽吞吐方案至关重要。

2. 油层温度油层温度是蒸汽吞吐作业效果的重要影响因素之一。

较高的油层温度有利于蒸汽的渗透和分散，从而提高蒸汽吞吐的效果。

在进行蒸汽吞吐作业时，需要了解油层温度的变化规律，并采取相应的措施来加热油层，提高油层温度，以改善蒸汽吞吐效果。

4. 蒸汽注入参数蒸汽注入参数包括蒸汽温度、压力、注入速度等，都会对蒸汽吞吐效果产生影响。

合理选择蒸汽注入参数，调整蒸汽的温度、压力和注入速度，可以提高蒸汽吞吐的效果，降低采油成本。

5. 蒸汽吞吐方式蒸汽吞吐方式包括连续蒸汽吞吐和间歇蒸汽吞吐两种方式。

不同的蒸汽吞吐方式对蒸汽吞吐效果有不同的影响。

连续蒸汽吞吐适用于粘度较大的稠油，可以提高蒸汽吞吐效果，间歇蒸汽吞吐适用于粘度较小的稠油，可以节约能源，降低采油成本。

三、解决措施探讨1. 地质条件优选针对地质条件不同的采油区域，需要优先选择地层渗透率大、孔隙度高、岩石裂缝发育的地质条件好的区域进行蒸汽吞吐作业，以提高蒸汽吞吐效果。

2. 加热油层对于油层温度较低的井，可以采用加热油层的方式来提高油层温度，改善蒸汽吞吐效果。

目前常用的加热方式包括电加热、火热等技术手段，可以根据具体情况选择合适的加热方式。

稠油油藏蒸汽吞吐井注采及伴热参数优化设计的开题报告一、选题背景稠油油藏中蕴藏的大量能源资源对我国经济发展具有重要意义。

目前我国已探明的稠油油田开采率较低，需要进一步开展技术研究和优化设计，提高开采效率。

蒸汽吞吐井是开采稠油油藏的一种常用技术，通过注入高温高压的蒸汽，使油藏中的油减黏、减粘度、膨胀，从而增加有效压力，提高采收率。

然而，蒸汽吞吐井的注采过程中涉及多个参数的优化设计，如注蒸汽量、注水量、注聚合物量等，这些参数的优化设计对于提高采收率至关重要。

二、研究目的本研究旨在通过对稠油油藏蒸汽吞吐井注采及伴热参数优化设计的研究，探讨如何提高采收率，提高工艺效率，减少产业成本，实现科学、可持续、经济可行的稠油开采方式。

三、研究内容本研究将根据稠油油藏蒸汽吞吐井的特点和注采及伴热参数的影响因素，对注蒸汽量、注水量、注聚合物量等参数进行优化设计，同时探讨如何通过技术手段降低成本，提高开采效率。

具体研究内容包括：1. 稠油油藏蒸汽吞吐井注采及伴热参数的影响因素分析；2. 注蒸汽量、注水量、注聚合物量等参数的优化设计；3. 注聚合物对油藏稳定性和采收率的影响分析；4. 稠油油藏蒸汽吞吐井伴热参数的优化设计；5. 对比分析不同优化方案下的采收率变化及成本控制情况。

四、研究方法本研究采用实验研究、数值模拟和经济评价等方法对稠油油藏蒸汽吞吐井注采及伴热参数进行优化设计。

具体方法包括：1. 通过实验室试验，测定不同注蒸汽量、注水量、注聚合物量等条件下的油藏采收率；2. 运用数值模拟软件（如CMG）对注采及伴热参数的不同组合方案进行模拟计算，分析采收率的变化和产业成本的变化；3. 运用生产计量学分析方法，分析不同优化方案下的经济效益、成本控制和可持续性等因素。

五、研究意义本研究将优化设计稠油油藏蒸汽吞吐井的注采及伴热参数，针对实际开采情况提出经济可行的优化方案，能够提高采收率、降低成本，促进稠油油藏的可持续开采，具有重要的应用价值和社会意义。

52一、蒸汽吞吐基本数据模型采用径向网格系统，径向上分为11层，纵向上分为９层，平面方向网格长度以2ｍ×0.5ｍ、１ｍ×2ｍ、2ｍ×5ｍ、1ｍ×7ｍ、1ｍ×10ｍ、２ｍ×20ｍ、1ｍ×30ｍ、１ｍ×50ｍ不等间距划分。

二、蒸汽吞吐参数优化1.第一周期注汽强度。

优化设定注汽速度200ｔ/ｄ、井底蒸汽干度75％、焖井时间5ｄ的条件下，分别对吞吐井第一周期注汽强度40、60、80、100、120、140、160ｔ/ｍ进行了模拟计算。

第一周期生产状况：随注汽强度的增加，周期产油量增加，油汽比减小；一周期注汽强度大于140ｔ/ｍ时，增油量较大，油汽比下降幅度较小。

此外，考虑到蒸汽吞吐第一周期主要是预热、解堵作用，建议第一周期注汽强度确定为140ｔ/ｍ。

2.注汽速度优选。

在井底蒸汽干度60％，焖井时间5ｄ，注汽强度140ｔ/ｍ条件下，研究该吞吐井不同注汽速度下的开发效果。

从模拟看出，注汽速度高，相同时间内注入的热量和流体质量多，因而产油多。

但是，注入速度过高则蒸汽突破时间短，一旦蒸汽突破，许多热量就会被产出流体带走，降低热利用率，所以累积油汽比随注入速度增加反而下降。

综合以上分析，推荐注汽速度220ｔ/ｄ。

3.井底蒸汽干度优选。

在注汽强度140ｔ/ｍ、注汽速度220ｔ/ｄ、焖井时间5ｄ的条件下，对该吞吐井的井底蒸汽干度分别为40％、50％、60％、７０％时的吞吐效果进行模拟计算。

随着蒸汽干度的增加，周期产油量增加，油汽比增加。

但当蒸汽干度大于60％后，增油减少，油汽比递增缓慢。

因此确定注汽干度应大于６０％。

4.注汽温度的优选。

在注汽强度140ｔ/ｍ、注汽速度220ｔ/ｄ、焖井时间5ｄ、蒸汽干度60％的条件下，分别对Ｍ４井的注汽温度240、260、280、300、320、340℃吞吐效果进行模拟计算。

随着注汽温度的增加，周期产油量和周期油汽比均先增加后减小，在注汽温度达到300℃时达到峰值。

文章编号：１６７３－８２１７（２０１２）０１－００８９－０３稠油油藏蒸汽吞吐参数优化及效果预测李　卉（中国石油长城钻探工程有限公司地质研究院，辽宁盘锦１２４０００）摘要：以某稠油油藏为例，通过数值模拟方法，对７种蒸汽吞吐参数（注汽强度、注汽速度、注汽干度、注汽温度、焖井时间、排液速度和周期注汽量递增）进行优化，得出适合该油藏的蒸汽吞吐参数，并对蒸汽吞吐开发效果进行了预测，为该油田稠油区块蒸汽吞吐的现场应用提供了合理的注汽工艺参数。

关键词：特稠油藏；蒸汽吞吐；参数优化；开发效果中图分类号：ＴＥ３４５ 文献标识码：Ａ 目前世界上稠油热力采油在强化采油中处于主导地位，热力采油日产油量约占强化采油量的６０％；在热力采油中，注蒸汽开采的产量约占９７％。

对于特稠油油藏，目前一般采用常规蒸汽吞吐开发的方式［１－３］。

国外某油田特稠油区块含油面积为２．１７　ｋｍ２，原始储量为７３８．９９×１０４　ｍ３，油田尚未投产。

本文选取该油田的一口井对蒸汽吞吐的注汽参数和开发效果进行系统的研究，主要对蒸汽吞吐的注汽强度、注汽速度、注汽干度、焖井时间、排液速度和周期注汽量递增等注汽参数进行优化，并对蒸汽吞吐开发效果进行预测［４－６］。

１　蒸汽吞吐模型及基本数据模型采用径向网格系统，径向上分为１１层，纵向上分为９层，平面方向网格长度以２　ｍ×０．５　ｍ、１ｍ×２　ｍ、２　ｍ×５　ｍ、１　ｍ×７　ｍ、１　ｍ×１０　ｍ、２　ｍ×２０ｍ、１　ｍ×３０　ｍ、１　ｍ×５０　ｍ不等间距划分。

吞吐井油藏基础参数见表１。

表１　吞吐井的油藏基础参数岩石压缩系数／（ｋＰａ－１）３．０３Ｅ－６岩石热传导系数／（Ｊ·ｄ－１·ｍ－１·℃－１）１．５Ｅ＋５岩石热容量／（Ｊ·ｔ－１·℃－１）２．１Ｅ＋６上下盖层热传导系数／（Ｊ·ｄ－１·ｍ－１·℃－１）１．３Ｅ＋５上下盖层热容量／（Ｊ·ｔ－１·℃－１）２．１Ｅ＋６地面原油密度／（ｇ·ｃｍ－１）０．９４１油层压力／ｋＰａ　５５３０油层温度／℃４８．１油层温度下的原油粘度／（ｍＰａ·ｓ）１２　３５０油藏孔隙度，％２５～３０油藏渗透率／μｍ２２　２００～１　０００２　蒸汽吞吐参数优化２．１　第一周期注汽强度优化设定注汽速度２００　ｔ／ｄ、井底蒸汽干度７５％、焖井时间５　ｄ的条件下，分别对吞吐井第一周期注汽强度４０、６０、８０、１００、１２０、１４０、１６０　ｔ／ｍ进行了模拟计算，其计算结果见表２。

稠油油藏高周期吞吐注采参数优化研究发布时间：2021-06-10T10:14:21.107Z 来源：《基层建设》2021年第6期作者：邓飞陈侃田园园[导读] 摘要：稠油的最大特点就是高胶质含量和高沥青含量，稠油原油粘度比常规原油要高出很多。

天津市大港油田公司第一采油厂摘要：稠油的最大特点就是高胶质含量和高沥青含量，稠油原油粘度比常规原油要高出很多。

由于稠油的原油粘度高导致其地下流动能力差，因此如果继续使用常规开发工艺进行开采则很难将其驱至近井地带，从而造成油田产量过低，甚或毫无产量可言。

而稠油热采开发方式的提出解决了很大的开发问题，热采中的蒸汽吞吐开发应用至稠油油藏开发中使稠油开发效果得到了显著提升。

但是若蒸汽吞吐达到高周期吞吐后，剖面和平面严重的非均质性会导致储层动用不均，吞吐井的采收效率降低以及区块生产油汽比降低。

并且随着气窜水窜现象以及边水侵入情况的伴生，生产矛盾愈加严重。

关键词：稠油油藏；蒸汽吞吐；剩余油特征引言将注汽强度、采液强度以及注氮量和注氮方式等作为注采参数优化中的主要研究对象，通过油藏数值模拟分析最终高周期吞吐优化方案，最终以油汽比为评价指标确定最优的注采参数。

结果表明此方法可以为提高浅层稠油油藏采收率提供经济有效的开发依据。

1高周期剩余油分布主控因素 1.1油藏地质因素由于储层间较大的非均质性导致各油层的吸汽量和产油量的不同。

物性较好的储层拥有着较好的吸汽能力，在注入热蒸汽后会增大平面上的泄油半径，蒸汽吞吐受效性强从而提高垂向储层的动用率和开发效果；物性较差的储层所受蒸汽的汲取能力就会相对较差，这样就会减小热蒸汽注入后储层平面上的泄油半径，因此会导致垂向上动用储层的程度变差而降低开发效率。

1.2油藏开发因素（1）注汽强度稠油属于热敏性流体，原油的流动性随着温度的提高而提高，通过吞吐井向地层中注入蒸汽使油藏升温，所注蒸汽的量越大，地层的温度场维持时间越长，地层处于高温状态的时间越长原油的降粘时间越长，流动性就越高。

文章编号:1000-0747(2004)02-0104-04稠油油藏蒸汽吞吐井注采参数系统优化王卫红1,2,王经荣1,2,李1,董正远1,高孝田3,艾敬旭3,刘新福3(1.西安石油大学; 2.中国石油勘探开发研究院; 3.中国石化河南油田勘探开发研究院)摘要:蒸汽吞吐热力采油的效果取决于由注采参数决定的注入蒸汽的热能利用程度。

将蒸汽在地面管线、井筒及地层中的流动作为一个整体系统,在地面、井筒管流及油藏数值模拟研究的基础上,基于节点分析技术,建立蒸汽吞吐注入系统组合模型,提出蒸汽吞吐井注采参数整体系统优化的设计方法。

考虑蒸汽吞吐井的注入、采出费用建立经济评价模型,用模拟退火算法优化注采参数。

应用结果表明,采用此方法优选出的参数进行生产,可提高蒸汽吞吐井的热能利用率和开采效果。

图2表2参8关键词:稠油;蒸汽吞吐;注采参数;优化设计;模拟退火中图分类号:TE357.44 文献标识码:A蒸汽吞吐开采稠油是一项复杂的系统工程,开采效果直接取决于注采参数的选取及注入蒸汽的热能利用程度。

注采参数的确定不仅受锅炉条件、地面管线和井筒条件限制,还受地层吸汽能力的限制。

目前,对蒸汽吞吐井注采参数优化的研究主要是考虑油藏模型的局部优化,而相对于蒸汽吞吐井生产系统来说,局部优化并不一定效果最佳;油藏动态预测多采用解析模型[1],与油藏实际开发状况相差甚远;优化方法还存在局限性[2]。

为更加准确地确定注采参数,提高蒸汽吞吐井的开采效果,本文提出了蒸汽吞吐井注采参数系统优化方法。

1注采参数系统优化总体思路本文综合考虑影响蒸汽吞吐井开采效果的各种因素,将地面、井筒和地层作为一个整体系统考虑,采用节点分析技术,建立蒸汽吞吐井注入系统组合数学模型,基于经济评价模型,应用全局的优化技术建立蒸汽吞吐注采参数系统优化模型,为蒸汽吞吐井的注采参数整体优化提供有效的工具(见图1)。

图1 蒸汽吞吐注采系统优化总体框架2蒸汽吞吐井注入系统组合模型稠油油藏蒸汽吞吐井注入系统组合模型由地面管流、井筒垂直管流和油藏动态预测数学模型3部分组成,其中地面管流模型部分[3]除了考虑管线和保温层的传热,还考虑了环境对流和风速对蒸汽热损失的影响;垂直管流[4]考虑了油管、隔热管、套管、水泥环、地层、隔热方式等因素对蒸汽热损失的影响;油藏动态模型采用了三维三相多组分注蒸汽模型[5],充分考虑实际油藏内压力、饱和度、温度等的分布,毛管力、重力、黏滞力的影响以及热在地层中传播和上、下盖层的热损失,并用数值模拟的方法求解。