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热耗率的计算关键是流量计算主汽流量计算方法：1、DCS 实时点：依据厂家给的几组调节级压力、主汽流量的数据，由调节级压力线性插值得到实时的主汽流量值，并通过调节级温度进行修正。
2、弗留格尔公式求取（用于在线计算）：把调节级后的高压缸所有级看成一个级组，利用弗留格尔公式，调节级压力、调节级温度，高压缸排汽压力，主汽流量之间的关系式01022*******1T T PP PP G G gg --=其中 1G 、0G 代表变化后、前的主蒸汽流量 01P 、0P 代表变化后、前的调节级压力 g P 、1g P 代表变化后、前的高压缸排汽压力 01T 、0T 代表变化后、前的调节级温度3、通过凝结水流量，对除氧器、高加列物质平衡、热量平衡的方程式，迭代计算给水流量，进而求主蒸汽流量、再热蒸汽流量等（用于试验计算）温gjαgs t -主给水流量看成1，1号高加：)(11121s t h t t ----=-α2号高加：)()(21122232s s s t t t h t t ------+-=-αα 3号高加（将给水泵部分和3号高加看成一个整体）：))(()()(322133343s s s b t t t h t t ------++-=+-ααατ高旁泄漏率(%)：100*)/()(411------=t t t t a gs 最终给水流量：)100/1/(1a b-=除氧器热量平衡：))(()()()(5332154454------+++-=-*++t t t h t t b s zj gj αααααα 除氧器物质平衡：H zj gj b ααααααα++++=++3214指标偏差经济性分析分为单因素偏差和多因素偏差单因素偏差：分析指标包括排烟过剩氧量、排烟温度、主蒸汽温度、再热汽温度、再热器压损、背压等。
排烟过剩氧量、排烟温度：直接计算它们偏离目标值对锅炉效率的影响主蒸汽温度、再热汽温度、再热器压损、背压：根据汽轮机厂家给出的修正曲线拟合得到各自对热耗率的影响多因素偏差：分析指标包括高加上下端差、除氧器端差、低加上下端差、过再减温水量、高加旁路泄漏率、凝汽器过冷度、连排流量等分析理论：等效热降理论。
一、填空题1．汽轮机按热力过程特性可分为凝汽式汽轮机、背压式汽轮机、抽汽式汽轮机、抽汽背压式汽轮机等。
2．汽轮机按工作原理可分为、两种。
3．汽轮机的级是由和其后紧邻的构成的工作单元。
4．联轴器一般有、和三种形式。
6．评定调节系统动态特性的指标有稳定性、超调量、过渡时间。
7．汽轮机的调节系统是由DEH控制器、DEH控制系统、油系统、执行机构及保护系统组成。
9．叶片振动的基本振型为和。
10．蒸汽流过喷嘴时，压力降低，速度增加，将蒸汽的热能转换为动能。
11．叶片是由，和三部分组成。
12．单元机组目前采用的控制方式有、、。
14．汽封按其安装位置的不同，可分为、和。
15．DEH调节系统是由DEH控制器、DEH控制系统、油系统、执行机构及保护系统组成。
16．离心式油泵供油系统的主要设备有．主油泵、辅助油泵、主油箱、注油器、冷油器17．工作转速低于一阶临界转速的转子称为。
18．减小汽轮机轴向推力的方法有、、。
19．汽轮机的滑压运行方式分为、和。
20．按主轴与其它部件间的组合方式，轮式转子有、、和四种结构型式。
21．从结构上，现代大型汽轮机的调节方式可分为节流调节和喷嘴调节。
二、单项选择题（20分，每题1分）1．汽轮机超速保护装置的动作转速应为额定转速的（）。
（A）110%～112%（B）112%～114% （C）110%～118% （D）100%～108% 2．蒸汽在汽轮机中的工作过程是（）。
（A）定压吸热（B）定压放热（C）绝热膨胀（D）绝热压缩3．超临界汽轮机的进汽参数为（）MPa。
（A）6～10 （B）12～14 （C）16～18 （D）﹥22.14．汽轮机的绝对内效率是（）。
（A）理想焓降与吸热量之比（B）实际焓降与理想焓降之比（C）实际焓降与吸热量之比（D）理想焓降与实际焓降之比5.在反动级中，下列哪种说法正确（）（A）蒸汽在喷嘴中的理想焓降为零（B）蒸汽在动叶中的理想焓降为零（C）蒸汽在喷嘴与动叶中的理想焓降相等（D）蒸汽在喷嘴中的理想焓降小于动叶中的理想焓降6.蒸汽在喷嘴斜切部分膨胀的条件是（）。
㊀收稿日期:２０１９￣０６￣１２㊀㊀㊀㊀㊀㊀基金项目:海上小堆设备鉴定监管技术要求研究项目(ＪＤ２０１９３０)ꎮ㊀作者简介:程㊀堃(１９９１￣)ꎬ女ꎬ华中科技大学热能与动力工程硕士ꎬ工程师ꎮ从事核动力装置二回路系统研发ꎮ弗留格尔公式的改进及其在汽轮机湿蒸汽级组中的应用程㊀堃ꎬ万㊀祥ꎬ孙海军ꎬ王㊀成ꎬ尤小健(武汉第二船舶设计研究所ꎬ武汉４３００６４)摘要:弗留格尔公式广泛应用于汽轮机变工况计算ꎬ但对于蒸汽湿度较大的级组ꎬ计算结果存在较大的误差ꎮ对实际气体方程做了一定改进ꎬ并提出将改进后的气体状态方程代替理想气体方程运用到弗留格尔公式的推导过程中ꎬ建立了更贴合实际运行的计算模型ꎮ该模型适用于蒸汽湿度较大的级组的变工况计算ꎮ以某核电汽轮机为例ꎬ采用提出的计算模型进行多个变工况下的热力计算ꎬ将计算结果与采用弗留格尔公式计算的结果进行比对ꎬ结果表明ꎬ采用本文提出的计算模型可显著提高蒸汽湿度较大级组的变工况计算精度ꎮ关键词:汽轮机ꎻ湿蒸汽ꎻ弗留格尔公式ꎻ实际气体状态方程分类号:ＴＬ４㊀㊀㊀文献标识码:Ａ㊀㊀㊀文章编号:１００１￣５８８４(２０２０)０２￣０１０４￣０３ＴｈｅＩｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｆＦｌｕｇｅｌＦｏｒｍｕｌａａｎｄｉｔｓＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｉｎＷｅｔＳｔｅａｍＳｔａｇｅＧｒｏｕｐｓｏｆＳｔｅａｍＴｕｒｂｉｎｅＣＨＥＮＧＫｕｎꎬＷＡＮＸｉａｎｇꎬＳＵＮＨａｉ￣ｊｕｎꎬＷＡＮＧＣｈｅｎｇꎬＹＯＵＸｉａｏ￣ｊｉａｎ(ＷｕｈａｎＳｅｃｏｎｄＳｈｉｐＤｅｓｉｇｎａｎｄＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅꎬＷｕｈａｎ４３００６４ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｆｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａｉｓｗｉｄｅｌｙｕｓｅｄｉｎｏｆｆ￣ｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅꎬｂｕｔｔｈｅｒｅｉｓａｂｉｇｅｒｒｏｒｉｎｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｗｅｔｓｔｅａｍｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓ.Ｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｒｅａｌｇａｓｉｓｐｒｅｓｅｎｔｅｄｉｎｔｈｉｓｐａｐｅｒ.ＢｙｕｓｉｎｇｔｈｅｉｍｐｒｏｖｅｄｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｒｅａｌｇａｓｉｎｓｔｅａｄｏｆｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｉｄｅａｌｇａｓｔｏｔｈｅｄｅｒｉｖａｔｉｏｎｏｆｔｈｅＦｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａꎬａｍｏｒｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅｏｆｆ￣ｄｅｓｉｇｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｍｏｄｅｌｉｓｅｓｔａｂｌｉｓｈｅｄ.Ｔｈｉｓｍｏｄｅｌｉｓａｄａｐｔｅｄｔｏｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓｗｉｔｈｈｉｇｈｓｔｅａｍｈｕｍｉｄｉｔｙ.Ｔａｋｉｎｇａｎｕｃｌｅａｒｐｏｗｅｒｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅａｓａｎｅｘａｍｐｌｅꎬｔｈｅｏｆｆ￣ｄｅｓｉｇｎｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓｉｓｃａｒｒｉｅｄｏｕｔｂｙｕｓｉｎｇｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄｍｏｄｅｌ.ＴｈｅｒｅｓｕｌｔｓｏｆｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｒｅｃｏｍｐａｒｅｄｗｉｔｈｔｈｅｄａｔａｃａｌｃｕｌａｔｅｄｂｙＦｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａ.Ｉｔｓｈｏｗｓｔｈａｔｔｈｅｐｒｅｓｅｎｔｅｄｍｏｄｅｌｃａｎｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙｉｍｐｒｏｖｅｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎａｃｃｕｒａｃｙｏｆｗｅｔｓｔｅａｍｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅꎻｗｅｔｓｔｅａｍｓｔａｇｅｇｒｏｕｐｓꎻＦｌｕｇｅｌｆｏｒｍｕｌａꎻｓｔａｔｅｅｑｕａｔｉｏｎｏｆｒｅａｌｇａｓ０㊀前㊀言为了保证机组安全经济运行ꎬ电厂检修㊁运行人员需要随时了解机组在变工况运行中的各项安全经济性指标ꎬ并及时作出合理的检修和调整[１]ꎮ为达到以上目的ꎬ需要对机组进行详细深度的变工况热力计算ꎬ这样才能得出机组在工况变化时的运行经济性ꎬ从而保证机组在最佳工况下运行ꎮ目前主要采用的汽轮机通流部分计算方法大多是将汽轮机整机按照抽汽段分为若干级组ꎬ在各级组内运用弗留格尔公式和内效率的变化公式ꎬ进而确定各级的蒸汽温度和蒸汽压力ꎮ然而ꎬ弗留格尔公式大部分论述都进行了很多假定ꎬ特别在针对湿蒸汽上的计算精确度不高ꎮ本文即是针对湿蒸汽区的热力计算ꎬ以某核电机组为例ꎬ对弗留格尔公式进行改进ꎬ发现改进型公式在湿蒸汽区的应用效果较好ꎮ１㊀弗留格尔公式及其应用效果１.１㊀弗留格尔公式应用条件弗留格尔公式是汽轮机各级组压力计算的经典公式:Ｇ１Ｇ＝ｐ０１２－ｐ２１２ｐ０２－ｐ２２Ｔ０Ｔ０１(１)式中ꎬＧ㊁Ｔ０㊁ｐ０㊁ｐ２分别为变工况前通过级组的蒸汽流量㊁温度㊁级前及级后压力ꎻＧ１㊁Ｔ０１㊁ｐ０１㊁ｐ２１分别为变工况后通过级组的蒸汽流量㊁温度㊁级前及级后压力ꎮ实际计算时ꎬ弗留格尔公式应满足以下应用条件[２]:(１)级组中的级数应不小于３~４级ꎮ依照弗留格尔的证明过程ꎬ弗留格尔公式理论上适用于无穷多级数的级组ꎮ在实际计算过程中ꎬ在一定的负荷变化范围内ꎬ当级组中的级数不小于３~４级时ꎬ亦可得到比较满意的结果ꎮ(２)同一工况下ꎬ应用弗留格尔公式计算必须保证通过级组各级的流量相同ꎮ第６２卷第２期汽㊀轮㊀机㊀技㊀术Ｖｏｌ.６２Ｎｏ.２２０２０年４月ＴＵＲＢＩＮＥＴＥＣＨＮＯＬＯＧＹＡｐｒ.２０２０㊀㊀(３)在不同工况下ꎬ应用弗留格尔公式计算时必须保证级组中各级的通流面积和反动度保持不变ꎮ１.２㊀弗留格尔公式的应用现状为保证核电机组在变工况运行中的安全经济性ꎬ本文以某核电汽轮机为研究对象ꎬ采用弗留格尔公式对其进行变工况计算ꎮ核电汽轮机的热力过程如图１所示ꎮ其中ꎬＡ点为高压缸进汽点ꎬ压力一般为６ＭＰａ~７.５ＭＰａꎬ温度为２６０ħ~２９０ħꎬ湿度为０.２５％~０.５％ꎻＢ点为高压缸排汽点ꎬ湿度一般为１２％~１５％ꎻＣ点为中压缸的进汽点ꎬ经过了除湿及再热ꎬ具有一定过热度ꎻＥ点为低压缸排汽点ꎬ湿度一般为８％~１４％ꎮ由图１可知ꎬ核电汽轮机的高压缸均工作在湿蒸汽区ꎬ低压缸也较早地进入湿蒸汽区ꎮ某核电汽轮机组热力系统如图２所示ꎮ高压缸设置３级回热抽汽ꎻ中压缸处于过热蒸汽区ꎬ设置了２级回热抽汽ꎻ低压缸有３级回热抽汽ꎬ且设置了级间除湿装置ꎮ整个热力图１㊀核电汽轮机中蒸汽的热力过程系统共８级抽汽ꎬ设置９个级组ꎮ不同典型工况下ꎬ各级组的蒸汽湿度见表１ꎮ高压缸后两级组(级组２㊁３)的蒸汽湿度在９％~１４％之间ꎬ而低压缸后两级(级组８㊁９)的蒸汽湿度在５％~８％之间ꎮ在９０％㊁８０％㊁５０％㊁４０％ＴＭＣＲ等４个典型变工况下采用式(１)进行级组后压力计算ꎬ计算结果与制造厂提供数据比对的误差如图３所示ꎮ图２㊀某核电机组常规岛热力系统㊀㊀表１㊀某核电机组不同负荷下的级组蒸汽湿度表单位:％㊀㊀级组工㊀㊀况１００％ＴＭＣＲ９０％ＴＭＣＲ８０％ＴＭＣＲ５０％ＴＭＣＲ４０％ＴＭＣＲ１５５５４４２１１１１１１１０９３１４１４１４１２１１４０００００５０００００６１１１００７６６６５４８７７６５５９８８８７６㊀㊀从图３可以发现ꎬ当把弗留格尔公式直接运用到某核电机组上时ꎬ误差较大ꎬ难以满足计算精度的要求ꎻ９０％及８０％图３㊀弗留格尔公式模型计算误差波动曲线ＴＭＣＲ工况下计算误差基本在５％以内ꎬ机组间误差波动幅度较小ꎻ低工况时(５０％及４０％ＴＭＣＲ工况)计算误差较大ꎬ级组间误差波动幅度很大(相差最大可达４５％)ꎮ此外ꎬ随着高压缸以及中低压缸的末几级(如级组３㊁５㊁７㊁８㊁９)蒸汽湿度的增大ꎬ计算误差相较其它级组也明显增大ꎮ由于弗留格尔公式大部分论述都进行了很多假定ꎬ如级数为无穷多㊁工质为理想气体等ꎬ因此ꎬ运用过程中存在一定的误差ꎮ对于工作在湿蒸汽区的机组ꎬ计算误差更为突出ꎮ５０１第２期程㊀堃等:弗留格尔公式的改进及其在汽轮机湿蒸汽级组中的应用㊀㊀１.３㊀弗留格尔改进公式及其应用效果针对弗留格尔公式计算精度不高的问题ꎬ文献[３]对弗留格尔公式进行了改进ꎬ建立了以下计算模型:Ｇ１Ｇ＝ｐ０１ｐ０Ｔ０Ｔ０１１－ε１－εｓｃ１－εｓｃ()２１－ε－εｓｃ１－εｓｃ()２(２)式中ꎬε１＝ｐ２１ｐ０１ꎻε＝ｐ２ｐ０ꎻεｓｃ为级组的临界压力比ꎮβ＝１－ε１－εｓｃ１－εｓｃ()２１－ε－εｓｃ１－εｓｃ()２(３)式中ꎬβ为级组的彭台门系数ꎮ公式(２)从对机组流动的临界状态辨别入手ꎬ通过对级组临界压力和临界压力比的推导和计算分析ꎬ推论出在变工况计算中ꎬ可以利用级组的整级彭台门系数来代替喷嘴彭台门系数ꎬ比较适用于处于末级(湿度较大)的级组ꎮ该弗留格尔改进公式在原始弗留格尔公式中加入彭台门系数项进行改进ꎬ在级数较少的级组上获得了较高的计算精度ꎮ仍以图２所示的某核电汽轮机组热力系统为研究对象ꎬ采用改进后的弗留格尔公式进行各工况下级组后压力计算ꎬ误差对比如图４所示ꎮ图４㊀文献[３]改进模型的变工况计算误差与直接采用弗留格尔公式计算模型相比ꎬ弗留格尔改进公式的计算误差大为减小ꎮ对于蒸汽湿度相对较低的中㊁低压缸级组(级组４~９)ꎬ公式(２)取得了很好的效果ꎬ计算误差在５％以内ꎬ基本能满足仿真计算分析要求的范围ꎻ对于蒸汽湿度较高的高压缸后两级组(级组２㊁３)的计算ꎬ误差仍然较大ꎬ可达１０％ꎮ针对蒸汽湿度较高的级组ꎬ文献[３]中的弗留格尔改进公式仍具有一定的局限性ꎮ２㊀弗留格尔公式计算模型的建立弗留格尔公式的分析对象是理想气体ꎬ应用到实际变工况计算时ꎬ将蒸汽当成理想气体ꎬ未考虑蒸汽湿度的影响ꎮ理想气体中ꎬ气体分子本身的体积和气体分子间的作用力都可以忽略不计ꎬ这与核电汽轮机组中大部分都处于气液两相流的湿蒸汽实际状态是相违背的ꎮ２.１㊀范德瓦尔斯方程考虑到分子自身占有的体积和分子间的相互作用力ꎬ范德瓦尔斯对理想气体状态方程进行了修正ꎮ用Ｖｍ－ｂ表示每摩尔气体分子自由活动的空间ꎬ参照理想气体状态方程ꎬ气体压力应为ｐ＝ＲＴＶｍ－ｂꎮ同时ꎬ气体压力减小量与一定体积内撞击器壁的分子数成正比ꎬ且与吸引它们的分子数成正比ꎬ由于这两个分子数都与气体的密度成正比ꎮ因此ꎬ压力减小量应与体积的平方成反比ꎬ可用ａＶｍ２表示[４]ꎮ考虑上述两种作用后ꎬ气体的压力为:ｐ＝ＲＴＶｍ－ｂ－ａＶｍ２(４)㊀㊀该式为范德瓦尔斯导出的状态方程式ꎬ称为范德瓦尔斯状态方程式[５]ꎮ它在理想气体状态方程的基础上又引入两个数ａ㊁ｂꎬ称为范德瓦尔斯常数ꎬ其值可由范德瓦尔斯定温线和实验测定的数据确定ꎬ查表可得水的范德瓦尔斯常数为:ａ＝０.５５２６２６ꎻｂ＝０.０３０４２ꎮ２.２㊀范德瓦尔斯方程的改进在宏观热力中ꎬ采用多级近似的级数展开的方法ꎬ即含有多个维里系数Ｂ㊁Ｃ㊁Ｄ 的昂尼斯方程[６]来描述实际气体状态:ｐｖ＝ＲＴ１＋Ｂ(Ｔ)Ｖ＋Ｃ(Ｔ)Ｖ２＋ ()(５)㊀㊀将范德瓦尔斯方程也展开成级数形式ꎬ并与昂尼斯方程相比较ꎬ可得范氏系数与维里系数的关系:ａ＝(ｂ－Ｂ)ＲＴꎻ㊀ｂ＝Ｃ(６)㊀㊀由于湿蒸汽具有气液两相流的状态ꎬ分子之间的相互吸引力较纯气态要大ꎬ因此ꎬ只考虑其相互之间吸引力的影响ꎬ可略去分子自身体积的影响因素ꎬ从而可以得到简化形式的状态方程:ｐ＝ＲＴＶｍ－ａｐＶｍ２(７)㊀㊀将式(７)代替理想气体状态方程ｐＶｍ＝ＲＴ带入弗留格尔公式即可得到本文的弗留格尔改进型公式:Ｇ１Ｇ＝ｐ０１＋ａｐ１Ｖ１２ｐ０＋ａｐ０Ｖ０２æèçççöø÷÷÷１－ｐ２１２ｐ０１２()１－ｐ２２ｐ０２()Ｔ０Ｔ０１(８)式中ꎬａｐ０表示基准工况的范式系数ꎻａｐ１表示变动工况的范式系数ꎮ３㊀弗留格尔改进型计算模型的计算实例分析对９０％㊁８０％㊁５０％㊁４０％ＴＭＣＲ工况分别采用文献[３]公式㊁本文提出计算公式以及弗留格尔公式对高压缸级组进行级后压力的计算ꎬ将计算结果与制造厂提供的数据进行比较ꎬ结果如图５所示ꎮ从图５可以看出ꎬ本文提出的弗留格尔改进型公式对于高压缸级组的模拟取得了很好的效果ꎬ对于蒸汽湿度大于１０％的级组的计算误差较小ꎬ在仿真要求的范围内ꎮ(下转第１３１页)６０１汽㊀轮㊀机㊀技㊀术㊀㊀第６２卷图７㊀推程阶段隔膜片三维扩展等效Ｘ㊁Ｙ向形变图图８㊀回程阶段膜片三维扩展等效Ｘ㊁Ｙ向形变图４㊀结㊀论通过对超临界机组隔膜泵橡胶隔膜片的仿真分析得出以下结论:㊀㊀(１)采用ＡＮＳＹＳ软件进行有限元分析可以较准确地找出膜片工作过程中应力与形变最大的危险部位ꎻ仿真分析的结果与隔膜泵的膜片实际受损情况相符ꎮ(２)计算结果表明:隔膜泵工作时ꎬ整个隔膜片的形变量超过了３０ｍｍꎬ膜片大变形将影响隔膜片工作的可靠性ꎮ(３)为保证隔膜泵工作的可靠性ꎬ减小隔膜片的应力水平ꎬ设计出一种新型隔膜片结构十分必要ꎮ(４)仿真结果为隔膜泵的膜片优化设计提供了参考ꎮ参考文献[１]㊀雷㊀宙.凝结水加药泵出口安全阀泄漏故障判定及改进[Ｊ].江苏理工学院学报ꎬ２０１５ꎬ２１(２):３５－４１.[２]㊀贺淑娟.荷兰泵液压系统的故障分析[Ｊ].通用机械ꎬ２００４ꎬ(１０):４１－４３.[３]㊀赵云波.引流隔膜泵内部流动特性研究[Ｄ].青岛:中国石油大学ꎬ２０１１.[４]㊀凌学勤.往复式活塞隔膜泵[Ｊ].矿山机械ꎬ２００２ꎬ３０(１１):２５－２７.[５]㊀陈岁繁ꎬ陈燎原.浅论隔膜泵中提高隔膜寿命的方法[Ｊ].矿山机械ꎬ２００５ꎬ３３(５):７１－７２.[６]㊀李玉芳.国内外氯丁橡胶的生产消费现状及发展前景[Ｊ].橡胶科技ꎬ２００７ꎬ５(２):１８－２０.[７]㊀贾建军ꎬ王仕成ꎬ卢泽军.关于隔膜泵几个问题的探讨[Ｊ].石油矿场机械ꎬ２００１ꎬ３０(ｚ１):１１９－１２１.[８]㊀张国智ꎬ胡仁喜ꎬ陈继刚ꎬ等.ＡＮＳＹＳ１０.０热力学有限元分析实力指导教程[Ｍ].北京:机械工业出版社ꎬ２００７.(上接第１０６页)图５㊀不同负荷下高压缸级组变工况计算结果１ 文献[３]模型计算结果ꎻ２ 本文提出的模型计算结果ꎻ３ 弗留格尔公式计算结果４㊀结㊀论㊀㊀本文将实际气体状态方程代替理想气体方程运用到弗留格尔公式的推导过程中ꎬ并对实际气体方程做了一定改进ꎬ运用于弗留格尔公式的推导ꎬ得到改进后的变工况计算模型ꎮ该模型对高压缸级组的模拟计算误差较小ꎬ满足仿真要求ꎬ可为核电汽轮机应力分析㊁寿命管理以及运行经济性分析等工作提供所需的基础数据ꎬ还可以用于判断热力参数的可靠性ꎬ具有广阔的应用前景ꎮ参考文献[１]㊀ＢＥＥＢＥＲ.Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｏｆｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｏｆ(ｂ)ｓｔｅａｍｔｕｒｂｉｎｅｓｂｙｐｅｒ￣ｆｏｒｍａｎｃｅａｎａｌｙｓｉｓ[Ｊ].ＪｏｕｒｎａｌｏｆＱｕａｌｉｔｙｉｎＭａｉｎ－ｔｅｎａｎｃｅＥｎｇｉ￣ｎｅｅｒｉｎｇꎬ２００３ꎬ１９(２):１０４－１０５.[２]㊀Ｇ.Ｆｌüｇｅｌ.Ｄａｓｇｅｓｅｔｚｄｅｒｅｌｌｉｐｓｅｂｅｉｄａｍｐｆｔｕｒｂｉｎｅｎ[Ａ].Ｆｅｓｔ￣ｓｃｈｒｉｆｔＰｒｏｆ.Ｄｒ.Ａ.Ｓｔｏｄｏｌａｚｕｍ７０.Ｇｅｂｕｒｔｓｔａｇ[Ｃ]ꎬ１９２９.１４５－１４９.[３]㊀张春发ꎬ崔映红ꎬ杨文滨ꎬ张德成ꎬ宋之平.汽轮机组临界状态判别定理及改进型Ｆｌｕｇｅｌ公式[Ｊ].中国科学Ｅ辑:技术科学ꎬ２００３ꎬ(３):２６４－２７２.[４]㊀李㊀林ꎬ单长吉.气体动理论与范德瓦尔斯方程[Ｊ].长春理工大学学报(高教版)ꎬ２００９ꎬ(７):１０７－１０８.[５]㊀张书源ꎬ席瑞芳ꎬ乔文华.不同气态方程在处理实际气体问题中的偏差[Ｊ].阴山学刊(自然科学版)ꎬ２００５ꎬ(２):１５－１７.[６]㊀ＤＯＮＡＬＤＡꎬＧＹＯＲＯＧＥｄｗａｒｄＦ.Ｏｂｅｒｔꎬｖｉｒｉａｌｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓｆｏｒａｒ￣ｇｏｎꎬｍｅｔｈａｎｅꎬｎｉｔｒｏｇｅｎꎬａｎｄｘｅｎｏｎ[Ｊ].ＡＩＣｈＥＪｏｕｒｎａｌꎬ２００８ꎬ１０:６２１－６２５.１３１第２期孟召军等:超临界机组隔膜泵膜片的有限元分析㊀㊀。
目录1选题背景 (2)1.1引言 (2)1.2设计目的及要求 (2)2方案论证 (3)2.1方案一 (3)2.2方案二 (4)3过程论述 (5)3.1总体设计 (5)3.2详细设计 (6)3.2.1信号的测量部分 (6)3.2.2单冲量控制方式 (10)3.2.3串级三冲量控制方式 (11)3.3信号监测 (12)3.3.1给水旁路调节阀控制强制切到手动 (12)3.3.2电动给水泵强制切到手动 (13)3.3.3汽动给水泵强制切到手动 (13)3.4工作方式 (13)3.5切换与跟踪 (13)3.5.1切换 (13)3.5.2跟踪 (14)3.6控制器选型 (14)4结论 (14)5课程设计心得体会 (15)6参考文献 (15)1选题背景：1.1引言火电厂在我国电力工业中占有主要地位，大型火力发电机组具有效率高，投资省，自动化水平高等优点，在国内外发展很快，如今随着科技的进步，大型火力发电厂地位显得尤为重要。
但由于其内部设备组成很多，工艺流程的复杂，管道纵横交错，有上千个参数需要监视、操作和控制，这就需要有先进的自动化设备和控制系统使之正常运行，并且电能生产要求高度的安全可靠和经济性。
大型发电单元机组是一个以锅炉，高压和中、低压汽轮机和发电机为主体的整体。
锅炉作为电厂中的一个重要设备，起着重要的作用，根据生产流程又可以分为燃烧系统和汽水系统。
其中，汽包锅炉给水及水位的调节已经完全采用自动的方式加以控制。
给水全程控制系统是一个能在锅炉启动、停炉、低负荷以及在机组发生某些重大事故等各种不同的工况下，都能实现给水自动控制的系统而且从一种控制状态到另一种控制状态的判断、转换、故障检测也常常靠系统本身自动完成。
1.2设计目的及要求本次课程设计的要求是根据大型火电机组的生产实际设计出功能较为全面的300 MW火电机组全程给水控制系统，该控制系统的设计任务是使给水量与锅炉的蒸发量相适应，维持汽包水位在规定的范围内。
名词解释：1、级：由一列喷嘴与同它相配合的动叶栅构成的基本作功单元。
它是与蒸汽进行能量转换的基本单元。
2、级的平均反动度：Ωm =△h b/△h t*反动度就指平均反动度。
(△h b－动叶汽道内膨胀时所降落的理想焓降；△h t*－整个级的滞止理想焓降)3、凝汽器冷却倍率：m=D W/D C称为凝汽器冷却倍率，它表示凝结一公斤蒸汽所需要的冷却水量（D W－凝汽器的冷却水量；D C－凝汽器的排汽量）4、叶片动频率：动叶片高速旋转时的自振频率称为动频率。
评价叶片振动的安全性，以其动频率为基准。
f d=f j2+Bn2，f d，f j－同一叶片相同振型的固有动频率和经温度修正后的静频率；n，B－动叶片的工作转速和动频系数。
5、频率分散度：在汽轮机同一级中所测得叶片（叶片组）的最大静频率差与其平均值之比。
△f s=[2(f max-f min)/ (f max+f min)]*100%。
6、柔性轴：一阶临界转速低于汽轮机工作转速的轴。
7、刚性轴：一阶临界转速高于汽轮机工作转速的轴。
8、节流调节：由一只或几只同时启闭的调节阀来控制进汽量的配汽方式。
9、喷嘴调节；由几只依次启闭的调节阀来控制进汽量的配汽方式。
10、速度变化率：零负荷和额定负荷对应的转速之差与额定转速的比值，称为速度变化率δ=[（n max-n min）/n0]*100%11、迟缓率：ε=[△n/n0]*100%（△n－同一负荷下最大转速变动值，n0－额定转速）综合：1、1、简要描述级的能量转换过程。
掌握典型级的最佳速比；影响级的轮周效率的主要因素；重热现象产生的原因及作用；弗留格尔公式；喷嘴调节式汽轮机各级压比、焓降的变化规律。
1)级的能量转换过程：先将蒸汽的热能在其喷嘴叶栅中转换为蒸汽所具有的动能，然后再将蒸汽的动能在动叶栅中转换为轴所出的机械功。
2)最佳速度比是指轮周效率ηu最高时，所对应的速度比称为最佳速度比。
纯冲动级的最佳速比(X1)OP=1/2COSα1；反动级的最佳速比(X1)OP=COSα1；冲动级的最佳速比(X1)OP≈COSα1/[2（1—Ωm）]3)影响级的轮周效率的主要因素：是速度系数φ、ψ以及余速损失系数ζc2,其中ζc2的影响最大，其大小取决于动叶出口绝对速度ηu=(△h t*-△h nζ-△h bζ-△h c2)/E0=1-ζn-ζb-ζc2(1-u1) ，ζn、ζb、ζc2----喷嘴能量损失系数、动叶能量损失系数、余速能量损失系数，当达到最佳速比时，ηu为最高。
