盘扣式现浇箱梁模板支架计算书(匝道桥)

梁模板（盘扣式，梁板立柱不共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T 231-20212、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性平面图立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 面板承受梁截面方向线荷载设计值：q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×Q1k]×b=1.1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.5×3]×1＝54.321kN/m计算简图如下：1、强度验算q1静＝γ0×1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.1×1.3×(0.1+(24+1.5)×1.35)×1＝49.371kN/m q1活＝γ0×1.5×Q1k×b＝1.1×1.5×3×1＝4.95kN/mM max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×49.371×0.152+0.121×4.95×0.152＝0.132kN·m σ＝M max/W＝0.132×106/37500＝3.529N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算面板承受梁截面方向线荷载标准值：q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1×3]×1＝37.525kN/mνmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝m in[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×49.371×0.15+0.446×4.95×0.15＝3.242kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×49.371×0.15+1.223×4.95×0.15＝9.373kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×49.371×0.15+1.142×4.95×0.15＝7.72kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算分别计算梁底各道小梁所受线荷载，其中梁侧楼板的荷载取板底立杆至梁侧边一半的荷载。

附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。

支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。

支架采用碗扣式钢管架。

支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。

横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。

箱梁混凝土一次浇筑完成。

2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。

2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。

32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。

箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。

箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。

盘扣式板模板支撑计算书盘扣式模板支撑计算书一、模板支架选型由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距l a取0.9m，横距l b取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。

整个支架的简图如下所示。

板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m；q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1l c2+0.1q1l c2 = 0.08?.876?.22+0.1?.2?.22=0.045kN穖支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1l c2-0.117q1l c2= -0.1?.876?.22-0.117?.2?.22= -0.055kN穖；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。

M max=0.055kN穖；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即σ =0.055?06 /(4.82?04)=1.145N/mm2底模面板的受弯强度计算值σ =1.145N/mm2小于抗弯强度设计值 f m =15N/mm2，满足要求。

盘扣式模板支撑计算书一、模板支架选型由于其中模板支撑架高3.6米，为确保施工安全，编制本专项施工方案。

设计范围包括：楼板，长*宽＝8m*8m，厚0.25m。

根据本工程实际情况，结合施工单位现有施工条件，3#和4#楼地下室区域选择盘扣式钢管脚手架作为模板支架的搭设材料，进行相应的设计计算。

二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取1.8m，立杆纵距la 取0.9m，横距lb取0.9m。

立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.2m。

整个支架的简图如下所示。

模板底部的方木，截面宽40mm，高80mm，布设间距0.2m。

（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ48 *3mm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。

三、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照"底模→底模方木/钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。

其中，取与底模方木平行的方向为纵向。

（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示:（1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。

此时，模板的截面抵抗矩为：w＝1000?72/6=4.82?04mm3；模板自重标准值：x1＝0.3? =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2＝0.25?4? =6kN/m；板中钢筋自重标准值：x3＝0.25?.1? =0.275kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4＝1? =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5＝2?=2kN/m。

以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.3+6+0.275)?.35=8.876kN/m；q1 =(x4+x5)?.4=(1+2)?.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。

600mm×900mm梁模板计算书（盘扣式）计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用梁跨度方向立柱间距l a(mm) 1200梁底两侧立柱间距l b(mm) 1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1000支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)190新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600 梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数 5 小梁两侧悬挑长度(mm) 0，0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板 面板厚度(mm)12 面板抗弯强度设计值[f](N/mm 2)29面板弹性模量E(N/mm 2)9000取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W ＝bh 2/6=1000×12×12/6＝24000mm 3，I ＝bh 3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm 4 q 1＝[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+1.4×3]×1＝31.86kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.9]×1＝23.05kN/m1、强度验算M max＝0.107q1L2＝0.107×31.86×0.152＝0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/24000＝3.196N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×23.05×1504/(100×9000×144000)＝0.057mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393 q1l=0.393×31.86×0.15＝1.878kNR2=R4=1.143 q1l=1.143×31.86×0.15＝5.462kNR3=0.928 q1l=0.928×31.86×0.15＝4.435kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×23.05×0.15＝1.359kNR2'=R4'=1.143 q2l=1.143×23.05×0.15＝3.952kNR3'=0.928 q2l=0.928×23.05×0.15＝3.209kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64小梁截面惯性矩I(cm4) 256 验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：q1＝max{1.878+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(0.9-0.25)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×max[0. 6-0.6/2，0.6-0.6/2]/2×1，5.462+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=5.498kN/mq2＝max[1.359+(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(0.9-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.6-0.6/2，0.6-0.6/2]/2×1，3.952+(0.3-0.1)×0.6/4]＝3.982kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.498×1.22，0.5×5.498×02]＝0.792kN·m σ＝M max/W＝0.792×106/64000＝12.371N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.498×1.2，5.498×0]＝3.959kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.959×1000/(2×60×80)＝1.237N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.982×12004/(100×9350×2560000)＝2.335mm≤[ν]＝l1/400＝1200/400＝3mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.982×04/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝2l2/400＝2×0/400＝0mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.498×1.2，0.4×5.498×1.2+5.498×0]＝7.258kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝5.182kN，R2＝R4＝7.258kN，R3＝5.897kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.982×1.2，0.4×3.982×1.2+3.982×0]＝5.256kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝4.497kN，R'2＝R'4＝5.256kN，R'3＝4.278kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.649×106/4490＝144.484N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.098kNτmax＝2V max/A=2×5.098×1000/424＝24.049N/mm2≤[τ]＝115N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.306mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（Φ48X3.2）立柱截面面积A(mm2) 450回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4730 抗压强度设计值f(N/mm2) 200 支架自重标准值q(kN/m) 0.15h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.6×1000,1000+2×0.7×190)=1600mmλ=h max/i=1600/15.9=100.629≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，υ＝0.4751、风荷载计算M w＝0.9×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.18×1.2×12/10＝0.027kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.9)+0.9×1.4×3]×1＝31.44kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝2.224kN，R2＝25.98kN，R3＝2.224kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+0.15×(3.6-0.9)+M w/l b＝max[2.224，25.98，2.224]+0.405+0.027/1.2＝26.43kNf＝N/(υA)+M w/W＝26430.016/(0.475×450)+0.027×106/4730000＝123.655N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×2＝26.29kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A ≤fg式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A——基础底面面积（m2）；fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。

汕湛高速揭博项目T11标项目部质量/环境/职业健康安全管理体系作业文件文件名称：九和互通D匝道桥现浇箱梁支架计算书文件编号：SLQL-QEO-C-SZ- 复核人：版号： A/O 审核人：受控状态：批准人：编制人：生效日期：九和互通D匝道现浇箱梁支架计算书一、箱梁概况及支架设计概况1、箱梁概况端头断面图标准断面图图箱梁横断设计概况图2、支架设计概况1)满堂式碗口支架满堂式碗扣式支架适用于第一联的NO.1~3孔，和第四联的NO.10孔现浇箱。

采用规格为φ48*3.5mm标准杆件进行搭设。

支架间距设置为：①沿横桥向箱梁腹板范围内立杆按间距0.6m布置，底板范围内立杆间距按0.9m布置，翼板下立杆间距按0.9m+1.2m设置；②沿纵桥向立杆间距除中横隔板位置均按0.9m布置，中横隔板下两排按纵距60cm布置；③横杆步距按1.2m设置。

采用落地满堂碗口支架的立杆下部设置螺旋调整底座，底座与地基间摆放一层起分布荷载作用的垫木，垫木厚5cm，按横桥向放置；采用混合支架的立杆直接置于22b#工字钢上。

支架顶部设螺旋调整顶托，顶托上按顺桥向设置纵梁，纵梁采用10#槽钢，连接处设在顶托上，“[”向放置，重叠长度≥20cm。

纵梁上均布10cm*10cm方木，间距30cm。

2)钢管碗扣式混合支架钢管支墩采用φ630mm钢管，壁厚为6mm，高度为9.0m，顶部焊接10mm厚钢板，钢板尺寸为80cm*80cm，并用1cm厚的三角钢板进行加固。

两端排设置三根钢管及其钢管桩基础跨径为4.0m+4.0m布置，中间排采用6根钢管柱和基础，跨径为2.2mn+3.6m+2.2m布局，钢管支墩与基础之间通过钢板焊接连接，焊接时必须保证支墩的垂直度。

横向钢管两侧之间采用[10 "x" 字连接，以保证整体的稳定性，具体见附图图号SZJB-11-D7。

钢管支墩顶部横桥向设双拼I25工字钢作为主承重梁，长度980cm，纵向采用单层双排贝雷梁直接架立在工字钢上，定位后贝雷梁两侧设置钢板挡块进行限位固定。

梁模板(承插型盘扣式支撑)计算书计算依据：《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ 231-2010）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）一、参数信息梁段：L1。

1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度(m) 0.4 梁截面高度(m) 0.8楼层高度(m) 6 结构表面要求 隐藏立杆沿梁跨度方向间距(m)1.2 立杆最大步距(m) 2立杆顶部步距(m) 1 梁底构造横杆形式 扣件式 支撑梁搭设形式独立支撑(2层梁上顺下横) 板的形式 梁2侧有板 混凝土楼板厚度(mm)130(二) 支撑参数立杆钢管类型(mm): A-LG-3000(Φ60×3.2×3000)2.荷载参数新浇筑砼自重标准值(kN/m3) 24钢筋自重标准值(kN/m3)1.5砼对模板侧压力标准值(kN/m2) 19.2梁侧模板自重标准值(kN/m2)0.3梁底模板自重标准值(kN/m2) 0.343.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板材料 克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板面板厚度(mm) 18抗弯设计值(N/mm2) 29 弹性模量(N/mm2)11500 (二) 主楞参数主楞材料 2根Ф48×3.5钢管 主楞间距(mm) 100,250*2 钢材品种 钢材Q235钢(＞16-40)弹性模量(N/mm2) 206000屈服强度(N/mm2)235 抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205抗剪强度设计值(N/mm2) 120端面承压强度设计值(N/mm2)325(三) 次楞参数次楞材料 1根100×100矩形木楞次楞间距(mm) 400木材品种 东北落叶松 弹性模量(N/mm2) 10000抗压强度设计值(N/mm2) 15抗弯强度设计值(N/mm2)17抗剪强度设计值(N/mm2) 1.6(四) 加固楞支拉参数支拉方式 采用穿梁螺栓支拉螺栓直径 M14 螺栓水平间距(mm) 500 螺栓竖向间距(mm) 100,250*24.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横)；面板材料 模板宽300面板厚2.30钢面板厚度(mm) 2.3抗弯设计值(N/mm2) 205 弹性模量(N/mm2)206000二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。

箱梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性箱梁类型三室梁A(mm) 7500 B(mm) 1 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 150 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 170 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 370 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式平行于箱梁断面底板底的小梁间距l1(mm) 200 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 200 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1 立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 600 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 600 模板支架搭设的高度H(m) 5立杆计算步距h(mm) 1200 立杆伸出顶层水平杆长度a(mm) 350 斜杆或剪刀撑设置剪刀撑符合《规范》JGJ166-2008设置要求箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×183/12=486000mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×182/6=54000mm3 1、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k +Q2k)=1.2×1(26×0.425+0.35+0.3)+1.4×1(2.51+2.1)=20.494kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1(26×0.425+0.35+0.3)+1.4×0.7×1(2.51+2.1)=20.313kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[20.494，20.313]=20.494 kN/mq静=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)=1.2×1(26×0.425+0.35+0.3)=14.04kN/mq活=1.4b(Q1k + Q2k)=1.4×1(2.51+2.1)=6.454kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1(26×0.425+0.35+0.3)=11.7kN/m计算简图如下：l=l4=200mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×14.04×0.22+0.117×6.454×0.22=0.086kNσ=M/W=0.086×106/54000=1.593N/mm2≤f=80N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V =0.6q静l+0.617q活l=0.6×14.04×0.2+0.617×6.454×0.2=2.481kNτ=3V/(2bt)=3×2.481×103/(2×1000×18)=0.207N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×11.7×2004/(100×800000×486000)=0mm≤[ω]=l/150=200/150=1.333mm满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。

1. 工程概况禄丰立交主线K74+066.5和BK0+779匝道桥是昆明至楚雄高速公路扩建工程SJ-2标5合同段的建设内容，其中K74+066.5为左右双幅，每幅共5联，总共10联，跨径为：左幅：（20+21+19）+（3*17）+（27+36+27）+2*（3*20）；右幅：（20+21+19）+（2*20）+（27+36+27）+（3*17）+（4*20），箱梁高为1.8米，顶板、底板厚度均为0.25米，腹板厚度为0.55米，翼板宽度为2.25米，下部结构为三柱墩，桥墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台均采用重力式桥台。

BK0+779匝道为1联，跨径为（18+20+18）米，箱梁高1.4米，顶板、底板厚度均为0.25米，腹板厚度为0.55米，翼板宽度为2.25米，下部结构构造为双柱墩下设钻孔灌注桩基础；两岸桥台采用肋板式桥台。

梁桥均为现浇钢筋混凝土连续箱梁和现浇预应力混凝土连续箱梁。

主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采用盘扣式满堂支架法施工。

图1.1 K74+066.5主线桥盘扣脚手架纵断面图图1.2 K74+066.5主线桥盘扣脚手架平面图图1.3 BK0+779匝道桥盘扣脚手架纵断面图图1.4 BK0+779匝道桥盘扣脚手架平面图2. 支架基本结构主线K74+066.5和BK0+779匝道桥采用盘扣脚手架支撑，采用方易鼎M60模板支撑系统支架，钢管材质为Q345B低合金钢，外径60mm，壁厚3.2mm，纵向间距一般为150cm，重要部位采用90+60cm间距。

横向间距采用150cm、90cm、60cm。

在端横梁、中横梁处加密。

支架上、下均采用可调顶托和底座进行调整，原则上底座调平，顶托与顶杆调节桥梁横坡与高度。

支架上部布置主龙骨，主龙骨上布置次龙骨，次龙骨上布置多层胶木板作为模板。

主龙骨为16#标准工字钢，次龙骨为50×70mm方钢管，模板为15mm厚多层胶木板。

竖向斜拉杆按照支架排列图进行搭设，水平剪刀撑（或水平斜拉杆）沿高度方向每4.5米设置一道，所用材料为φ48*3.2钢管，长度为6米，用转卡子与架体水平横杆联接。

附件1：连续箱梁施工工艺流程图附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识TQC 教育检查落实改进工作质量 组织保证 项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进 技术保证 贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准 提高工作技能技术岗位责任制 质量责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务 制定教育计划质量工作检查现场Q C小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划 检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段专业资料附件4：安全、质量保证体系图制度保证 经济法规 经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣 经济兑现质 量 保 证 体 系思想保证 提高质量意识 TQC 教育检查落实 改进工作质量组织保证项目经理部质量 管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反 馈 实 现 质 量 目 标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范 技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证 创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段安全保证体系图专业资料附件5：现浇箱梁支架及模板计算书一、工程概况K76+755凤山服务区主线桥跨径为3×19m，中心桩号为k76+755，起点桩号为k76+723.5，终点桩号为k76+786.5，桥梁全长63.00m，平面分别位于直线（起始桩号：k76+723.5，终止桩号：k76+755.145）和圆曲线（起始桩号：k76+755.145，终止桩号：k76+786.5，半径：4100m，左偏）上，纵断面纵坡-1.09%。

怀集至阳江港高速公路怀集至郁南段一期工程X2合同段A匝道第三联现浇支架计算书铁建编制：__________审核：__________审批：__________中铁二十局集团有限公司怀阳高速公路X2标项目经理部二0—八年二月目录一、工程概况 . (1)二、箱梁设计情况 . (1)三、支架布设方案 . (3)四、计算依据 . (4)五、荷载计算取值 . (5)1、恒载. (5)2、活载. (5)六、各构件受力计算 . (5)1、荷载分块 . (5)2、荷载计算 . (6)3、支架验算 . (8)（ 1）竹胶板验算 (8)（ 2）方木验算 . (9)（ 3） I14 工字钢验算 (10)（ 4）贝雷梁验算： (10)（ 5） I36 工字钢验算： (13)（6）①529mmf冈管桩计算 (15)（ 7） C30 混凝土独立基础计算 (15)A匝道桥第三联支架计算一、工程概况本桥为跨越道路而设，路线纵断较高，最大桥高约38米。

桥跨设计为(25+30+30)+5 X 25+(25+37+25),上部结构采用预应力混凝土预制小箱梁和预应力混凝土现浇箱梁。

桥墩采用柱式墩、墙式墩，桥台采用柱式台；桥墩、桥台基础均采用桩基础。

桥跨起点桩号为AK0+602.418,终点桩号 AK0+905.018,中心桩号 AK0+753.718,桥跨全长为 302.6m (包括耳墙)。

本桥平面位于圆曲线、缓和曲线、缓和曲线和圆曲线上，纵断面纵坡为3.95%和0.5%。

二、箱梁设计情况本桥第三联(25+37+25m于AK0+862.28上跨B2匝道桥，交叉角度149°, 8号墩至11号台，桥位布置见图1。

全桥箱梁高度均为200cm 跨中顶板厚度25cm,底板厚度22cm,梁端顶板厚度45cm,底板厚度42cm 翼缘板宽度250cm,翼缘板板端厚度18cm,翼缘板根部厚度45cnr。

腹板高度113cm厚度由梁端80cm向跨中45cm渐变。

300mm×750mm梁模板计算书（盘扣式）计算依据：1、《混凝土结构设计规范》GB50010-20102、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20123、《钢结构设计规范》GB 50017-20034、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱不共用梁跨度方向立柱间距l a(mm)1200梁底两侧立柱间距l b(mm) 1200 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1500可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)190新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1200、1200混凝土梁居梁底两侧立柱中的位置居中梁底左侧立柱距梁中心线距离(mm) 600板底左侧立柱距梁中心线距离s1(mm)600板底右侧立柱距梁中心线距离s2(mm)600 梁底增加立柱根数 1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁底左侧立柱距离(mm)600梁底支撑小梁根数 3 小梁两侧悬挑长度(mm) 0，0结构表面的要求结构表面外露模板及支架计算依据《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm) 12面板抗弯强度设计值29 面板弹性模量E(N/mm2) 9000[f](N/mm2)取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 q1＝[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×3]×1＝27.27kN/mq2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝19.225kN/m1、强度验算M max＝0.125q1L2＝0.125×27.27×0.152＝0.077kN·mσ＝M max/W＝0.077×106/24000＝3.196N/mm2≤[f]＝29N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×19.225×1504/(100×9000×144000)＝0.039mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375 q1l=0.375×27.27×0.15＝1.534kNR2=1.25q1l=1.25×27.27×0.15＝5.113kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R3'=0.375 q2l=0.375×19.225×0.15＝1.081kNR2'=1.25q2l=1.25×19.225×0.15＝3.605kN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm) 60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm3) 64小梁截面惯性矩I(cm4) 256 验算方式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁计算，如下图：q1＝max{1.534+1.2×[(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.12)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3]×max[ 0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，5.113+1.2×(0.3-0.1)×0.3/2}=5.149kN/mq2＝max[1.081+(0.3-0.1)×0.3/2+0.5×(0.75-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.6-0.3/2，0.6-0.3/2]/2×1，3.605+(0.3-0.1)×0.3/2]＝3.635kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×5.149×1.22，0.5×5.149×02]＝0.741kN·m σ＝M max/W＝0.741×106/64000＝11.586N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×5.149×1.2，5.149×0]＝3.707kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×3.707×1000/(2×60×80)＝1.159N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×3.635×12004/(100×9350×2560000)＝2.132mm≤[ν]＝l1/400＝1200/400＝3mmν2＝q2l24/(8EI)＝3.635×04/(8×9350×2560000)＝0mm≤[ν]＝2l2/400＝2×0/400＝0mm 满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×5.149×1.2，0.4×5.149×1.2+5.149×0]＝6.797kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝4.766kN，R2＝6.797kN 正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×3.635×1.2，0.4×3.635×1.2+3.635×0]＝4.798kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'3＝4.168kN，R'2＝4.798kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm) Ф48×3可调托座内主梁根数 2 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 200主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)115主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.235×106/4490＝52.248N/mm2≤[f]=200N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝2.178kNτmax＝2V max/A=2×2.178×1000/424＝10.275N/mm2≤[τ]＝115N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.083mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm满足要求！七、立柱验算钢管类型B-LG-2500（Φ48X3.2X2500）立柱截面面积A(mm2) 450回转半径i(mm) 15.9 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4730 抗压强度设计值f(N/mm2) 200 支架自重标准值q(kN/m) 0.15h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1500+2×0.7×190)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3861、风荷载计算M w＝0.9×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.18×1.2×1.52/10＝0.061kN·m2、稳定性计算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+0.9×1.4×3]×1＝26.85kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.407kN，R2＝15.338kN，R3＝0.407kN立柱最大受力N w＝max[R1，R2，R3]+0.15×(5.5-0.75)+M w/l b＝max[0.407，15.338，0.407]+0.712+0.061/1.2＝16.153kNf＝N/(φA)+M w/W＝16152.904/(0.386×450)+0.061×106/4730000＝93.006N/mm2≤[f]＝200N/mm2满足要求！八、可调托座验算由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]×2＝15.509kN≤[N]＝30kN满足要求！十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：Pk = Nk/A ≤fg式中：Pk ——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；Nk ——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；A——基础底面面积（m2）；fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。

箱梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-2017一、工程属性箱梁类型四室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 150 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 N(mm) 2000 O(mm) 250箱梁断面图二、构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 150 箱室底的小梁间距l3(mm) 250 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置否可调顶托内主梁根数n 1立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600箱室下的立杆横向间距l c(mm) 900 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9次序横杆依次间距hi(mm)1 3502 12003 12004 12005 12006 12007 12008 12009 600箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、横梁和腹板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×1×(2.5+2)=59.7kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×1×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×1×(2.5+2)=64.485kN/m取两者较大值q=max[q1，q2]=max[59.7，64.485]=64.485 kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=1×(25.5×1.7+0.75+0.4)=44.5kN/m计算简图如下：l=l2=150mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×64.485×0.152=0.181kN·mσ=M/W=0.181×106/37500=4.827N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×64.485×0.15=4.836kNτ=3V/(2bt)=3×4.836×103/(2×1000×15)=0.484N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI)=5×44.5×1504/(384×6000×281250)=0.174mm≤[ω]=l/150=150/150=1mm 满足要求！2、箱室底的面板同上计算过程，h0＝0.6m ，l＝l3=250mm项次抗弯强度验算抗剪强度验算挠度变形验算验算值σ＝5.547N/mm2 τ＝0.333N/mm2 ω＝0.496mm允许值f＝15N/mm2 f v＝1.6N/mm2 [ω]=l/150=250/150=1.667mm同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，l＝l4=300mm承载能力极限状态的荷载设计值：活载控制效应组合：q1=1.2b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4b(Q1k+ Q2k)=1.2×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.15×(2.5+2)=8.955kN/mh0--验算位置处混凝土高度(m)恒载控制效应组合：q2=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)+1.4×0.7b(Q1k+Q2k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)+1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=9.673kN/m 取两者较大值q=max[q1，q2]=max[8.955，9.673]=9.673 kN/m因此，q静=1.35b(G1k h0+G2k+G4k)=1.35×0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=9.011kN/m q活=1.4×0.7b(Q1k+ Q2k)=1.4×0.7×0.15×(2.5+2)=0.661kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k)=0.15×(25.5×1.7+0.75+0.4)=6.675kN/m计算简图如下：l=l a=600mm1)、抗弯强度验算M =0.1q静l2+0.117q活l2=0.1×9.011×0.62+0.117×0.661×0.62=0.352kN·mσ=M/W=0.352×106/(39.7×103)=8.866N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.677qˊl4/(100EI)=0.677×6.675×6004/(100×206000×1983000)=0.014mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm 满足要求！3)、最大支座反力计算小梁传递给主梁的最大支座反力（Q1k取1.5kN/m2）承载能力极限状态R max1＝ 1.1q静l+1.2q活l=1.1×9.011×0.6+1.2×0.514×0.6=6.317kN正常使用极限状态Rˊmax1＝1.1qˊl＝1.1×6.675×0.6＝4.405kN2、箱室底的小梁同上计算过程，h0＝0.6m ，b＝l3=250mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max2＝4.282kN，验算值σ＝6.196N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax2＝2.714kN允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm/结论符合要求符合要求/3、翼缘板底的小梁同上，h0(平均厚度)＝0.475m ，b＝l4=300mm项次抗弯强度验算挠度变形验算最大支座反力计算R max3＝4.286kN，验算值σ＝6.272N/mm2 ω＝0.009mmRˊmax3＝2.626kN 允许值f＝205N/mm2 [ω]=l/150=600/150=4mm /结论符合要求符合要求/主梁材质及类型槽钢计算截面类型10号槽钢截面惯性矩I(cm4) 198.3 截面抵抗矩W(cm3) 39.7抗弯强度设计值f(N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 2060001、横梁和腹板底主梁承载能力极限状态：p＝ζ R max1＝1×6.317＝6.317kN正常使用极限状态：pˊ＝ζRˊmax1＝1×4.405＝4.405kN横梁底立杆的跨数为2、1、2跨，腹板底立杆的跨数有3跨，按三等跨计算主梁计算简图如下，l＝l b＝600mm1)、抗弯强度验算M=1.421kN·mσ=M/W=1.421×106/(39.7×103)=35.793N/mm2≤f=205N/mm2满足要求！2)、挠度变形验算ω=0.062mm≤[ω]=l/150=600/150=4mm满足要求！3)、最大支座反力计算横梁和腹板底主梁的最大支座反力（Q1k取1kN/m2）R max4＝27.41kN /ζ=27.41/1=27.41kN2、箱室底主梁同上计算过程，p＝ζR max2＝1×4.282＝4.282kN，p＝ζRˊmax2＝1×2.714＝2.714kN，l c=900mm，按二等跨计算。

济青高速改扩建工程第六标段章丘互通AK0+272.3现浇箱梁碗扣支架及门洞设计计算书一、设计根据（1）设计图纸及相关详勘报告（2）《建造结构荷载规范》（GB50009-2015）（3）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2016)（4）《建造施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ 166-2008)（5）《钢结构设计规范》(50017-2014)（6）《建造地基基础设计规范》(GB50007-2011)（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《木结构设计规范》(GB 50005-2003)（9）《路桥施工计算手册》（周水兴、何兆益、邹毅松等著，2001）二、荷载分析支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载。

三、受力验算1、荷载计算1.1、荷载工况（1）钢筋混凝土自重：26 kN/m³（2）模板自重：0.3kN/㎡（3）施工人员及设备：3kN/㎡（4）倾倒混凝土荷载：1.5kN/㎡（5）振捣荷载：2kN/㎡1.2、荷载组合恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。

2、主、次龙骨和模板验算本项目现浇箱梁设计梁高1.6m。

第一联立杆顺桥向布置间距为0.6m，横桥向布置间距为0.6米。

第二联距墩柱8.1m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。

第三联距桥墩8.1m范围内及第三跨距10号墩柱10m范围内立杆顺桥向布置间距为0.6m，其他位置间距为0.9m。

第二、三联横桥向腹板处间距0.6m，翼板及箱室处间距0.9m；横梁范围内纵横向间距均为0.6m。

以腹板最宽处为0.75m计算，空箱位置混凝土厚度为0.47m，翼缘板最厚0.5米。

支架横断面布置图2.1 翼缘板竹胶板计算（混凝土厚取0.5m）底模采用满铺15mm厚优质竹胶板，计算宽度取1mƒm —抗弯强度设计值（N/mm2），ƒm=40 N/mm2截面抗弯模量W=1/6× bh2=1/6×1000×152=37500mm³截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153 =281250mm4弹性模量 E=5500 N/mm2按照最不利位置计算，翼缘板下竹胶板净跨度为350-100=250mm。

盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。

均采用盘扣式满堂支架。

2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。

(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。

(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。

2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。

取板宽1cm进行计算。

惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。

可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。

计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。