连续梁计算书

钢结构连续梁计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、几何数据及计算参数支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：跨序号跨度(mm) 截面惯性矩(×106mm4)第1跨2400.0 47.7第2跨2400.0 47.7第3跨2400.0 47.7第4跨1200.0 47.7材料弹性模量(N/mm2)：E = 206000.0二、荷载数据1．工况1(活载)2．工况2(活载)三、内力计算结果1．弯矩包络图2．剪力包络图第一跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 0.00 18.46 28.73 30.82 23.07 8.22 3.78负弯矩(kN-m) -0.00 -2.55 -5.11 -7.66 -10.22 -13.85 -36.09 正剪力(kN) 50.25 36.46 25.20 9.84 5.37 2.72 1.57负剪力(kN) -6.39 -8.97 -14.10 -31.50 -43.41 -57.13 -88.75 挠度(mm) 0.00 0.66 1.12 1.25 1.03 0.55 0.00 正弯矩最大值(kN-m)：30.82 位置(m)：1.200负弯矩最大值(kN-m)：-36.09 位置(m)：2.400剪力最大值(kN)：-88.75 位置(m)：2.400第二跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 3.78 6.80 18.82 23.60 18.56 7.28 6.56 负弯矩(kN-m) -36.09 -16.69 -14.47 -13.21 -11.96 -12.65 -32.09 正剪力(kN) 68.02 53.28 40.57 22.09 16.43 12.99 11.48 负剪力(kN) -7.87 -9.50 -13.17 -27.45 -38.17 -51.11 -82.36 挠度(mm) 0.00 -0.41 0.74 0.87 0.74 0.40 0.00 正弯矩最大值(kN-m)：23.60 位置(m)：1.200负弯矩最大值(kN-m)：-36.09 位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：-82.36 位置(m)：2.400第三跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 6.56 10.28 20.55 23.27 16.15 5.49 5.66 负弯矩(kN-m) -32.09 -13.65 -9.96 -6.90 -3.84 -5.42 -26.02 正剪力(kN) 64.41 49.70 37.10 19.13 13.82 10.72 9.44 负剪力(kN) -4.93 -6.60 -10.37 -25.17 -36.23 -49.51 -80.99 挠度(mm) 0.00 0.43 0.76 0.85 0.69 0.35 0.00负弯矩最大值(kN-m)：-32.09 位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：-80.99 位置(m)：2.400挠度最大值(mm)：0.86 位置(m)：1.144第四跨 1 2 3 4 5 6 7正弯矩(kN-m) 5.66 6.82 9.72 10.97 8.95 5.30 0.00负弯矩(kN-m) -26.02 -18.88 -15.10 -11.33 -7.55 -3.78 -0.00正剪力(kN) 46.26 46.26 32.99 23.67 23.67 18.88 18.88负剪力(kN) -4.72 -4.72 -7.83 -14.90 -14.90 -26.48 -42.86挠度(mm) 0.00 -0.10 -0.15 -0.15 -0.12 -0.06 0.00正弯矩最大值(kN-m)：10.97 位置(m)：0.600负弯矩最大值(kN-m)：-26.02 位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：46.26 位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：-0.15 位置(m)：0.508主钢楞强度验算：从表中可知最大弯矩位于内支座处 -36.09KN•m，跨中弯矩Mmax =30.82KN•mδ＝M MAX/ W X＝36.09*106/477*103＝75.66 N/mm2＜215 N/mm2 强度满足要求。

30+45+30米连续梁计算书一、预应力钢筋砼上部结构纵向计算书（一）工程概况：本计算书是针对标段中的30+45+30米的预应力混凝土连续梁桥进行。

桥宽为9.5m，采用单箱单室，单侧翼板长2.5米；梁高为1.6~2.3米，梁底按二次抛物线型变化。

箱梁腹板采用斜腹板，腹板的厚度随着剪力的增大而从跨中向支点逐渐加大，箱梁边腹板厚度为50~70cm。

箱梁顶板厚22cm。

为了满足支座布置及承受支点反力的需要，底板的厚度随着负弯矩的增大而逐渐从跨中向支点逐渐加大，厚度为22～35cm。

其中跨跨中断面形式见图1.1，支承横梁边的截面形式见图1.2。

结构支承形式见图1.3。

主梁设纵向预应力。

钢束采用Øj15.24低松弛预应力钢绞线,标准强度为1860MPa，弹性模量为1.9X105 MPa，公称面积为140mm2。

预应力钢束采用真空吸浆工艺，管道采用与其配套的镀锌金属波纹管。

纵向钢束采用大吨位锚。

钢束为19Øs15.24的钢绞线，均为两端张拉，张拉控制应力为1339MPa。

图1.1 中跨跨中截面形式图1.2 横梁边截面形式图1.3 结构支承示意图（二）设计荷载结构重要性系数：1.0设计荷载：桥宽9.5米，车道数为2，城-A汽车荷载。

人群荷载：没有人行道，所以未考虑人群荷载。

设计风载：按平均风压1000pa计，地震荷载：按基本地震烈度7度设防，温度变化：结构按整体温升200C，整体温降200C计，桥面板升温140C，降温70C。

基础沉降：桩基础按下沉5mm计算组合。

其他荷载：（三）主要计算参数材料：C50砼；预应力钢束：高强度低松弛钢绞线，抗拉标准强度fpk=1860MPa，抗拉设计强度fpd=1260MPa，抗压设计强度fpd=390Mpa。

一期恒载 容重325/kN m γ=；二期恒载:防撞墙砼重量为0.34722517.35/kN m ⨯⨯=，花槽填土重量为0.419208.38/kN m ⨯=；桥面铺装:沥青砼323/kN m γ=，计算每延米重量为7.750.092316.04/kN m ⨯⨯=；（四）计算模型结构计算、施工模拟分析以设计图纸所示跨度、跨数、断面尺寸及支承形式为基础，有关计算参数和假定以现行国家有关设计规范规程为依据。

连续梁L-1计算书项目名称: 新工程一设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2012)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2010)1.4 《钢结构设计规范》(GB 50017--2003)1.5 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)2 计算参数2.1 结构构件的重要性系数γ0=1.02.2 混凝土容重γc ＝25.00kN/m32.3 钢材容重γs ＝78.50kN/m32.4 程序自动计算梁自重; 支座弯矩调幅系数: 1; 不考虑活荷载不利布置3 几何信息3.1 支座信息: 左端铰支，右端铰支3.2 截面信息截面编号: 1矩形混凝土断面高度H=550(mm); 宽度B=450(mm); 纵筋合力点位置as=15(mm)混凝土等级:C30; 纵筋类型:HPB300; 箍筋类型:HPB235; 箍筋间距:200(mm); 箍筋肢数:23.3 梁几何信息跨号跨度(mm) 平面外长度截面号布置方向1 6000 6000 1 0度2 6000 6000 1 0度3 6000 6000 1 0度4 6000 6000 1 0度5 6000 6000 1 0度4 荷载信息(kN,kN*m,kN/m,mm)4.1 恒荷载跨号荷载类型荷载大小参数a 参数b1 满跨均布荷载201 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)2 满跨均布荷载202 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)3 满跨均布荷载203 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)4 满跨均布荷载204 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)5 满跨均布荷载205 满跨均布荷载 6.435 (自重荷载)5 计算结果(kN,kN*m,mm)符号说明及单位:M:弯矩, M+:正包络弯矩, M-:负包络弯矩, kN*m;Q:剪力, Q+:正包络剪力, Q-:负包络剪力, kN;θ:转角, 弧度;f:标准值组合下挠度, f+:正包络挠度, f-:负包络挠度, mm;σ:强度应力, σw:整体稳定应力, MPa;As:纵筋配筋面积, mm2Asv:箍筋配筋面积, 按照截面中给定的箍筋间距和箍筋肢数换算, mm25.1 各荷载标准值下杆端内力5.1.1 恒荷载跨号左端弯矩M 右端弯矩M 左端剪力Q 右端剪力Q 左端转角θ右端转角θ1 0.0000 -100.1747 62.6092 -96.0008 -0.000736 0.0002012 100.1747 -75.1311 83.4789 -75.1311 0.000201 -0.0000673 75.1311 -75.1311 79.3050 -79.3050 -0.000067 0.0000674 75.1311 -100.1747 75.1311 -83.4789 0.000067 -0.0002015 100.1747 0.0000 96.0008 -62.6092 -0.000201 0.0007365.2 各杆件组合内力及内力包络值5.2.1 杆件15.2.1.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M 0.00 47.43 77.01 88.75 82.64 58.70 16.90 -42.73 -120.21 Q 75.13 51.34 27.55 3.76 -20.03 -43.83 -67.62 -91.41 -115.20 5.2.1.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M 0.00 39.52 64.17 73.96 68.87 48.91 14.09 -35.61 -100.17 Q 62.61 42.78 22.96 3.13 -16.70 -36.52 -56.35 -76.17 -96.00 5.2.1.3 荷载组合3: 1.35*恒M 0.00 53.35 86.64 99.84 92.97 66.03 19.02 -48.07 -135.24 Q 84.52 57.76 30.99 4.23 -22.54 -49.30 -76.07 -102.84 -129.60 5.2.1.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M 0.00 47.43 77.01 88.75 82.64 58.70 16.90 -42.73 -120.21Q 75.13 51.34 27.55 3.76 -20.03 -43.83 -67.62 -91.41 -115.20 5.2.1.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M 0.00 47.43 77.01 88.75 82.64 58.70 16.90 -42.73 -120.21 Q 75.13 51.34 27.55 3.76 -20.03 -43.83 -67.62 -91.41 -115.20 5.2.1.6 内力包络值及应力/配筋:M- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -48.07 -135.24 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 973.36 M+ 0.00 53.35 86.64 99.84 92.97 66.03 19.02 0.00 0.00 As 495.00 495.00 614.57 711.01 660.77 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 -22.54 -49.30 -76.07 -102.84 -129.60 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 84.52 57.76 30.99 4.23 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=711.01(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.2 杆件25.2.2.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -120.21 -54.00 -5.63 24.89 37.57 32.40 9.39 -31.46 -90.16 Q 100.17 76.38 52.59 28.80 5.01 -18.78 -42.57 -66.37 -90.16 5.2.2.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -100.17 -45.00 -4.70 20.74 31.30 27.00 7.83 -26.22 -75.13 Q 83.48 63.65 43.83 24.00 4.17 -15.65 -35.48 -55.30 -75.13 5.2.2.3 荷载组合3: 1.35*恒M -135.24 -60.75 -6.34 28.00 42.26 36.45 10.57 -35.39 -101.43Q 112.70 85.93 59.17 32.40 5.63 -21.13 -47.90 -74.66 -101.43 5.2.2.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -54.00 -5.63 24.89 37.57 32.40 9.39 -31.46 -90.16 Q 100.17 76.38 52.59 28.80 5.01 -18.78 -42.57 -66.37 -90.16 5.2.2.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -54.00 -5.63 24.89 37.57 32.40 9.39 -31.46 -90.16 Q 100.17 76.38 52.59 28.80 5.01 -18.78 -42.57 -66.37 -90.16 5.2.2.6 内力包络值及应力/配筋:M- -135.24 -60.75 -6.34 0.00 0.00 0.00 0.00 -35.39 -101.43 As 973.36 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 722.64 M+ 0.00 0.00 0.00 28.00 42.26 36.45 10.57 0.00 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -21.13 -47.90 -74.66 -101.43 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 112.70 85.93 59.17 32.40 5.63 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=495.00(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.3 杆件35.2.3.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -90.16 -27.70 16.90 43.67 52.59 43.67 16.90 -27.70 -90.16 Q 95.17 71.37 47.58 23.79 0.00 -23.79 -47.58 -71.37 -95.17 5.2.3.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -75.13 -23.09 14.09 36.39 43.83 36.39 14.09 -23.09 -75.13Q 79.31 59.48 39.65 19.83 0.00 -19.83 -39.65 -59.48 -79.31 5.2.3.3 荷载组合3: 1.35*恒M -101.43 -31.17 19.02 49.13 59.17 49.13 19.02 -31.17 -101.43 Q 107.06 80.30 53.53 26.77 0.00 -26.77 -53.53 -80.30 -107.06 5.2.3.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -27.70 16.90 43.67 52.59 43.67 16.90 -27.70 -90.16 Q 95.17 71.37 47.58 23.79 0.00 -23.79 -47.58 -71.37 -95.17 5.2.3.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -27.70 16.90 43.67 52.59 43.67 16.90 -27.70 -90.16 Q 95.17 71.37 47.58 23.79 0.00 -23.79 -47.58 -71.37 -95.17 5.2.3.6 内力包络值及应力/配筋:M- -101.43 -31.17 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -31.17 -101.43 As 722.64 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 722.64 M+ 0.00 0.00 19.02 49.13 59.17 49.13 19.02 0.00 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -26.77 -53.53 -80.30 -107.06 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 107.06 80.30 53.53 26.77 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=722.64(mm2)最大正弯矩配筋As=495.00(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.4 杆件45.2.4.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -90.16 -31.46 9.39 32.40 37.57 24.89 -5.63 -54.00 -120.21Q 90.16 66.37 42.57 18.78 -5.01 -28.80 -52.59 -76.38 -100.17 5.2.4.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -75.13 -26.22 7.83 27.00 31.30 20.74 -4.70 -45.00 -100.17 Q 75.13 55.30 35.48 15.65 -4.17 -24.00 -43.83 -63.65 -83.48 5.2.4.3 荷载组合3: 1.35*恒M -101.43 -35.39 10.57 36.45 42.26 28.00 -6.34 -60.75 -135.24 Q 101.43 74.66 47.90 21.13 -5.63 -32.40 -59.17 -85.93 -112.70 5.2.4.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -31.46 9.39 32.40 37.57 24.89 -5.63 -54.00 -120.21 Q 90.16 66.37 42.57 18.78 -5.01 -28.80 -52.59 -76.38 -100.17 5.2.4.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -90.16 -31.46 9.39 32.40 37.57 24.89 -5.63 -54.00 -120.21 Q 90.16 66.37 42.57 18.78 -5.01 -28.80 -52.59 -76.38 -100.17 5.2.4.6 内力包络值及应力/配筋:M- -101.43 -35.39 0.00 0.00 0.00 0.00 -6.34 -60.75 -135.24 As 722.64 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 973.36 M+ 0.00 0.00 10.57 36.45 42.26 28.00 0.00 0.00 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 -5.63 -32.40 -59.17 -85.93 -112.70 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 101.43 74.66 47.90 21.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=495.00(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)5.2.5 杆件55.2.5.1 荷载组合1: 1.2*恒+1.4*活M -120.21 -42.73 16.90 58.70 82.64 88.75 77.01 47.43 0.00 Q 115.20 91.41 67.62 43.83 20.03 -3.76 -27.55 -51.34 -75.13 5.2.5.2 荷载组合2: 1*恒+1.4*活M -100.17 -35.61 14.09 48.91 68.87 73.96 64.17 39.52 0.00 Q 96.00 76.17 56.35 36.52 16.70 -3.13 -22.96 -42.78 -62.61 5.2.5.3 荷载组合3: 1.35*恒M -135.24 -48.07 19.02 66.03 92.97 99.84 86.64 53.35 0.00 Q 129.60 102.84 76.07 49.30 22.54 -4.23 -30.99 -57.76 -84.52 5.2.5.4 荷载组合4: 1.2*恒+1.4*活+0.84*风+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -42.73 16.90 58.70 82.64 88.75 77.01 47.43 0.00 Q 115.20 91.41 67.62 43.83 20.03 -3.76 -27.55 -51.34 -75.13 5.2.5.5 荷载组合5: 1.2*恒+0.84*风+1.4*雪+1.26*积灰+1.4*施工M -120.21 -42.73 16.90 58.70 82.64 88.75 77.01 47.43 0.00 Q 115.20 91.41 67.62 43.83 20.03 -3.76 -27.55 -51.34 -75.13 5.2.5.6 内力包络值及应力/配筋:M- -135.24 -48.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 As 973.36 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 495.00 M+ 0.00 0.00 19.02 66.03 92.97 99.84 86.64 53.35 0.00 As 495.00 495.00 495.00 495.00 660.77 711.01 614.57 495.00 495.00 Q- 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 -4.23 -30.99 -57.76 -84.52 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Q+ 129.60 102.84 76.07 49.30 22.54 0.00 0.00 0.00 0.00 Asv 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 最大负弯矩配筋As=973.36(mm2)最大正弯矩配筋As=711.01(mm2)最大负剪力配筋Asv=0.00(mm2)最大正剪力配筋As=0.00(mm2)=========================T-Asd连续梁L-1计算书结束=========================板计算书项目名称:设计:校对:专业负责人:1 计算依据的规范和规程1.1 《建筑结构荷载规范》(GB 50009--2012)1.2 《混凝土结构设计规范》(GB 50010--2010)1.3 《建筑抗震设计规范》(GB 50011--2010)2 几何数据及材料2.1 板混凝土等级: C20; 抗压强度fc=9.6(MPa); 抗拉强度ft=1.1(MPa)材料泊松比μ=0.22.2 钢筋等级: HRB335; 强度设计值fy=300(MPa); 纵筋合力点至近边距离as＝15(mm)2.3 X向板边长A=3000(mm); Y向板边长B=3000(mm); 板厚h=80(mm)2.4 约束类型板左侧边: 固端板右侧边: 固端板下侧边: 固端板上侧边: 固端3 荷载信息3.1 荷载类型: 均布荷载3.2 荷载数值永久荷载标准值gk=3(kN/m2)可变荷载标准值qk=2(kN/m2)3.3 荷载系数永久荷载分项系数γG=1.2可变荷载分项系数γQ=1.4可变荷载准永久值系数ψq=0.64 弯矩计算4.1 计算公式M=α*p*l^2α-弯矩系数。

第1章 89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。

箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。

主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。

主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。

本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。

图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa。

中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。

pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。

1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。

1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。

表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3 结构计算分析1.3.1 计算模型结构计算模型如下图所示。

图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。

支架受力检算一、荷载计算1、施工动荷载（1）施工人员、机械：Q1=2.0KN/m2（2）混凝土振捣器：Q2=2.0KN/m22、静荷载计算（1）模板、施工人员等：Q3=2.0KN/m2（2）方木自重：Q4=2.0KN/m2（3）支架系统自重：①支架立杆间距为0.6m×0.6m，横杆步距0.6m：每平米立杆根数：n1=1/（0.6×0.6）=2.8根/ m2立杆自重：（h=8m）：8×3.86kg/m×2.8×9.8÷1000=0.85KN/m2横杆自重：（8÷0.6×0.6×2×3.86kg/m）×2.8×9.8÷1000=1.694KN/m2（4）箱梁砼重：A-A处横断面积为：S1＝10.535m2则每平米砼重： N1=（10.535m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝40.06KN/m2B-B处横断面积为：S2＝21.115m2则每平米砼重： N2=（21.115m2×2.6T/m3×1m）÷（6.7m×1m）×9.8＝80.3KN/m2连续梁箱梁截面图：A-A截面B-B截面二、底层纵向方木（14×12cm）验算：顶托上面横向分布14cm×12cm 方木，布置间距35cm，计算模型为简支梁。

1、A-A截面：（计算跨径按60cm计）Q=(Q1＋Q2＋Q3＋Q4＋N1)×1.2×0.35=(2+2+2+2+40.06)×1.2×0.35=20.185kN/mW （弯曲截面系数）= bh2/6 = 14×122/6 =336.0cm3由梁正应力计算公式得：σ = QL2/ 8W =20.185×0.62×106/ (8×336.0×103)=2.7Mpa ＜[σ]= 13Mpa （木材容许正应力）强度满足要求。

变截面连续梁完整计算书28+36+46+36+28m变截面连续梁计算书第一章概述1.1、工程简介上部标准段结构为预应力混凝土现浇箱梁结构，跨径28+36+46+36+28m，桥宽23.5m，梁高1.8~5.9m，桥面布置为8m（人行道）+15m（车行道）+0.5m （防撞护栏），桥面铺装为10cm沥青混凝土+8cm C50混凝土。

梁体采用后张法预应力构件，结构计算考虑施工和使用阶段中预应力损失以及预应力、温度、混凝土收缩徐变等引起的次内力对结构的影响。

1.1.1、采用的主要规范及技术标准①、《工程建设标准强制性条文》建标【2000】202号②、建设部部颁标准《城市桥梁设计荷载标准》CJJ11-2011③、交通部部颁标准《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2015④、交通部部颁标准《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63—2007⑤、交通部部颁标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004⑥、建设部部颁标准《城市道路设计规范》CJJ37-90技术标准：1、道路等级：主干路2、设计车速：主线60km/h。

3、设计荷载：公路—Ⅰ级。

4、地震烈度：Ⅶ度，地震动峰值加速度0.1g。

5、横断面：8m（人行道）+15m（车行道）+0.5m（防撞护栏）=23.5m6、桥梁结构设计安全等级：一级7、路面类型：沥青混凝土路面。

1.1.2、应用的计算软件Midas CIVIL1.1.3、主要参数及荷载取值1）主梁：C55混凝土，γ=26kN/m3，强度标准值f ck=35.5MPa，f tk=2.74MPa。

强度设计值f cd=24.4MPa，f td=1.89Pa，桥梁达到设计强度的100%张拉2）二期恒载：结构部分：155KN/m；装饰部分：①侧面装饰12KN/m ②底面装饰6K N/m3）预应力钢束采用1860级φs15.20钢绞线，公称面积139.0mm2，标准强度f pk=1860MPa(270级)，张拉控制应力σcon=1350MPa。

编号：第1 本共1 本，本册计页银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月银西铁路银川机场黄河特大桥引桥6×32m连续梁现浇支架计算单计算：复核：项目负责人：审核：审定：中国铁建大桥工程局集团有限公司银吴项目经理部二○一六年十二月一、支架概况银川机场黄河特大桥6×32m连续梁位于标尾365#～银川台，梁部形式为等截面6×32m连续箱梁，其结构图如下所示：图1-1 6×32m连续梁立面图图1-2 6×32m梁部结构图支架形式为梁柱式支架，具体布置为：基础采用Φ630×10mm钢管桩，每跨设置3排，每排3根桩间距3.6m；立柱为Φ630×10mm钢管，每跨设置5排，其中两排设置在承台上，剩余三排与钢管桩基础连接；立柱上设置双拼I56a双拼工字钢作为主梁；纵梁采用321型贝雷梁，单跨跨度为3m或6m，贝雷梁间距腹板处450mm，顶底板处及翼板处为900mm；分配梁为I22a工字钢，间距0.8m；方木设置两层，下层为10×10cm方木，间距0.6m，上层为5×8cm方木，间距0.25m；底模板采用1.5cm厚竹胶板。

图1-3 6×32m支架横断面图二、荷载统计图2-1 6×32m跨中梁部横断面图图2-2 6×32m加厚段梁部横断面图箱梁顶板厚度74.8cm ，底板厚度90cm ，梁高310.8cm ，翼缘板厚度29.8cm （均按照梁体加厚段统计），故混凝土恒荷载为：顶底板处为g1=（0.748+0.9）*2.6*10*1.2=51.42KN/m2； 腹板处荷载为g2=3.108*2.6*10*1.2=96.97KN/m2；翼缘板处荷载为g3=0.298*2.6*10*1.2=9.3KN/m2。

施工过程中活荷载和振捣荷载为g4=(2+2)*1.4=5.6KN/m2；三、受力计算1、对竹胶板进行验算竹胶板背肋间距0.2m ，因此按照20cm 三跨连续梁计算：单片竹胶板受到的均布荷载：q=（96.97×5.3+5.6×5.3）=543.62KN/m 。

第1章89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。

箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。

主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。

主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。

本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。

图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa。

中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。

pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表截面位置边跨跨中中支点中跨跨中钢绞线（φs15.2）束数363636墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。

1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、标准强度pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。

1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。

表11.2.2-1 上部结构主要材料指标材料全桥用量用量指标单位用量单位用量指标混凝土（C50）m32015.8m3/m20.737预应力钢绞线t35.902kg/m213.131普通钢筋t345.221kg/m2126.2611.3结构计算分析1.3.1计算模型结构计算模型如下图所示。

连续梁0#块碗扣支架计算书1 满堂支架设计概况连续梁0#块施工采用满堂碗扣支架浇筑施工。

施工里程：DK153+976.760～DK154+090.160。

满堂支架基底处在承台上面，地面部分用20T振动压路机碾压6～8遍处理。

支架采用碗扣式钢管架。

支架下垫20cm厚C25混凝土垫层，立杆底设可调底托12×12cm钢板,立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设12×15㎝横向方木（松木）。

纵向铺设10×10㎝方木，模板均采用15㎜厚高强竹胶板钉于方木上，连续梁0#块混凝土一次浇筑完成。

2 计算依据①施工设计文件②《实用土木工程手册》③《路桥施工计算手册》④《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》⑤《建筑结构荷载规范》2.1 几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚3.5mm，截面积A=4.89cm2,重量G=37.6N/m。

2.2 计算参数截面惯性拒 I1=12.19cm4截面抵抗矩W1=5.08cm3允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P≤2KN/m立杆设计最大荷载：(横杆步距指横杆竖向间距)横杆设计最大荷载：横杆允许最大挠度：f≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数 D=1.42.3 计算桥型桥跨布置为（31.9+48+31.9）m预应力混凝土连续梁，全长113.3m。

梁体为等宽度、等高度连续箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面，箱梁顶宽12m，底宽5.4m，梁中心线高3.25m ，全桥共设4道横隔板，混凝土1334方，强度等级为C50，梁体自重γ=26.0KN/m3，钢筋263.9t。

（32+48+32）连续梁桥型布置图（尺寸单位：m）3 碗扣式满堂支架设计碗扣型满堂支架脚手架按设计要求，当立杆的竖向步距为60cm时，框架立杆容许荷载[P]=40KN/根。

本支架立杆纵向间距全部采用60cm，立杆横向在箱梁底板下为60cm，翼板下为90cm，腹板下加密至30cm；横杆步距取120cm，腹板下加密至60cm。

（40+64+40）m连续梁挂篮计算书一、工程概况连续梁里程为D1K71+802.4～D1K71+947.6，全长145.2m，悬臂现浇法施工。

连续梁中墩为32#、33#墩，墩高分别为7.5m、12m；边墩为31#、34#墩，墩高分别为14.5m、15m。

梁体中支点梁高为5.29m，跨中梁高为2.89m，边支座中心线至梁端0.6m，边支座横桥向中心距4.6m，中支座横桥向中心距4.4m。

二、计算说明该三角形挂篮结构形式简单、操作方便、传力较明确。

浇注混凝土时挂篮的传力过程如图1。

图1 浇注混凝土时挂篮的传力过程从图1中可以看出该挂篮主要杆件之间的传力过程。

挂篮各主要构件的检算采用容许应力法。

三、设计参数（1）取最重悬浇段1号段为最不利工况；（2）混凝土容重取26kN/m3；（3）施工荷载2.5KN/m2；（4）考虑箱梁混凝土浇注时胀模等因素的超重系数取1.05；（5）浇注混凝土时的动力系数取1.2；（6）挂篮行走时冲击荷载1.4；（6）混凝土施工时荷载取值：=1.2(1.05×T混凝土重量+T挂篮自重)+1.4T施工荷载；（7）挂篮走行时荷载取值：1.4T挂篮自重+1.4T施工荷载。

四、混凝土施工时计算4.1、建模采用midas civil建立模型如下：4.2、底模纵梁（I32a 工字钢）I32a 工字钢：267cm A =，411080cm x I =，2692cm x W =； 计算结果如下：max 34.7125(MPa MPa τ=<满足要求）max 182.1215(MPa MPa σ=<满足要求）4.3、前下横梁前下横梁由2[36槽钢与1.6cm 厚钢板组成。

2[36槽钢截面特性如下：2'60.92121.8cm A =⨯=；4'11870223740x I cm =⨯=3'66021320x W cm =⨯=；1.6cm 钢板截面特性：2"30.6 1.648.96A cm =⨯=；341"30.6 1.610.412x I cm =⨯⨯=。

四跨连续梁计算书
一、几何数据及计算参数
自动计算梁自重：是
由永久荷载控制时永久荷载分项系数 G
仁1.35
由可变荷载控制时永久荷载分项系数 G2： 1.20
可变荷载分项系数 Q ： 1.40 可变荷载组合值系数’「C ： 0.70 可变荷载准永久值系数'-q ：
0.40
三、内力及配筋
2.弯矩包络图
P ：
300X 600 1
300X 600 2
： /7 J/
Z /?/ //J/
. 6000 mm
1 6000 mm
.
才/# 混凝土 ： C25 主筋：HRB335(20MnSi) 箍筋：HPB235(Q235)
第一排纵筋合力中心至近边距离 ：35 mm
跨中弯矩调整系数：1.00 支座弯矩调整系数：1.00 最大裂缝宽度：0.30 mm 300X 600 3
6000 mm
300X 600 4.
6000 mm
荷载数据
1 •恒载示意图
4.5 kN/m
4.5 kN/m
4.5 kN/m
4.5 kN/m
2.活载示意图
•截面内力及配筋
注:1.弯矩--kN • m 剪力--kN 钢筋面积--mm挠度--mm 裂缝--mm 2•括号中的数字表示距左端支座的距离，单位为m。

中铁二局京沪高速铁路项目经理部石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路（48+80+48）m连续梁现浇支架计算书中铁二局京沪高速铁路项目经理部德州制梁场二〇一〇年九月六日目录一、现浇支架计算总体说明............................... - 1 -二、模板及枋木检算 .................................... - 1 -三、碗扣式支架检算 .................................... - 5 -四、I20a工字钢分配梁检算............................... - 8 -五、贝雷梁检算........................................ - 8 -六、I45a工字钢分配梁检算.............................. - 11 -七、钢管立柱检算..................................... - 12 -八、地基承载力检算 ................................... - 13 -九、跨京沪线贝雷梁检算................................ - 13 -十、跨京沪线I45a工字钢分配梁检算 ...................... - 14 - 十一、跨京沪线钢管立柱检算 ............................ - 15 - 十二、跨京沪线地基承载力检算........................... - 16 -石济线DK189+633.78跨京沪高速铁路（48+80+48）m 连续梁现浇支架计算书一、现浇支架计算总体说明（48+80+48）m 连续梁为预应力钢筋砼连续箱梁，采用钢管立柱配以贝雷梁及碗扣支架现浇法进行施工。

同时，在京沪高铁正线左右两侧各设置一排钢管立柱，然后采用贝雷梁（单层3片）与京沪线正交跨越既有京沪高铁。

XXX64m连续梁支架计算书编制：复核：审核：项目负责人：XXX二〇一七年一月目录1 工程概况 (1)2 编制说明 (1)3 支架结构 (1)4 计算依据 (3)5 荷载计算 (3)5.1 计算方法 (3)5.2 荷载取值 (3)5.3 荷载组合 (4)6 荷载分布的确定 (4)6.1 0#段荷载计算 (4)6.2 边跨直线段荷载计算 (7)7 0#段模板面板验算 (9)8 0#段分配槽钢验算 (10)9 0#段纵梁验算 (11)9.1 三角桁架验算 (11)9 翼缘板处2I22a纵梁验算 (13)10 0#段2I36a横梁验算 (14)11 0#段钢管墩验算 (16)11.1 钢管墩强度验算 (16)11.2 钢管墩稳定性验算 (17)12 边跨直线段模板面板验算(1.8cm竹胶板) (17)13 边跨直线段分配方木(10×10cm)验算 (18)14 边跨直线段纵梁验算 (19)15 边跨直线段2I36a横梁验算 (21)16 边跨直线段钢管墩验算 (22)16.1 钢管墩强度验算 (23)16.2 钢管墩稳定性验算 (23)17 边跨直线段条形基础地基承载力验算 (24)64m连续梁支架计算书1 工程概况64)m连续梁(悬臂灌筑)梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。

0#段梁段长9m，中支点处梁高6.035m，梁底下缘按二次抛物线变化。

边跨直线段高3.035m、节段长度7.75m。

箱梁顶宽12.6m，底板宽6.7m。

梁体结构采用三向预应力体系，梁体混凝土强度等级为C50，拟对0#段、边跨直线段采取梁柱式支架施工。

2 编制说明为确保(40+64+40)m连续梁0#段、边跨直线段支架结构安全，从上到下逐个验算杆件受力是否符合要求。

0#段验算分为6mm钢面板验算、[10背楞验算、三角桁架验算、2I36a横梁验算、钢管墩验算。

边跨直线段验算分为1.8cm竹胶板验算、10×10cm方木验算、I20a纵梁验算、2I36a横梁验算、钢管墩验算、条形基础验算。

连续梁边跨现浇段计算书汕（头）湛（江）⾼速公路云浮⾄湛江段及⽀线⼯程鉴江⼤桥连续梁边跨现浇段⽀架计算书编制：复核：审核：中铁⼆⼗⼆局集团有限公司云湛⾼速公路TJ21合同段项⽬经理部鉴江⼤桥连续梁边跨现浇段⽀架计算书⼀、设计概况鉴江⼤桥主桥（19#墩～22#墩）上部结构设计为62+110+62m预应⼒钢筋混凝⼟变截⾯连续箱梁，采⽤挂篮悬浇施⼯，主墩下部结构设计为矩形实⼼墩，钻孔灌注桩群桩基础。

悬浇梁边跨现浇段设计长度5.84m，顶宽13.25m，底宽7.5m。

梁体端横梁厚1.0m，设计⾼度2.8m；端横梁处腹板厚0.95m，顶板厚0.7m，底板厚0.6m；节块端截⾯腹板厚0.45m，顶板厚0.28m，底板厚0.3m。

节段混凝⼟体积84.84m3，混凝⼟强度设计等级为C55。

⼆、⽀架设计边跨现浇段⽀架采⽤型钢托架。

⾸先在承台顶⾯预埋钢板，钢板上焊接Φ630×6mm钢管⽴柱，⽴柱顶⾯焊接1.6cm厚钢板⽀撑横向钢梁。

在⽴柱上钢板顶⾯搭设顺桥向I56⼯字钢梁，然后横桥向搭设I36⼯字钢，最后在⼯字钢顶⾯铺设⽅⽊和胶合板底模。

节块均采⽤胶合板模板,芯模及翼板底模⽀架采⽤满堂式钢管脚⼿架。

三、底模⾯板计算梁段底模采⽤厚18mm优质胶合板，取1m宽板⾯按三等跨连续梁进⾏计算。

1、1m宽胶合板特性断⾯⾯积A=bh=1×0.018=0.018m2贯性矩I=bh3/12=1×0.0183/12=4.86×10－7m4截⾯抵抗矩W=bh2/6=1×0.0182/6=5.4×10-5m3静曲强度： [σ]=11MPa；弹性模量：E=7000 MPa；容重：g=7.5KN/m3。

2、端横梁及腹板下底模验算（1）荷载q=[1.2×2.8×26+1.4×（2.5+2+2）]×1+0.018×7.5=96.6KN/m（2）强度验算按三等跨连续梁模型计算，⽅⽊间距0.15m，计算模型如下图：跨内最⼤弯矩Mmax=0.1ql2=0.1×96.6×0.152=0.217KN?m弯曲应⼒σ=Mmax/W=0.217/（5.4×10-5）/1000=4.02MPa＜［σ］=11MPa 结论：满⾜要求。

(32+40+32)连续梁膺架计算书1. 膺架设计概况海杭特大桥(32+40+32)连续梁施工里程：DK153+114.455～DK153+219.355。

现场地质情况复杂、地基不稳定，墩身高度均大于25m，箱梁拟采用膺架法施工。

膺架边柱直接采用现有承台作为基础，承台施工时预埋连接钢板。

支架跨中立柱采用2排8根Φ800×8mm钢管，基础采用υ1.25m钻孔灌注桩。

桩头预埋钢板与支架钢管联接。

钢管立柱之间采用［20槽钢剪刀撑连接增强整体稳定性。

每排钢管立柱顶由3根I56a工字钢作横向分配梁梁，横梁下设置砂箱方便以后模板及支架拆除。

工钢横梁上纵向铺设贝雷梁，贝雷梁横向间距根据受力大小设置不等，底板下间距45cm布置7排，腹板位置下间距30cm每侧布置4排，翼缘板位置下间距90cm每侧布置4排，横向共布置贝雷梁23排。

贝雷梁上纵向间距30cm布置12×15㎝横向方木（松木）。

模板均采用12㎜厚胶合板，倒角部分采用6mm钢板预制安装。

2．计算依据2.1贝雷梁力学参数单片桁片重量：N=270(kg)单片桁片几何尺寸：高×长=150cm×300cm桁片惯性矩：I g=250500(cm4)桁片截面抵抗矩：W g=3570(cm3)桁片允许弯矩：M0=975(KN·m)弦杆纵向容许受压荷载:663(KN)2.2计算桥型本桥桥跨布置为（31.75+40+31.75）m预应力混凝土连续梁，全长105m。

施工里程为：DK153+114.455～DK154+219.355。

梁体为等宽度、等高度连续箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面，箱梁顶宽12m，底宽5.5m，梁中心线高3.05m，边支座中心线至梁端0.75m，边支座横桥向中心距为4.4m，中支座横桥向中心距为5.0m。

全桥共设4道横隔板，分别设于中支点、端支点，并设过人孔供检查人员通过。

梁体混凝土1150方，强度等级为C50，梁体自重γ=26.0KN/m3，钢筋220.9t。

连续梁计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、内力图：三、基本设计资料1．依据规范：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》2．设计参数：不考虑地震作用组合，承载力安全系数K = 1.35跨中弯矩调整系数：1.00 支座弯矩调整系数：1.00永久荷载的分项系数γG = 1.20 可变荷载的分项系数γQ = 1.40带肋钢筋的相对粘结特性系数νi = 1.03．材料信息：混凝土强度等级: C30fc = 14.30 N/mm2ftk = 2.01 N/mm2ft = 1.43 N/mm2纵向钢筋采用有屈服点钢筋,纵筋种类: HRB335 fy = fy' = 300.0 N/mm2箍筋种类: HPB235 fyv = 210.0 N/mm2混凝土容重Rc=25.0kN/m3混凝土弹性模量Ec = 30000 N/mm2钢筋弹性模量Es = 200000 N/mm2下侧纵筋合力点至近边距离as = 35mm上侧纵筋合力点至近边距离as' = 35mm指定主筋强度: 否自动计算梁重：否4．几何信息：支座宽度= 1000.0mm；连续梁最右端支座约束形式: 固端第1跨：跨度L1=4000mm；当前跨左侧约束形式：固端截面类型:矩形截面截面宽b=1500mm 截面高度h=500mm第1跨有5个荷载:满跨均布荷载:q=4.65KN/m),恒载集中荷载:P=50.00KN,a=3125.0mm),活载集中荷载:P=50.00KN,a=875.0mm),活载集中荷载:P=96.21KN,a=875.0mm),恒载集中荷载:P=96.21KN,a=3125.0mm),恒载四、截面内力及配筋第1跨左侧支座（距左支座1/4跨范围内）: 正弯矩M+ ＝36.43KN·m，位置x ＝1000.0mm负弯矩M- ＝-133.23KN·m，位置x ＝5.0mm计算范围内最大剪力Q max＝196.58 KN上侧纵筋计算面积A s' ＝1395 mm2上侧纵筋实配面积A s'（实配）＝1407 mm2（7D16）下侧纵筋计算面积As ＝1395 mm2下侧纵筋实配面积A s（实配）＝1407 mm2（7D16）箍筋计算面积A sv/s ＝0.000mm箍筋实配面积A sv/s（实配）＝1.005 mm（2d8@100）裂缝宽度ω＝-0.140mm第1跨跨中（跨中1/2跨范围内）:正弯矩M+ ＝39.22KN·m，位置x ＝2000.0mm负弯矩M- ＝0.00KN·m，位置x ＝0.0mm计算范围内最大剪力Q max＝5.55 KN上侧纵筋计算面积A s' ＝1395 mm2上侧纵筋实配面积A s'（实配）＝1407 mm2（7D16）下侧纵筋计算面积As ＝1395 mm2下侧纵筋实配面积A s（实配）＝1407 mm2（7D16）箍筋计算面积A sv/s ＝0.000mm箍筋实配面积A sv/s（实配）＝0.503 mm（2d8@200）塑性挠度fp ＝0.826mm,弹性挠度fe ＝0.091mm,裂缝宽度ω＝0.021mm 第1跨右侧支座（距右支座1/4跨范围内）:正弯矩M+ ＝36.43KN·m，位置x ＝3000.0mm负弯矩M- ＝-133.23KN·m，位置x ＝3995.0mm计算范围内最大剪力Q max＝-196.58 KN上侧纵筋计算面积A s' ＝1395 mm2上侧纵筋实配面积A s'（实配）＝1407 mm2（7D16）下侧纵筋计算面积As ＝1395 mm2下侧纵筋实配面积A s（实配）＝1407 mm2（7D16）箍筋计算面积A sv/s ＝0.000mm箍筋实配面积A sv/s（实配）＝1.005 mm（2d8@100）裂缝宽度ω＝-0.140mm。

MIDAS连续梁计算书⽬录第1章设计原始资料 (1)1.1设计概况 (1)1.2技术标准 (1)1.3主要规范 (1)第2章桥跨总体布置及结构尺⼨拟定 (2)2.1尺⼨拟定 (2)2.1.1 桥孔分跨 (2)2.1.2 截⾯形式 (2)2.1.3 梁⾼ (3)2.1.4 细部尺⼨ (4)2.15 主要材料及材料性能 (6)2.2模型建⽴与分析 (7)2.2.1 计算模型 (8)第3章荷载内⼒计算 (9)3.1荷载⼯况及荷载组合 (9)3.2作⽤效应计算 (10)3.2.1 永久作⽤计算 (10)3.3作⽤效应组合 (16)第4章预应⼒钢束的估算与布置 (20)4.1⼒筋估算 (20)4.1.1 计算原理 (20)4.1.2 预应⼒钢束的估算 (24)4.2预应⼒钢束的布置（具体布置图见图纸） (27)第5章预应⼒损失及有效应⼒的计算 (29)5.1预应⼒损失的计算 (29)5.1.1摩阻损失 (29)5.1.2. 锚具变形损失 (30)5.1.3. 混凝⼟的弹性压缩 (30)5.1.4.钢束松弛损失 (31)5.1.5.收缩徐变损失 (31)5.2有效预应⼒的计算 (32)第6章次内⼒的计算 (33)6.1徐变次内⼒的计算 (33)6.2预加⼒引起的次内⼒ (33)第7章内⼒组合 (35)7.1承载能⼒极限状态下的效应组合 (35)7.2正常使⽤极限状态下的效应组合 (37)第8章主梁截⾯验算 (41)8.1正截⾯抗弯承载⼒验算 (41)8.2持久状况正常使⽤极限状态应⼒验算 (44)8.2.1 正截⾯抗裂验算（法向拉应⼒） (44)8.2.2 斜截⾯抗裂验算（主拉应⼒） (46)8.2.3混凝⼟最⼤压应⼒验算 (49)8.2.4 预应⼒钢筋中的拉应⼒验算 (50)8.3挠度的验算 (51)⼩结 (53)第1章设计原始资料1.1 设计概况设计某预应⼒混凝⼟连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。