防浪墙结构计算

挡水墙工程量计算规则
挡水墙工程量计算是根据挡水墙的设计要求和施工方案，按照以下规则进行计算：
1. 挡水墙的长度计算：根据工程设计要求和相关标准，确定挡水墙的长度，一般是根据需要挡水的区域的长度来确定。

2. 挡水墙的高度计算：根据设计要求和挡水墙的作用，确定挡水墙的高度。

一般情况下，挡水墙的高度要能够满足防止水流泄漏的要求。

3. 挡水墙的厚度计算：根据设计要求和挡水墙的类型，确定挡水墙的厚度。

挡水墙的厚度决定了其结构强度和稳定性，一般要符合相关的安全标准和规范。

4. 挡水墙的体积计算：根据挡水墙的长度、高度和厚度，计算出挡水墙的体积。

挡水墙的体积是工程量计算的基础，用于确定材料的使用量和工程的成本。

5. 挡水墙的材料计算：根据挡水墙的设计要求和材料规格，计算出所需的材料的使用量。

挡水墙的材料可以是混凝土、钢材、木材等，根据具体情况选择适当的材料。

6. 其他工程量计算：根据实际需要，还需要计算挡水墙的基础工程量、连接件工程量、固定件工程量等其他相关的工程量。

需要注意的是，挡水墙工程量计算是一个综合性的工作，在进
行计算时需要考虑设计要求、材料规格、施工工艺等诸多因素，并且需要根据实际情况进行调整和修正。

因此，建议在进行工程量计算时，根据相关专业标准和规范，并咨询相关专业人士的意见和建议。

混凝土波浪防护墙设计规程一、前言混凝土波浪防护墙是海岸线防护工程中常用的一种结构，它具有防止海浪侵蚀、保护海岸线等作用。

本文将详细介绍混凝土波浪防护墙的设计规程。

二、设计原则1.满足防波要求：混凝土波浪防护墙应能抵御海浪冲击，保护海岸线，并能承受长期的海水侵蚀。

2.保证结构稳定：混凝土波浪防护墙应具有足够的稳定性，能够承受地震、风力等自然灾害的影响。

3.考虑经济性：混凝土波浪防护墙的设计应考虑到经济性，尽可能地降低建设成本。

4.保证施工质量：混凝土波浪防护墙的施工应按照规范要求进行，保证施工质量。

三、设计要求1.抗冲击能力：混凝土波浪防护墙应满足规定的抗冲击能力，即在设计寿命内不发生倒塌、崩塌和结构失效。

2.稳定性：混凝土波浪防护墙应满足规定的稳定性要求，即在规定的地震、风力等自然灾害力下，不发生倒塌、崩塌和结构失效。

3.防渗性：混凝土波浪防护墙应满足规定的防渗性要求，即能够防止海水渗透，保证结构的耐久性。

4.经济性：混凝土波浪防护墙的设计应考虑到经济性，尽可能地降低建设成本。

5.施工质量：混凝土波浪防护墙的施工应按照规范要求进行，保证施工质量。

四、设计计算1.波浪荷载计算：根据海岸线的波浪特性、风速、水深等参数，计算出混凝土波浪防护墙所受波浪荷载。

2.结构稳定性计算：根据混凝土波浪防护墙的结构形式、地质条件、荷载等参数，计算出混凝土波浪防护墙的稳定性。

3.渗透计算：根据混凝土波浪防护墙的结构形式、材料、施工工艺等参数，计算出混凝土波浪防护墙的防渗性。

4.经济性计算：根据混凝土波浪防护墙的结构形式、材料、施工工艺等参数，计算出混凝土波浪防护墙的建设成本。

5.施工质量控制：根据混凝土波浪防护墙的施工要求，制定施工方案，保证施工质量。

五、设计方案1.结构形式：混凝土波浪防护墙一般采用挡土墙体或护岸墙体结构形式，具体结构形式根据实际情况而定。

2.材料选择：混凝土波浪防护墙的材料应具有良好的抗冲击性、防渗性和耐久性，一般采用高强度混凝土、钢筋和防腐木材等材料。

海岸工程5防护墙稳定计算海岸工程中的防护墙是一种用于保护海岸线免受侵蚀和波浪冲击的结构物。

在设计海岸工程中的防护墙时，稳定性是一个非常关键的考虑因素。

本文将探讨海岸工程防护墙的稳定计算方法。

首先，我们需要了解防护墙所面临的主要稳定性问题。

在海岸工程中，防护墙主要面临两个稳定性问题：倾覆和滑动。

倾覆是指防护墙沿其高度方向发生倒塌的情况，而滑动是指防护墙在地基上发生横向位移的情况。

为了保证防护墙的稳定性，我们需要对这两个问题进行计算和分析。

在进行稳定性计算之前，我们需要收集一些设计参数和基础数据。

设计参数包括防护墙的高度、宽度和底宽尺寸等。

基础数据则包括土壤的密度、内摩擦角和剪切强度等。

对于倾覆稳定性计算，我们使用了一个简化的方法，即根据防护墙的自重和倾覆力矩之间的平衡关系来判断是否会发生倾覆。

倾覆力矩可以通过乘以防护墙的重心高度来计算，而防护墙的重心高度则可以根据防护墙的几何形状和材料密度推算出来。

如果倾覆力矩小于自重力矩，则防护墙是稳定的。

对于滑动稳定性计算，我们需要考虑防护墙所承受的水平力，如波浪压力、液体压力和土壤侧压力等。

这些力可以通过计算防护墙表面的压力分布来获得。

然后，我们可以使用经典的土力学理论，如库仑和简化的莫尔－库仑理论，来计算滑动力和滑动阻力之间的平衡关系。

如果滑动力小于滑动阻力，则防护墙是稳定的。

在稳定性计算中，我们还需要考虑一些其他因素，如水平地震力、地基条件和土壤的液化等。

这些因素会对防护墙的稳定性产生影响，因此需要进行相应的计算和分析。

总之，海岸工程中的防护墙稳定计算是一个复杂而重要的问题。

通过合理收集和分析设计参数和基础数据，并结合土力学理论和其他相关因素的考虑，我们可以对防护墙的稳定性进行合理的计算和评估，从而保证海岸工程的安全和可靠性。

图 １合田 良实法中波浪压力的分布 图 １给 出了利用合 田良实法计算得到 的波浪力分布 图。 其 中 ｄ表示基础前 ５Ｈ位置处 的水深 ， 代表 防浪墙前 的水 深 ， 代表 防浪墙墙底到静水面的高度 ，在没有掩护层 的情
Ｐ。＝Ｐ 一（ｐ 一Ｐ ）（ 浪力 ：
采 用 海 港水文规 范＞）中提供 的公式对防波堤 防浪墙波 浪力 进行计算 ，得到 的波浪 力在 立波状态下随水深增加而增 大 ；当波态为近破波 时 ，同一 波高情 况下 ，采 用规 范公 式计 算得 到的总水平波浪力 随水深增大而减小 。同一波态和 水深 条件 下 ，采用规范公 式计 算得到的防浪墙总水平波浪力 随波 高增加而增大 ，近 破波 状态下防浪墙总水平波 浪力 随波高增 大而显著增加 。
合 田良实法 自提 出以来 就受到 了学者们 的广 泛认可 。本 文根据 １９８５年出版的 不规则波及海上建筑物设计》一书 中提 出的合 田良实针对 防浪墙 波浪力进行计算 的方法。该方 法主 要适用于立波和 破碎 波作用下 的防浪墙波浪 力计算 ，在 很 多国家的规范 中都借鉴该 方法进 行波浪力分析和 计算 ，得 到 了大量实 际工程 的检验 。
２８２
中 国 水 运
第 １６卷 、互 一Ｒ臻 蟮 ＊ 镧
增 加而增加 ，因此 ，也 比较 适用于立波及近破波作 用下 的防
从图 ３和图 ４对比分析可以看出 ：
啪 啪 咖 枷 ｌ毫
浪 墙波 浪力 的计 算 ，而对于 陡 波作 用下 的情况 而言 ，采 用
（１）基床 类型为中基床 时，采 用合 田良实方法得到 的防
况下 ，取 ｄ２＝ｄｌ，ｈ。表示 防浪墙高于静水面 的高 度。 ＝ （ ＋ ） ； ＝ ／ｃｏｓｈ（２ｚｄ／Ｌ）； ＝

坝顶防浪墙结构计算书一、计算条件大坝防浪墙为二级建筑物，基本荷载组合条件下,容许抗滑稳定系数[]3.1=c K ，抗倾覆安全系数[]5.10=K ，地基应力不均匀系数[]5.2=η；特殊荷载组合条件下，容许抗滑稳定系数[]1.1=c K ，抗倾覆安全系数[]2.10=K ，地基应力不均匀系数[]0.3=η。

地基容许承载力[]Kpa R 160=，防浪墙后土的容重γ＝18.6KN/m 3，内摩擦角ϕ＝24，粘结力c ＝18KPa ，混凝土容重c γ＝25KN/m 3。

防浪墙采用悬臂式挡土墙形式，为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级采用C25，并选用Ⅱ级钢筋，结构计算采用以下数据：防浪墙结构系数2.1=d γ，混凝土轴心抗压强度设计值Mpa f c 5.12=，钢筋抗拉强度设计值Mpa f y 310=。

基本断面尺寸如图1所示，防浪墙底板上覆土层厚度为2.3m 。

地上荷载等效为为一长1.98m ，高1.2m 的等效土柱。

图1 防浪墙断面尺寸二、稳定计算 1、基本荷载组合基本荷载组合条件下，作用在防浪墙上的荷载有：防浪墙自重力、墙后主动土压力、踵板上覆土重力，地上荷载、扶推力。

各种荷载如图2所示。

图2 防浪墙上作用荷载（基本荷载组合）防浪墙重力：5.323.1251=⨯==A G c γ KN作用点位于防浪墙断面形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（0.424，0.888）。

本次计算采用换算内摩擦角的方法来计算粘性土的主动土压力。

也就是将摩擦角的数值增大，把粘聚力的影响考虑在内摩擦角的这一参数中，然后按砂性土的公式计算主动土压力。

按堤防设计规范公式计算等效内摩擦角：575.07.26.186.18184337.2184337.26.184)245(4)245()245(2222222222=⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+---=-tg tg H C CHtg tg H tg Dγγϕϕγϕ主动土压力系数：33.0245(2=-=）Da tg K ϕ1墙后土体的总主动土压力（含等效地上荷载）：KN K H P a a 44.22331.07.26.18212122=⨯⨯⨯==γ总主动土压力作用点位置距防浪墙堤底以上高度：m H h a 9.03/7.23/===踵板上覆土压力： KN A G 36.3274.16.1822=⨯==γ作用点位于形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（1.104，0.900）地上荷载等效土条自重： KN A G 48.338.16.1833=⨯==γ 当以O 点为坐标原点时，作用点坐标为（1.05，2.1）。

19.33
高度系数Kz＝
0.70
波峰作用时胸墙上
的平均压力强度 P
＝0.24γHKp＝ 波压力分布高度
d1+Z＝Htanh（2π
d/L）Kz＝ 波浪压力强度分布见图
1、水平波浪力及其倾覆矩
挡浪墙总高度h＝
2.50
2、波浪浮托力及其倾覆矩
单位长度胸墙上的总波浪力P＝ 水平波浪力产生的倾覆矩MP=
波浪浮托力折减系数μ＝
临时护岸挡浪墙稳定计算
五、作用于斜坡式
建筑物顶部胸墙上
的波浪力
根据《海港水文规
范》（JTJ213-98）
8.2.11条计算
波高H5%=
1.50
计算水位
2.86
护岸前水深d1=
-0.14
无因次参数ξ＝ （d1/d）（d/H）2πH/L＝
临界无因次参数ξb＝ 3.29*（H/L+0.0343）＝
波坦L/H＝
2.77 69.25
0.91 62.88 69.25
胸墙单宽水下体积V2＝ 胸墙单宽水下自重力G2＝
G2的稳定力臂L2＝ G2的稳定力矩MG2＝ 胸墙底面摩擦系数f＝
水平力组合γ0γPP＝
21.19
（γuPw+γGG－γuPu）f＋γEEb＝
抗滑稳定性验算结论 ：胸墙抗滑稳定性满足要求
2、抗倾稳定性验算
沿墙底抗倾稳定性
的承载能力极限状
态设计表达式：
γ0（γPMP＋γuMu）≤（γGMG＋γEME+γuMPw）/γd
结构系数γd＝
1.25
水平波浪力对后趾的矩MP＝
波浪浮托力力矩Mu＝
9.11
重力标准值稳定力矩Mห้องสมุดไป่ตู้＝

护岸型式
第二节护岸
第二节护岸
1、护脚工程 包括护坡和护脚两部分 A、抛石护脚
• 护脚块体（防波堤设计与施工规范4.2.11） • 当水下抛石棱体顶面标高在设计水位以下
一倍波高附近，块石重量取护坡块石重量 的1/5~1/10。、
• 护脚的外坡：1：2~1：3，顶宽1~3m抛石 重量不小于100~200kg
• 其中参数 、m x / b n z / b
• 式中：
• b ——基底宽度；
• x ——计算点距角点距离（取值）；
• z ——计算点垂线上各分层层面距地面距离。
•
由 z
K
z t
pn
求出计算点垂线上各分层层面处的
竖向附加应力 z 。当 z 0.2 s时，确定该处深度
为压缩层的厚度。
• 5、按算术平均求各分层平均自重应力 si 和平均附加应力 zi ：
概念：初始沉降 固结沉降
沉降原因： 初始沉降 固结沉降
Ａ初始沉降
分层总和法：
Ｂ固结沉降
• 1、首先在防波堤断面上选择沉降计算点的 位置，再按作用在基础上荷载的性质，求 出基地压力的大小和分布。当基础有埋置 深度d时，采用地基净压力 pn p d去计算地 基中的附加应力
• 2、将地基分层。在分层时天然土层的交界 面为分层面，同时在同一类土层中，各分 层的厚度不宜过大。
和波坦 L 有关的平均压力强度
H
• 3、墙上波压力分布高度 d1 Zm
d1
Z
m
Hth
2d
L
K
z
•K度z 系—数—与无因次参数和波坦有关的波压力作用高
• 4、单位长度胸墙上水平波浪力标准值P（ KN m） 的计算：

坝顶防浪墙结构计算书一、计算条件大坝防浪墙为二级建筑物，基本荷载组合条件下,容许抗滑稳定系数[]3.1=c K ，抗倾覆安全系数[]5.10=K ，地基应力不均匀系数[]5.2=η；特殊荷载组合条件下，容许抗滑稳定系数[]1.1=c K ，抗倾覆安全系数[]2.10=K ，地基应力不均匀系数[]0.3=η。

地基容许承载力[]Kpa R 160=，防浪墙后土的容重γ＝m 3，内摩擦角ϕ＝24，粘结力c ＝18KPa ，混凝土容重c γ＝25KN/m 3。

防浪墙采用悬臂式挡土墙形式，为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级采用C25，并选用Ⅱ级钢筋，结构计算采用以下数据：防浪墙结构系数2.1=d γ，混凝土轴心抗压强度设计值Mpa f c 5.12=，钢筋抗拉强度设计值Mpa f y 310=。

基本断面尺寸如图1所示，防浪墙底板上覆土层厚度为。

地上荷载等效为为一长，高的等效土柱。

图1 防浪墙断面尺寸二、稳定计算 1、基本荷载组合基本荷载组合条件下，作用在防浪墙上的荷载有：防浪墙自重力、墙后主动土压力、踵板上覆土重力，地上荷载、扶推力。

各种荷载如图2所示。

图2 防浪墙上作用荷载（基本荷载组合）防浪墙重力：5.323.1251=⨯==A G c γ KN作用点位于防浪墙断面形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（，）。

本次计算采用换算内摩擦角的方法来计算粘性土的主动土压力。

也就是将摩擦角的数值增大，把粘聚力的影响考虑在内摩擦角的这一参数中，然后按砂性土的公式计算主动土压力。

按堤防设计规范公式计算等效内摩擦角：575.07.26.186.18184337.2184337.26.184)245(4)245()245(2222222222=⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+---=-tg tg H C CHtg tg H tg Dγγϕϕγϕ主动土压力系数：33.0245(2=-=）Da tg K ϕο1墙后土体的总主动土压力（含等效地上荷载）：KN K H P a a 44.22331.07.26.18212122=⨯⨯⨯==γ总主动土压力作用点位置距防浪墙堤底以上高度：m H h a 9.03/7.23/===踵板上覆土压力： KN A G 36.3274.16.1822=⨯==γ作用点位于形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（，） 地上荷载等效土条自重： KN A G 48.338.16.1833=⨯==γ当以O 点为坐标原点时，作用点坐标为（，）。

附件挡浪墙模板计算书一、模板设计挡浪墙模板以受力最大的圆弧段上层模板进行计算。

挡浪墙模板板面选用6mm 钢板，竖肋采用[10槽钢, 横带采用双拼[8槽钢，竖肋与横带的间距分别为40×110cm ，对拉螺杆采用φ20，间距90cm 。

封头板采用6mm 钢板，与钢板连接的竖带采用[10槽钢，横带采用[12桁架结构，挡浪墙上层模板高度为4.5m ，模板具体尺寸见详图。

二、结构计算混凝土对模板的侧压力计算采用内部振捣器时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列二式计算，并取二式中的较小值：Hr F c = （2）式中 F －新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）。

rc －混凝土的重力密度（kN/m2），取rc ＝24kN/m3。

t0－新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算。

T －混凝土的温度（℃），取T ＝15～20℃，按15℃计算。

V －混凝土的浇灌速度（m/h ），取V ＝1.0m/h 。

H －混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m ）； 取H ＝4.4m 。

β1－外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；取β1＝1.0。

β2－混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。

取β2＝1.0。

混凝土侧压力的计算分布图形如下图3－1所示混凝土侧压力的计算分布图 h －有效压头高度（m ）； 有效高度h （m ）按下式计算：cr Fh =(3) 则墩身混凝土对模板侧压力，按（1）计算：221210/2.3511115152002422.022.0m kN Vt r F c =⨯⨯⨯+⨯⨯==ββ 按（2）式计算：2/6.1054.424m kN H r F c =⨯==按取最小值，故最大侧压力为35.2kN/m2。

=0.013 m3/m.s
根据本《规范》第6.61条和附录 ，计算得出得越浪 条和附录F， 根据本《规范》 条和附录 符合表6.6.1允许越浪量的要求。 允许越浪量的要求。 量，符合表 允许越浪量的要求
2.13 / 1.6
2 1 1.6 2 0.3 9.8 × 8.25 2 × 2 2.57 + th − 2.8 ln exp 0.5 − × 0.45 × 1 × 2 × 1 .6 8.25 2 1 .6 2 × 3.14 × 1.6
9.0
1.0m
8.0
6.87
2 1∶
4.30
图2 某斜坡式海堤断面示意图
分析：此算例可参考越浪量计算公式 分析：此算例可参考越浪量计算公式F.0.1计 计 算。 计算步骤：堤前水深d＝ 计算步骤：堤前水深 ＝6.87-4.30＝2.57m ＝
Hc=8.0-6.87=1.13m 、H1/3≈H13%=1.6m、 b1=1.0m 、 查表F.0.1-1，可知B=0.45，查表 ，可知 查表 ，查表F.0.1-2，可知 ， KA=1.0， 谱峰周期 ， 谱峰周期Tp=1.33T=8.25 计算越浪量： 计算越浪量：
2 2 2 d b H1/ 3 0.3 gTP m Hc / H1/ 3 1 BKA Q = 0.07 exp0.5 − + th H − 2.8 ln 2πH 2H1/ 3 TP m 1/ 3 1/ 3
'
= 07
本节算例介绍
某工程按允许越浪量设计， 某工程按允许越浪量设计，m=2.0，带防浪墙设计 ， 见下图），防浪墙高1.0m，混凝土护面，内坡为 ），防浪墙高 （见下图），防浪墙高 ，混凝土护面， 垫层完好的干砌石护面， 垫层完好的干砌石护面，堤前波浪要素为 H ＝1.1m， ， H1%＝H2%=H13%=Hb=1.6m，b1=1.0m，T=6.2s， ， ， ， L=65.0m。 。

防浪墙施工方案1. 引言防浪墙是一种用于防止海浪冲击和海水侵入的结构物，常常用于海岸线保护工程中。

本文将介绍一个基于混凝土的防浪墙施工方案，包括设计要求、施工过程、质量控制等方面的内容。

2. 设计要求2.1 结构类型防浪墙采用重力式结构，由混凝土单元构成。

2.2 设计参数•防浪墙高度：根据实际需求确定，一般不低于3米。

•防浪墙长度：根据实际需求确定，考虑到海岸线长度和地形情况。

•混凝土强度等级：C35。

•钢筋等级：HRB400。

•钢筋配筋率：根据设计规范确定。

2.3 施工要求•施工时间：避开风大、浪高的季节，确保施工安全性。

•施工地点：选择坚实的地基，以确保防浪墙的稳定性和耐久性。

•施工平整度：墙面平整度应符合设计要求，不得有明显的凹凸和裂缝。

3. 施工过程3.1 基坑开挖在预定的地点进行基坑开挖，开挖深度应根据设计要求确定，一般不小于1米。

挖土后，基坑底部应均匀铺设15cm厚的砂石层，以提高基坑底部的承载能力。

3.2 模板搭设根据设计要求，预制模板，确保防浪墙的尺寸和表面质量。

模板采用钢板或木板，安装时应保持垂直和水平。

3.3 钢筋绑扎按照设计要求，进行钢筋配筋。

保持正确的间距和覆盖层厚度，确保防浪墙的受力性能。

3.4 浇筑混凝土使用C35的混凝土进行浇筑，注意控制浇筑速度和压实度。

浇筑过程中，要避免空洞和夹杂物的产生，确保混凝土的质量。

3.5 保护养护混凝土浇筑完成后，采取保护措施进行养护。

首先，用塑料薄膜或湿棉被覆盖防浪墙表面，防止水分蒸发。

其次，每天进行喷水养护，保持防浪墙表面湿润。

养护期一般不少于14天。

4. 质量控制施工过程中，需要进行质量控制，保证防浪墙的质量符合设计要求。

4.1 材料检查对使用的混凝土和钢筋进行质量检查，包括外观、强度等指标。

4.2 施工现场管理严格按照施工图纸和设计要求进行施工，确保施工质量。

管理人员应检查施工过程中的每一个环节，确保每一道工序的合格。

4.3 质量检验对防浪墙进行质量检验，包括外观检查、尺寸检查和强度检测。

坝顶防浪墙结构计算书一、计算条件大坝防浪墙为二级建筑物，基本荷载组合条件下,容许抗滑稳定系数[]3.1=c K ，抗倾覆安全系数[]5.10=K ，地基应力不均匀系数[]5.2=η；特殊荷载组合条件下，容许抗滑稳定系数[]1.1=c K ，抗倾覆安全系数[]2.10=K ，地基应力不均匀系数[]0.3=η。

地基容许承载力[]Kpa R 160=，防浪墙后土的容重γ＝18.6KN/m 3，内摩擦角ϕ＝24，粘结力c ＝18KPa ，混凝土容重c γ＝25KN/m 3。

防浪墙采用悬臂式挡土墙形式，为钢筋混凝土结构，混凝土强度等级采用C25，并选用Ⅱ级钢筋，结构计算采用以下数据：防浪墙结构系数2.1=d γ，混凝土轴心抗压强度设计值Mpa f c 5.12=，钢筋抗拉强度设计值Mpa f y 310=。

基本断面尺寸如图1所示，防浪墙底板上覆土层厚度为2.3m 。

地上荷载等效为为一长1.98m ，高1.2m 的等效土柱。

图1 防浪墙断面尺寸二、稳定计算 1、基本荷载组合基本荷载组合条件下，作用在防浪墙上的荷载有：防浪墙自重力、墙后主动土压力、踵板上覆土重力，地上荷载、扶推力。

各种荷载如图2所示。

图2 防浪墙上作用荷载（基本荷载组合）防浪墙重力：5.323.1251=⨯==A G c γ KN作用点位于防浪墙断面形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（0.424，0.888）。

本次计算采用换算内摩擦角的方法来计算粘性土的主动土压力。

也就是将摩擦角的数值增大，把粘聚力的影响考虑在内摩擦角的这一参数中，然后按砂性土的公式计算主动土压力。

按堤防设计规范公式计算等效内摩擦角：575.07.26.186.18184337.2184337.26.184)245(4)245()245(2222222222=⨯⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯=+---=-tg tg H C CHtg tg H tg Dγγϕϕγϕ主动土压力系数：33.0245(2=-=）Da tg K ϕ1墙后土体的总主动土压力（含等效地上荷载）：KN K H P a a 44.22331.07.26.18212122=⨯⨯⨯==γ 总主动土压力作用点位置距防浪墙堤底以上高度：m H h a 9.03/7.23/===踵板上覆土压力： KN A G 36.3274.16.1822=⨯==γ作用点位于形心上，当以O 点为坐标原点时，由张东明软件计算求得形心坐标（1.104，0.900）地上荷载等效土条自重： KN A G 48.338.16.1833=⨯==γ当以O 点为坐标原点时，作用点坐标为（1.05，2.1）。

防浪墙配筋2.1 基本概况● 东风泉水库水利枢纽工程等别为2等，挡水建筑物为2级永久建筑物。

● 库区最大风速40m/s 。

● 多年最大平均风速25.94m/s 。

● 风向与坝轴线法线夹角β=30°。

● 吹程F=0.5km.。

● 正常运用条件下，计算水深89m ，风浪平均波长6.36m ，波浪中心线至计算水位的高度为1.22，累积频率为1%的波高是1.03m 。

● 非常运用条件下，计算水深105.43m ，风浪平均波长4.24m ，波浪中心线至计算水位的高度为0.73m ，累积频率为1%的波高是0.66m 。

● 防浪墙高4.2m ，宽0.50m ，混凝土强度等级为C25。

使用Ⅱ级热扎钢筋。

2.2 正常运用条件下的配筋计算2.2.1 浪压力计算根据《水工建筑物荷载设计规范》（FL5077-1997），第14章式（14.2.1-3）计算波浪破碎的临界水深：%1%122ln 4h L h L L H m M M cr πππ-+= （F -1） 式中 cr H — 使波浪破碎的临界水深（m ）；m L — 平均波长（m ）；%1h — 累积频率为1%的波高（m ）。

∴ 013.103.114.35.136.603.114.35.136.6ln 14.3436.6=⨯⨯-⨯⨯+⨯=cr H m 根据《水工建筑物荷载设计规范》（FL5077-1997），第14章、第14.2.1条，作用于铅直迎水面建筑物上的浪压力，应根据迎水面前的水深计算。

∵ m H m H cr 89013.1=<=， m m L m 8918.3236.62<== ∴ 单位长度上的浪压力标准值按《水工建筑物荷载设计规范》（FL5077-1997），第14章式（14.2.1-1）计算。

()z m w wk h h L P +=%141γ （F －2）式中 wk P — 单位长度迎水面上的浪压力标准值（kN/m ）；w γ — 水的重度（kN/m3）；m L — 平均波长（m ）；%1h — 累积频率为1%的波高（m ）；z h — 波浪中心线至计算水深的高度（m ）。

1基本资料防浪墙底高程为420.43m ，正常蓄水位419m ，校核洪水位422.8m ，墙后填料高度位423.6m 。

考虑波浪爬高则水位按423.96m 考虑。

防浪墙后填料一直处于干燥状态。

设计仅按墙后填料干燥考虑。

防浪墙采用C20混凝土，相应的容重为2.4t/m 3，墙后填料为过渡料，干样容重2.13t/m 3，干样内摩擦角410。

混凝土的抗拉设计强度为130 t/m 2。

防浪墙通用尺寸如图：按正常蓄水位+土压力和校核洪水位+土压力两种工况计算。

其各种工况的荷载组合见下表：土压力 水压力 基本组合正常蓄水位 √ 特殊组合 校核洪水位 √ √在挡土墙的长度方向截取1米宽的截条作为计算对象。

1，土压力计算：采用的是朗肯理论计算墙后填土的主动水平土压力。

其基本公式是：)245(212ϕγ-⋅⋅⋅= tg H E A 式中：E A --水平主动土压力。

认为作用点在墙底以上H/3处；γ--填土的有效容重。

在地下水位以上取填土的湿容重，地下水位以下取填土的浮容重；H--填土深度。

其中包括了由地面连续均布的活荷载Ｐ所换算的等值土高度；φ--填土的内摩擦角。

假定填土为有相同φ值的材料。

2，抗滑安全系数： ppGG F K ⋅=1 其中K 1为抗滑安全系数≥1.3；F 为墙底与基础之间的摩擦系数；GG 为墙基面所受的垂直力之和，包括：墙身自重、墙后填土重、地面活荷载（超载）、墙的前后水重、扬压力（扬压力按直线分布）；为墙所受的水平力之和，包括：墙后水平土压力、墙前后水压力。

如果墙前有填土，则土压力忽略不计。

3，抗倾覆安全系数： MA MM K /2=其中K 2为墙对A 点的抗倾覆安全系数≥1.5；MM 为所有各力对墙趾A 点的抗倾覆力矩，MA 为对A 点的倾覆力矩。

4，截面内力及控制点应力的计算：在计算各截面的内力时，考虑了各截面上按直线分布的渗透水压力的影响。

各控制点的应力由该截面的轴力、弯矩按偏心受压构件计算：)61(0max min BE B GG U ⋅±= 式中：U 为应力值；B 为截面宽度；E 0为偏心矩；GG 为轴力。

海
• rp ——水平波浪力分项系数；
• •
ru
rG
——波浪浮托力分项系数； ——自重力分项系数；
• •
rE f
——土压力分项系数； ——胸墙底面摩擦系数设计
值。
• 2、沿墙底抗倾稳定性的承载能力极限状态设计， 按下式计算：
0 p M P u M u G M G E M E / d
4 防浪胸墙稳定计算
• 斜坡堤承载能力极限状态设计时，应以设 计波高及对应的波长确定的波浪力作用为 标准值，并应考虑一下三种设计状况及相 应的组合：持久状况、短暂状况和偶然状 况。
• 持久状况，应考虑设计高水位、设计低水 位和极端高水位时，波浪对斜坡堤的作用。
• 短暂状况，应考虑设计高水位和设计低水 位时，波浪对斜坡堤的作用，波高的重现 期可采用2～5年。
河海大学港口航道专业
海岸工程(I）
海岸及海洋工程研究所
本次课时需掌握内容
复习: A、防护墙稳定计算; B、防浪胸墙稳定计算;C、海堤抗滑稳定计算. 授课内容: A、地基沉降计算 B、软土地基加固 C、海堤防渗与堵漏 D、护岸 E、丁坝 F、 顺坝
第二章 海岸防护工程
七、海堤设计 1 波浪在堤上爬高计算 2 护坡计算 3 防护墙稳定计算 4 防浪胸墙稳定计算 5 海堤抗滑稳定计算 6 地基沉降计算 7 软土地基加固 8 海堤防渗和堵漏
• 3. i 为负值,要注意 mi 会趋于0.注意 mi 0.2
• 最好不要用此方法; 出现负值,不合理.
i 比较大时,有效法向反力
E 复合滑动面简化计算法
E 复合滑动面简化计算法
参考堤防设计规范Ｐ９１，也叫改良元弧法
第二章 海岸防护工程
６海堤沉降计算 淤泥： 天然含水率大于液限,天然孔隙率大于 等于1.5的粘性土. 淤泥质土: 天然孔隙率小于1.5,但是大于1.0的 粘性土.

砼墙钢模板计算书xx工程；工程建设地点：xx；xx；建筑高度：12.9m；总建筑面积：本工程由xx公司投资建设，设计，xx地质勘察，xx监理，xx组织施工；由xx担任项目经理，xx任技术负责人。

砼墙钢模板计算依据《组合钢模板技术规范》GB50214-2001，《钢结构设计规范》GB50017-2003，《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GBJ18-87，《混凝土结构工程施工及验收规范》GB50204-2002等规范标准编制。

一、参数信息1、砼墙参数：所验算砼墙构件名称：Q1，砼墙厚度b(m)：0.9，砼墙高度h(m)：8.4，砼墙宽度l(m)：10；2、荷载参数：振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：4，新浇筑混凝土侧压力标准值(kN/m2)：14.873，荷载设计值放大系数ξ：1.2；3、材料参数：平面模板类型：500*1200*3，对拉螺栓类型：M12，内钢楞材质：圆钢管48×3.0，扣件类型：碟形18，组合钢模板弹性模量E(N/mm2)206000；4、钢模板构造参数：内钢楞布置方式：水平向，钢模板组合时端缝布置方式：齐平，不设置外钢楞，内外钢楞重叠处不设对拉螺栓，内钢楞间距a(m)：0.6，内钢楞对拉螺栓水平间距a1(m)：0.6，内钢楞端部悬挑有效长度l(m)：0；5、钢模板构造简图：二、墙模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值F1=14.873kN/m2；振捣混凝土荷载标准值：F2=4kN/m2。

三、平面模板强度、刚度验算1、平面模板计算方式确定钢模板组合时端缝为齐平设置，整体刚度减弱，取单块钢模板进行验算。

单块钢模板上最少支承点数m=[平面模板长度/内钢楞间距a]＝[1.2/0.6]=2 q=(1.2F1+1.4F2)×ξ×bm=(1.2×14.873+1.4×4)×1.2×0.5=14.069kN/m计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)2、强度和刚度验算最大弯矩M max=0.633kN·m；最大变形νmax=0.34mm；抗弯验算：σ=M max/W=0.633×106/10460=60.5N/mm2≤205N/mm2，满足要求刚度验算：νmax=0.34mm≤1.5mm，满足要求四、内钢楞强度和刚度验算1、单根内钢楞荷载计算q=(1.2F1+1.4F2)×ξ×a/2=(1.2×14.873+1.4×4)×1.2×0.6/2=8.441kN/m 2、内钢楞计算方式确认内钢楞端部悬臂有效长度l=0m每内钢楞上对拉螺栓个数n=[8.4/0.6]=14；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)3、内钢楞强度与刚度验算最大弯矩M max=0.321kN·m；最大变形νmax=0.322mm；抗弯验算：σ=M max/W=0.321×106/4490=71.5N/mm2≤205N/mm2，满足要求刚度验算：νmax=0.322mm≤600/500=1.2mm，满足要求五、外钢楞强度和刚度验算1、单根外钢楞荷载计算q=(1.2F1+1.4F2)×ξ×a×a1/2=(1.2×14.873+1.4×4)×1.2×0.6×0.6/2=5.065kN/m2、外钢楞计算方式确认外钢楞对拉螺栓间距/内钢楞间距=0.3/0.6=0，为简化计算按单跨简支梁进行验算计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN·m)变形图(mm)3、外钢楞强度与刚度验算最大弯矩M max=0.38kN·m；最大变形νmax=0.128mm；抗弯验算：σ=M max/W=0.38×106/4490=84.6N/mm2≤205N/mm2，满足要求刚度验算：νmax=0.128mm≤300/500=0.6mm，满足要求六、对拉螺栓承载验算单根对拉螺栓承载荷载值F=(1.2F1+1.4F2)×ξ×a×a1=(1.2×14.873+1.4×4)×1.2×0.6×0.6=10.129kN≤[F]=12.9kN，满足要求七、扣件承载验算由上可知，扣件所承受荷载为T=F=10.129kN≤[T]=18kN，满足要求。

异形防浪墙面积计算方法说实话异形防浪墙面积计算方法这事，我一开始也是瞎摸索。

我最初就想着按照普通形状的面积计算方法来整，我以为能行呢，结果错得一塌糊涂。

我试过把异形防浪墙拆分成几个我觉得比较规则的小图形，像三角形、长方形之类的。

这就好比把一个怪形状的蛋糕切成几块规整的小蛋糕块，这样好算面积嘛。

但是这里面就有个大问题，那些分割的线条有时候真的很难确定，而且有时候看起来像三角形的部分又不完全是标准三角形，长方形也是歪歪扭扭的那种。

我就经常在确定这个边的长度和那个角的角度上犯错，算出来的结果偏差特别大。

后来我又想了个办法，我拿纸去描摹这个异形防浪墙的形状，我想着我把它画下来，然后分成小格子，像那种数数格子来计算面积的小学生做法。

可这也有问题啊，这个防浪墙的形状很不规则，边缘的格子要么多算要么少算，而且这么干太费时间了。

再后来我就接触到了积分法。

这个方法对我来说有点难理解，就像让一个小学生去理解大学数学一样。

我当时是去找了很多资料看，看了一遍又一遍，勉强有点懂了。

大概就是把这个异形防浪墙的边界用函数表示出来，然后利用积分原理去计算面积。

但是这种方法有个前提就是你得建立准确的坐标系，还得找到适合的函数表达式。

我在确定函数表达式上就卡壳了很久，我不确定我找的是不是对的。

不过呢，如果是那种比较有规律的异形，比如只是弧度有规律弯曲的那种防浪墙，用这个积分法还是很不错的。

我现在觉得啊，如果没有数学基础用积分法有困难的话，还是多在拆分图形这个方法上研究下。

要多仔细测量，多角度去看这个异形防浪墙，尽可能地把它拆分成比较准确的小图形。

实在没招了也可以找专业人员咨询下，可别像我之前似的，自己瞎琢磨，走了好多弯路。

说不定人家一下就能指出这个防浪墙的特点，能找到最简便准确的计算方法。

我还试过从整体上去估算一些部分的面积比例。

比如说这个异形防浪墙看起来某个部分大概是整体的四分之一或者三分之一这样，但是这只是个粗估，不是很精确。