《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008简介

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边挖孔边抽水，细颗粒流失，地面下沉，乃至护壁 整体脱落；
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临近新灌注混凝土桩抽水，带走水泥，造成离析； 在流动性淤泥中挖孔，引起淤泥侧向流动，导致 土体失稳滑移，将桩体推歪、推断。
（5）
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灌注桩不适当扩底（╳）
岩石fr＞混凝土fc情况下扩底，不必要；
桩侧土层较好、桩长较大情况下扩底，既损失扩
3-5
桩基设计采用的作用效应、抗力
1 布桩时，荷载效应采用标准组合；抗力为基桩或复合基 桩承载力特征值。 2 计算沉降和水平位移时，按荷载效应准永久组合。 计算水平地震和风载引起的水平位移时，按荷载效应 标准组合。 3 计算桩基结构承载力时，采用荷载效应基本组合。
验算坡地、岸边桩基整体稳定性时，采用荷载效 应标准组合（由于采用综合安全系数）。 地震设防 区，采用水平地震作用效应和荷载效应标准组合。
第三大类：场地、环境条件特殊 （5）场地和地基条件复杂的七层以上的一般建筑及坡 地、岸边建筑 （6）对相邻既有工程影响较大的建筑 乙级：甲级、丙级以外的建筑；
丙级：场地和地基条件简单、荷载分布均匀的七层及七层以
下的一般建筑 。
3-3
桩基承载力计算和稳定性验算
1 竖向承载力、水平承载力（视条件）计算； 2 桩身（含桩身压曲、钢管桩局部压曲）和承台结 构承载力计算； 3 软弱下卧层验算； 4 坡地、岸边桩基整体稳定性验算； 5 抗浮、抗拔桩基的抗拔承载力（基桩和群桩）验 算； 6 抗震设防区抗震承载力验算。
3 均匀布桩桩顶反力分布特征
图3-6-3 武汉某大厦桩箱基础桩顶反力分布
高层框剪结构，φ 500PHC桩，L=22m,均匀布桩； 中、边桩反力比=1：1.9
4 碟形沉降和马鞍形反力分布的负面效应
（1）碟形沉降 引起承台、上部结构的次内力
（2）马鞍形反力分布
导致基础的整体弯矩、冲切力、剪力增大
以图3-6-1北京中信国际大厦为例，整体弯矩较均布反 力增加16.2%；对于图3-6-3所示桩箱基础反力，整体弯矩
（3）对于框架－核心筒结构应按荷载分布考虑相互
• 不同桩型和工艺对承载力的影响，由试桩 Quk或Quk(qSiK,qPk,ak)反映; • JGJ94-94的概率极限状态设计模式实属不 完整的可靠性分析，短期内不可能实现突破。
以综合安全系数K取代原规范的荷载分项系 数G、Q和抗力分项系数s、p；以单桩竖向极限 承载力标准值Quk为抗力R的参数；以荷载效应标 准组合Sk为作用力；设计表达式为：
（a）天然地基 （b）天然地基局部增强
（c）天然地基 （d）天然地基局部增强 沉降等值线 沉降等值线
筏板基础
刚性桩复合地基 （d=150mm，L=2m）
图3-6-8
天然地基与局部增强地基模型试验
7 变刚度调平概念设计成效 建成3年以上项目：北京皂君庙电信楼、山东农业 银行大厦、北京长青大厦等10余项工程桩基设计进 行优化，取得显著技术经济效益。 Smax≤40mm,△Smax≤0.0008L。
2

正常使用极限状态 与原规范基本一致
3-2
桩基设计等级划分
甲级 ： 第一大类：功能重要、荷载大、重心高、风载和 地震作用效应大 （1）重要建筑物 （2）30层以上或高度超过100m的高层建筑 第二大类：荷载和刚度分布极为不均，对差异沉 降适应能力差 （3）体型复杂,层数相差超过10层的高低层(含纯地 下室)连体建筑 （4）20层以上框架－核心筒结构及其他对差异沉降 有特殊要求的建筑
的，反映特定地质条件、桩型与工艺、几何尺寸的
单桩极限承载力代表值。计算单桩极限承载力标准
值指根据特定地质条件、桩型与工艺、几何尺寸、
以极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值的统计经
验值计算的单桩极限承载力标准值。
（2）安全度水准
由于楼面均布活荷载标准值提高了 33%， 可变荷载组合值系数提高了 17%，故桩的支承 阻力安全度较 JGJ94-94规范有所提高； 由于基本组合的荷载分项系数由1.25提高 至1.35，楼面均布活荷载值提高 33%，以及钢 筋和混凝土强度设计值略有降低，故桩身与承 台结构安全度水准提高12%以上。
Sk≤R(Quk,K)
或 Sk≤R(qSiK,qPk,ak,K) Sd≤R(qsiK,qsk,ak,s、p)
JGJ 94-94 Sd≤R(Quk,s、p)
关于“单桩极限承载力标准值”的说明
本规范规定采用单桩极限承载力标准值作为桩 基承载力设计计算的基本参数。试验单桩极限承载 力标准值指通过不少于2根的单桩现场静载试验确定
1.2 按成桩方法分
（1）非挤土桩
（3）挤土桩
（2）部分挤土桩
1.3 按桩径分：
（1）小直径桩： d≤250mm ； （2）中等直径桩： 250mm <d<800mm； （3）大直径桩： d≽800mm 2 桩型、施工工艺选择 （1）对于框架－核心筒桩基宜选择基桩尺寸和承 载力可调性较大的桩型和工艺。
地制宜；注重概念设计，合理选择桩型与成桩工
艺，优化布桩，节约资源；强化施工质量控制与
管理。
第二章 术语
1 桩基
由设置于岩土中的桩和与桩顶联结的承台共 同组成的基础或由柱与桩直接联结的单桩基础。 2 复合桩基
由基桩和承台下地基土共同承担荷载的桩基 础。 3 基桩 桩基础中的单桩。
4
复合基桩
单桩及其对应面积的承台底地基土组成的复 合承载基桩。





2。调整内容

基桩和复合基桩承载力设计取值与计算； 单桩侧阻力和端阻力经验参数； 嵌岩桩嵌岩段侧阻力系数和端阻力系数； 等效作用分层总和法计算桩基沉降经验系数； 钻孔灌注桩孔底沉渣厚度控制标准等
第一章 总则
桩基的设计与施工，应综合考虑工程地质与 水文地质条件、上部结构类型、使用功能、荷载 特征、施工技术条件与环境，重视地方经验，因
（3）对于框架－核心筒结构高层建筑天然地基承载力 满足要求的情况下，宜于核心筒区域设置增强刚
度、减小沉降的摩擦型桩。
（4）对于大体量筒仓、储罐的摩擦型桩基，宜按内强 外弱原则布桩。 （5）对上述按变刚度调平设计的桩基，宜进行上部结 构—承台—桩—土共同工作分析。
1
天然地基箱形基础变形特征
图3-6-1 百度文库京中信国际大厦箱基沉降等值线（s单位：cm）
刚建成或在建项目：北京电视中心、北京万豪大酒 店、威海海悦国际大酒店、北京国际财源中心、望 京嘉美风尚酒店、嘉美风尚写字楼，陕西法华寺合 十舍利塔等工程的桩基础均采用变刚度调平概念设 计。
3-7 桩的选型与布置 1 基桩分类 1.1 按承载性状分： （1）摩擦型桩：摩擦桩、端承摩擦桩；
（2）端承型桩：端承桩、摩擦端承桩；
较均布反力将增加50%以上。
5
变刚度调平设计
变形与反力示意
图3-6-4 均匀布桩与变刚度调平布桩的 变形与反力示意
图3-6-5 变刚度布桩模式
变刚度调平概念设计要点
（1）减小荷载传递路径
（2）实现抗力与荷载局部平衡
（3）考虑相互作用效应,增强荷载高集度区的基桩刚度(调 整桩长,桩径等)
变刚度调平设计绩效
13 14
下拉荷载
作用于单桩中性点以上的负摩阻力之和。
土塞效应
敞口管桩沉桩过程中土体涌入管内形成的土 塞，对桩端阻力的发挥程度的影响效应。 15 灌注桩后注浆 灌注桩成桩后一定时间，通过预设于桩身内 的注浆导管及与之相连的桩端、桩侧注浆阀注入 水泥浆，使桩端、桩侧土体（包括沉渣和泥皮） 得到加固，从而提高单桩承载力，减小沉降。
3-6
变刚度调平设计
以减小差异沉降和承台内力为目标的变刚度调平设 计，宜结合具体条件按下列规定实施： （1）对于主裙楼连体建筑，当高层主体采用桩基时，裙 房（含纯地下室）的地基或桩基刚度宜相对弱化，可采 用天然地基、复合地基、疏桩或短桩基础。 （2）对于框架－核心筒结构高层建筑桩基，应加强核心 筒区域桩基刚度（如适当增加桩长、桩径、桩数、采用 后注浆等措施），相对弱化核心筒外围桩基刚度。
（1）降低差异沉降 （2）减小承台冲,剪,弯矩.
6 试验验证（中国建筑科学研究院与河北省建筑科学研究院合作完成）
（1）变桩长模型试验
粉质粘土地基，20层框筒结构1/10现场模型试验
图3-6-6 等桩长与变桩长模型试验 表3-6-1 桩顶反力（F = 3250 KN）
（2）核心筒局部增强模型试验
粉质粘土地基，20层框筒结构1/10现场模型试验
16
桩基等效沉降系数
弹性半无限体中群桩基础按Mindlin 解计算沉 降量与按等代墩基Boussinesq解计算沉降量之比， 用以反映Mindlin解应力分布对计算沉降的影响。
第三章 基本设计规定
3-1
1
两类极限状态
承载能力极限状态
（1）基于以下三方面原因，计算模式作适当调整
• 与《建筑地基基础设计规范》GB 500072002的计算模式一致；
3-4
1
桩基变形计算
应计算沉降的桩基 （1）设计等级为甲级的非嵌岩桩和非深厚坚硬 持力层的建筑桩基 ； （2）设计等级为乙级的体型复杂、荷载分布显 著不均匀或桩端平面以下存在软弱土层的建筑 桩基； （3）软土地基多层建筑减沉复合疏桩基础。
2
应计算水平位移的桩基 受水平荷载较大、或对水平位移有严格限制的 桩基。
（3）
预制桩质量稳定性高于灌注桩（╳）
优于沉管灌注桩是肯定的。 但有三点应特别注意：
■ ■ ■
沉桩挤土效应； 无法穿透硬夹层，桩长受限制； 单桩承载力可调范围小，难于实现变刚度 调平设计。
（4）
人工挖孔桩质量可靠（╳） 地下水位以上人工挖孔桩可实现彻底清孔、直观
检查持力层，且无断桩缩颈现象。 隐患：
《建筑桩基技术规范》JGJ942008 简 介
二OO八年六月
广州
修订概况
1。增加内容

减少差异沉降和承台内力的变刚度调平设计 ；
桩基耐久性规定； 后注浆灌注桩承载力计算与施工工艺； 软土地基减沉复合疏桩基础设计； 考虑桩径因素的Mindlin应力解计算单桩、单排桩 和疏桩基础沉降； 抗压桩与抗拔桩桩身承载力计算； 长螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼灌注桩施工方 法； 预应力混凝土空心桩承载力计算与沉桩等
9
单桩竖向承载力特征值
单桩竖向极限承载力标准值除以安全系数后 的承载力值。
10
变刚度调平设计 考虑上部结构形式、荷载和地层分布以及相 互作用效应，通过调整桩径、桩长、桩距等改变 基桩支承刚度分布，以使建筑物沉降趋于均匀、 承台内力降低的设计方法。 11 承台效应系数 竖向荷载下，承台底地基土承载力的发挥率。 12 负摩阻力 桩周土由于自重固结、湿陷、地面荷载作用 等原因而产生大于基桩的沉降所引起的对桩表面 的向下摩阻力。
底端以上部分侧阻力，又增加扩底费用，可能
得失相当或失大于得；
■
将扩底端置于有软弱下卧层的薄硬层上，增大
沉降。
5 基桩布置 （1）排列基桩时，宜使桩群承载力合力点与竖向永 久荷载合力作用点重合，并使基桩受水平力和力矩 较大方向有较大抗弯截面模量。
（2）对于桩箱基础、剪力墙结构桩筏（含平板和梁
板式承台）基础，宜将桩布置于墙下。
5
减沉复合疏桩基础 软土地基天然地基承载力基本满足要求的情 况下，为减小沉降采用疏布摩擦型桩的复合桩基。
6
单桩竖向极限承载力标准值
单桩在竖向荷载作用下到达破坏状态前或出 现不适于继续承载的变形时所对应的最大荷载。
7
极限侧阻力标准值
相应于桩顶作用极限荷载时，桩身侧表面所 发生的岩土阻力。
8
极限端阻力标准值 相应于桩顶作用极限荷载时，桩端所发生的 岩土阻力。
（2）挤土沉管灌注桩用于淤泥和淤泥质土层时，
应局限于多层住宅桩基。
3
基桩最小中心距 考虑到挤土桩工程事故多发，主要由于挤土导 致桩土上涌，桩缩颈断裂，沉降大增。将其最小桩 距适当调整。当施工中采取减小挤土效应的可靠措 施时，可适当减小。
4 基桩选型误区 （1） 凡嵌岩桩必为端承桩（╳） 导致嵌岩深度加大，工期延长， 造价提高 （2） 将挤土沉管灌注桩用于高层建筑（╳） 由于挤土效应造成断桩、缩颈、上浮，事故 频发且严重，如：东北某会展中心全部桩报废；云 南某大厦筏板开裂，不得不加固处理。
高104m,框筒结构，双层箱基高11.8m；Smax=12.5 cm; △Smax=0.004L。
2
桩筏基础的变形特征
图3-6-2 南银大厦桩筏基础沉降等值线（建成一年，s单位：cm）
高113m，框筒结构，φ 400PHC桩，L=11m,均匀布桩， 筏板厚2.5m,建成一年△Smax=0.002L。