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水轮发电机计算单发电机型号：设计时间 :2011-10-29 16:01:58=======================================================================序号名称变量结果单位=======================================================================一. 基本数据1.1 额定数据1.101 额定功率 Pn 2000 (kW)1.102 额定功率因素 cosθn .81.103 额定容量 SN 2500 (kVA)1.104 额定电压 UN 6300 (V)1.105 相电压 Uθ 3637.307 (V) 1.106 额定电流 IN 229.114 (A) 1.107 相电流 Iθ 229.114 (A) 1.108 额定转速 nN 750 (r/min) 1.109 飞逸转速 nr 4 (r/min)1.110 额定频率 fN 50 (Hz)1.111 极数 2p 81.112 相数 M 31.113 飞轮力矩 GD2 737.895 (kN.m) 1.114 无功功率 Pr 1500.0000 (kW) 1.115 机械时间常数 Tmec 5686.403 (s) 1.115 重量估算 Gr 5.645 (t)1.2 定子铁芯和转子磁极铁芯尺寸1.201 定子铁芯外径 Dl 173 (cm)1.202 定子铁芯内径 Di 132 (cm)1.203 定子槽宽度 bs 1.68 (cm)1.204 定子槽高度 hs 7.48 (cm)1.205 定子槽楔高度 hk .5 (cm)1.206 定子线圈单边绝缘厚度δi .265 (cm)1.207 定子铁芯径向通风槽宽度及通风槽数 bvnv 9 (cm)1.208 无通风槽的定子铁芯长度 l 45 (cm)1.209 各段铁芯长度不相等时相邻通风槽的平均距离 tv 5.4 (cm)1.3 定子绕组数据1.301 定子槽数 Z 1081.302 每极每相槽数 q 4.51.303 每项并联支路数 a 11.304 每槽有效导体数 Ns 61.305 每支路电流 Ia 229.114 (A)1.306 定子线圈线规2.24x4.751.307 定子槽电流 Is 1374.684 (A) 1.308 电负荷 A 358.1979 (A/cm) 1.309 绕组节距 Y 111.310 短距系数β .8151.311 每相串联匝数 Wθ 1081.312 每支路有效导体截面积 Ac 61 (mm)1.313 定子绕组的电流密度 J 3.756 (A/mm) 1.314 热负荷 AJ 1345.3913 (A/cm.mm) 1.315 定子铁芯总长度 lt 54 (cm)1.316 定子绕组端部每半匝平均长度 lE 78.0079 (cm) 1.317 定子绕组每匝平均长度 lc 264.016 (cm) 1.318 定子绕组每相电阻 r(15) .082007 (Ω) 1.319 定子绕组每相电阻 r(75) .101689 (Ω)1.4 励磁绕组数据1.404 励磁绕组铜线线规 af 3.15 (mm)1.405 励磁绕组铜线线规 bf 22.4 (mm)1.406 励磁绕组铜线截面积 Af 70.56 (mm)1.407 励磁绕组每极匝数 Wf 53.51.408 励磁绕组每极匝数长度(单排线圈) lcf 199.5 (cm)1.409 励磁绕组电阻 Rf(15) .2123 (Ω)1.410 励磁绕组电阻 Rf(75) .2633 (Ω)1.411 励磁绕组电阻 Rf(120) .3015 (Ω)1.412 励磁绕组电阻 Rf(130) .31 (Ω)1.413 极弧半径 Rp 56.7516 (cm)2.106 极靴宽度 bp 36 (cm)2.126 极靴高度 hp 5.5 (cm)2.127 极身宽度 bm 23.5 (cm)2.128 极身高度 hm 21 (cm)1.5 阻尼绕组数据1.401 阻尼条节距 t2 3.07 (cm)1.402 阻尼绕组槽开口宽度 bsh 3 (mm)1.403 阻尼绕组槽开口高度 hsh 3 (mm)1.413 每极阻尼条数 nB 71.414 阻尼条直径 dB 14 (mm)1.415 圆阻尼条截面积 AB 1.5386 (cm)1.416 阻尼条长度 lB 73 (cm)1.417 阻尼环厚度 aR 10 (mm)1.418 阻尼环宽度 bR 50 (mm)1.419 阻尼环截面积 AR 500 (mm)1.420 阻尼环平均直径 DR 1304 (mm)1.421 直轴阻尼绕组电阻(标幺值) RDd* .021.422 交轴阻尼绕组电阻(标幺值) RDq* .0154二. 空载磁势计算2.1 磁路计算2.101 定子齿顶处齿距 t13.8378 (cm) 2.102 极距η 51.836 (cm) 2.103 气隙δ .8 (cm)2.104 比值δ/η .01542.105 比值δmax/δ 1.52.107 极弧系数αp .6942.108 定子1/3齿高处齿距 t1/33.9828 (cm) 2.109 定子1/2齿高处齿距 t1/24.0553 (cm) 2.110 定子齿顶处齿宽 bt 2.1578 (cm) 2.111 定子1/3齿高处齿宽 bt1/3 2.3028 (cm) 2.112 定子1/2齿高处齿宽 bt1/2 2.3753 (cm) 2.113 定子轭高 hj 12.52 (cm) 2.114 定子轭磁路长 Lj 62.9884 (cm) 2.115 定子铁芯叠压系数 KFE .942.116 定子铁芯有效长度 lef 42.3 (cm)2.117 比值 lt/η 1.04172.118 定子铁芯边缘段阶梯形高度 a1 0 (cm)2.119 定子铁芯边缘段阶梯形宽度 c1 0 (cm)2.120 定子铁芯计算长度 Lt＇ 54 (cm)2.121 主极极靴长度 lp 54 (cm)2.122 主极极身长度 lm 54 (cm)2.123 主极极靴计算长度 lp＇ 55.6 (cm)2.124 轴向气隙计算长度 l0 54.8 (cm)2.125 计算气隙δ＇ .933 (cm) 2.129 磁极压板厚度δp 4.5 (cm)2.130 磁极铁芯计算长度 lm＇ 58.5 (cm)2.131 磁极结构尺寸 ap 6.25 (cm)2.132 磁极结构尺寸 dt3.8455 (cm) 2.133 磁极结构尺寸 cp 12.8173 (cm) 2.134 磁极结构尺寸ηm 15.148 (cm) 2.135 定子齿重 GFet 633.1094 (kg) 2.136 定子轭重 GFej 2164.694 (kg) 2.137 磁极压板截面积 Ap 74.025 (cm) 2.138 磁极铁芯截面积 Am 1378.98 (cm)2.2 空载特性计算2.201 绕组基波短距系数 Kp1 .95792.202 绕组基波分布系数 Kd1 .956262.203 绕组基波系数 Kdp1 .9162.204 基波磁通θ1 .1656 (Wb)2.205 磁场波形系数 kθ .98582.206 极弧磁通系数 kλ .92022.207 空载额定电压时的每极磁通θ .1632 (Wb)2.208 空载额定电压时极靴部分的磁通θλ .1502 (Wb) 2.209 极靴上气隙的平均磁通密度 Bδ .7614 (T)2.210 定子1/3齿高处的磁通密度 Bt1/3 1.6458 (T)2.211 定子1/2齿高处的磁通密度 Bt1/2 1.5958 (T)2.212 定子轭的磁通密度 Bj 1.5408 (T)2.213 定子齿的气隙系数 kδ1 1.14622.214 定子铁芯径向通风槽的气隙系数 kδ2 1.07282.215 转子阻尼绕组槽的气隙系数 kδ3 1.02482.216 总气隙系数 kδ 1.26012.217 定子齿的磁位降 Ft 1092.08 (A)2.218 定子轭的磁位降 Fj 2519.536 (A) 2.219 磁极漏磁系数ζm 1.17482.220 极身根部磁通θm .1917 (Wb)2.221 极身根部的磁通密度 Bm 1.3902 (T)2.222 极靴的漏磁系数ζp 1.05762.223 极身上部的磁通θp .173 (Wb)2.224 极身上部的磁通密度 Bp 1.255 (T)2.225 磁极的平均磁通密度 Bm1/2 1.3564 (T)2.226 磁极的磁位降 Fm 1139.5 (A)2.227 转子轭与磁极接缝处的磁位降 Fj2 695.1 (A)2.228 气隙磁位降 Fδ 14322.5224 (A) 2.229 额定电压下的空载磁位降 Ff0 19768.7384 (A) 2.230 定子绕组漏抗 Xζ .0637三. 负载磁势计算3.1 短路和额定千伏安cosθ=0时的磁势计算3.101 短路电流为额定电流时的磁位降 Fk 13561.8953 (A) 3.102 短路比 Kc 1.45773.103 定子绕组总漏抗 Xζt .10823.104 cosθ=0时对应额定电压Uθ的每极磁通θ＇ .1736 (Wb)3.105 气隙平均磁通密度 Bδ＇ .8099 (T)3.106 空气隙的磁位降 Fδ＇ 15234.8449 (A) 3.107 定子轭的磁通密度 Bj＇ 1.6389 (T)3.108 定子轭的磁位降 Fj＇ 4383.9926 (A) 3.109 定子齿的磁通密度 Bt1/3 1.7506 (T)3.110 定子齿的磁位降 Ft1/3 1675.52 (a)3.111 磁极漏磁系数ζm＇ 1.30563.112 极靴的漏磁系数ζp＇ 1.10083.113 极身根部的磁通密度 Bm＇ 1.6963 (T)3.114 极身上部的磁通密度 Bp＇ 1.4385 (T)3.115 磁极的平均磁通密度 Bm1/2 1.6319 (T)3.116 磁极的磁位降 Fm＇ 2803.7 (A)3.117 转子轭与磁极接缝处的磁位降 Fj2＇ 848.15 (A)3.118 额定千伏安.cosθ=0过励时的总磁位降Σ 37595.7581 (A)3.2 用图解法确定额定负载时的磁势3.201 额定励磁磁动势 Ffn 33018.0919 (A)四. 励磁数据4.01 空载额定电压时的励磁电流 If0 184.7546 (A) 4.02 额定负载时的励磁电流 Ifo 308.5803 (A) 4.03 额定负载时励磁绕组的电流密度 Jf 4.3733 (A/cm) 4.04 空载时励磁绕组的滑环电压 Uf0 39.2234 (V)4.05 额定负载时励磁绕组的滑环电压 UfN 95.6599 (V)4.06 集电环上的励磁电压增长速度ΔUf 191.3198 (V/s) 4.07 直流励磁机的额定电压 Uf 105.2259 (V) 4.08 直流励磁机的额定电流 If 339.4383 (A) 4.09 直流励磁机的额定功率 Pf 35.7177 (kW) 4.10 励磁系统的顶置电压 Ufmax 191.3198 (V) 4.11 直流励磁机的最大励磁电流 Ifmax 877.6251 (A) 4.12 直流励磁机的瞬时最大功率 Pfmax 167.9071 (kW)五. 损耗和效率5.1 空载损耗5.101 空载额定电压时定子齿中铁耗 PFet 3.4261 (kW)5.102 空载额定电压时定子轭中铁耗 PFej 8.3511 (kW)5.103 空载额定电压时极靴表面附加损耗(叠片或实心磁极) PFepo 2.8552 (kW)5.104 空载时总损耗 PFe 14.6324 (kW)5.2 短路损耗5.201 并联股线间的环流系数 Kr .0062725.202 并联股线间的环流系数ε .374985.203 涡流损耗系数 Ks .01055.204 定子绕组费立德系数 KF 1.01685.205 短路电流为额定电流时磁场三次谐波在定子齿中的磁通密度 B3 2805.0193 (T) 5.206 短路电流为额定电流时磁场三次谐波在定子齿中引起的附加损耗 Pt3 1.7286 (kW) 5.207 额定电流时定子绕组铜耗 Pcu 16.014 (kW) 5.208 额定电流时双层定子绕组铜耗 Pcus .2686 (kW) 5.209 短路电流为额定电流时定子磁场中齿谐波在极靴表面及阻尼绕组中产生的附加损耗 Ppt .1143 (kW) 5.210 短路电流为额定电流时定子绕组磁势中高次谐波在极靴表面产生的附加损耗 Pkv .0558 (kW) 5.211 短路电流为额定电流时在定子此压板及端盖上的附加损耗 Pad .2395 (kW) 5.212 短路电流为额定电流时的总损耗 Pk 18.4208 (kW)5.3 励磁损耗5.301 额定负载，额定电压额定功率因数时的励磁损耗 Pcuf 25.6891 (kW)5.4 机械损耗(摩擦损耗及通风损耗)5.401 风摩损耗 Pfv 11.4305 (kW) 5.402 总机械损耗(包括风摩损耗) Pmec 51.4305 (kW)5.5 效率5.501 总损耗Σ 84.4837 (kW) 5.502 发电机额定负载时的效率η 95.947六. 温度计算6.1 定子温度计算6.101 铁耗在定子内圆产生的单位热负载 W1 .7241 (W/cm) 6.102 铜耗在定子内圆产生的单位热负载 W2 .342 (W/cm) 6.103 铜耗在线圈表面产生的单位热负载 W3 .0679 (W/cm) 6.104 铁芯对空气的温升θFe 33.8543 (K) 6.105 线圈绝缘温度降θi 11.246 (K) 6.106 线圈端部表面对空气的温升θE 24.9225 (K)6.107 定子有效部分的最高温升θmax 45.1 (K)6.108 定子线圈对空气的平均温升θcu 39.2131 (K)6.2 转子温度计算6.201 励磁损耗在磁极线圈侧表面产生的单位热负载 W2＇ 1.0985 (W/cm) 6.202 转子线圈的电负荷 A2 868.8972 (A/cm) 6.203 转子线圈的表面热系数 W〃 .0195 (W/cm℃) 6.204 转子线圈对空气的温升θf 56.3333 (K)七.经济指标7.01 发电机定子有效铁重 GFe 2797.8034 (kg) 7.02 定子绕组铜重 Gcu 464.4031 (kg) 7.03 励磁绕组铜重 Gcuf 536.2104 (kg) 7.04 阻尼条重量 GB 55.9792 (kg) 7.05 阻尼环重量 GR 36.4416 (kg) 7.06 发电机有效铜重 Gcut 1093.0343 (kg) 7.07 发电机单位容量有效铁重量 gfe 1.1191 (kg)7.08 发电机单位容量有铜铁重量 gcu .1858 (kg)八. 电抗和时间常数的计算8.1 电抗的计算8.101 定子绕组矩形波磁动势 Fa 12012.8686 (At) 8.102 定子绕组直轴电枢反应系数 Kad 1.0538.103 定子绕组电枢反应直轴磁动势 Fad 12649.550625 (At) 8.104 直轴电枢反应电抗 Xad .8831938.105 定子交轴与直轴电枢反应基波磁通之比 Kq .498.106 交轴电枢反应电抗 Xaq .4890468.107 定子绕组漏抗 Xζ .06378.108 直轴同步电抗 Xd .9468938.109 交轴同步电抗 Xq .5527468.110 极靴之间漏磁导λpl .4481658.111 极身之间漏磁导λml .7624778.112 磁极端面之间漏磁导λmb .1486328.113 磁极总漏磁导λm+p 1.3592748.114 瞬变过程磁极总漏磁导Λ 1.0026048.115 励磁绕组总电抗 Xζ2 1.0064728.116 励磁绕组漏抗 Xζf .1232798.117 直轴瞬变电抗 Xd＇ .1718798.118 交轴瞬变电抗 Xq＇ .5527468.119 阻尼绕组直轴漏抗(开口槽) Xζd .0794768.120 阻尼绕组交轴漏抗 Xζq .059607 8.121 直轴超瞬变电抗 Xd〃 .098062 8.122 交轴超瞬变电抗 Xq〃 .116831 8.123 负序电抗(当短路时) X2 .107036 8.124 负序电抗(外接大电抗时) X2 .005728 8.125 零序电抗 X0 .031276 8.126 定子绕组电阻(标幺值) R* .006405 8.127 励磁绕组电阻(标幺值) Rf* .0014168.2 时间常数的计算8.201 定子绕组开路时励磁绕组的时间常数 Tdo＇ 2.2636 (s) 8.202 定子绕组和励磁绕组开路时直轴阻尼绕组的时间常数 TDdo＇ .1533 (s) 8.203 定子绕组开路时交轴阻尼绕组的时间常数 TDqo＇ .1135 (s) 8.204 定子绕组短路时励磁绕组的时间常数 Td＇ .4109 (s) 8.205 定子绕组开路时，励磁绕组短路时直轴阻尼绕组的时间常数 Tdo〃 .0299 (s) 8.206 定子绕组及励磁绕组短路时直轴阻尼绕组的时间常数 Td〃 .0171 (s) 8.207 定子绕组短路时交轴阻尼绕组的时间常数 Tq〃 .024 (s) 8.208 励磁绕组短路时定子绕组的时间常数 Ta .0532 (s) 8.209 机端三相短路时瞬变电流衰减时间常数 Td3＇ .4109 (s) 8.210 机端三相短路时超瞬变电流衰减时间常数 Td3〃 .0171 (s) 8.211 机端三相短路时定子电流非周期分量衰减时间常数 Ta3 .053 (s) 8.212 机端两相短路时瞬变电流衰减时间常数 Td2＇ .599 (s) 8.213 机端两相短路时超瞬变电流衰减时间常数 Td2〃 .022 (s) 8.214 机端两相短路时非周期分量衰减时间常数 Ta2 .0532 (s) 8.214 机端单相短路时瞬变电流衰减时间 Td1＇ .647 (s) 8.214 机端单相短路时超瞬变电流衰减时间 Td1〃 .0228 (s)。
水轮发电机电磁计算单水轮发电机电磁计算单型号: SFW4000-8/1730设计时间 :2012年08月28日 16:26:10====================================== ================================= 序号名称变量结果单位====================================== =================================1 额定数据1.01 额定功率 Pn 4000 (kW)1.02 额定容量 SN 5000 (kVA)1.03 额定电压 UN 6300 (V)1.04 额定电流 IN 458.2 (A)1.05 额定功率因素cosφn .81.06 额定频率 fN 50 (Hz)1.07 极数 2p 81.08 相数 M 31.09 额定转速 nN 750 (r/min)1.10 飞逸转速 nr 1000 (r/min)1.11 无功功率 Pr 3000 (kW)1.12 飞轮力矩 GD2 9 (T?m2)1.13 机械时间常数 Tmec 3.338 (s)1.14 转子重量估算 Gr 15.18 (t)1.15 机组正常运行时定子本体承受的扭矩 Tn 520000 (KN.m)1.16 三相短路时，定子基础承受的扭矩为 Td 4109800 (KN.m)2 定子铁芯数据2.01 定子铁芯外径 Dl 1730 (mm)2.02 定子铁芯内径 Di 1330 (mm)2.03 定子槽数 Z 1082.04 定子槽楔高度 hk 5.5 (mm)2.05 槽型选择 CXXZ 开口槽2.06 定子槽宽度 bs 16.8 (mm)2.07 定子槽高度 hs 71 (mm)2.08 定子齿顶处齿距 t1 38.69 (mm)2.09 定子铁芯总长度 lt 860 (mm)2.10 无通风槽的定子铁芯长度 l 690 (mm) 2.11 定子铁芯叠压系数 KFE .952.12 最小气隙δmin 10 (mm)2.13 最大气隙δmax 15 (mm)2.14 定子铁芯段数 nv 182.15 通风沟高度 bv 10 (mm)2.16 每段铁芯长 tv 38.33333 (mm)2.17 定子铁芯边缘段阶梯形高度a1 0 (mm)2.18 定子铁芯边缘段阶梯形宽度 c1 0 (mm) 2.19 极距τ 522.3 (mm)2.20 硅钢片 GGP W3102.21 比值lt/τ 1.652.22 比值δmax/δ 1.52.23 比值δ/τ .0192.24 比值bs/δ 1.683 磁极数据及阻尼绕组数据3.01 极弧系数αp .6893.02 极靴宽度 bp 360 (mm)3.03 极靴高度 hp 55 (mm)3.04 极身宽度 bm 235 (mm)3.05 极身高度 hm 210 (mm)3.06 主极极身长度 lm 860 (mm)3.07 极弧半径 Rp 551 (mm)3.08 磁极压板厚度δp 45 (mm)3.09 磁极结构 CJJG 薄板 16Mn3.10 冲片厚度 1.5 (mm)3.11 阻尼条节距 t2 30.7 (mm)3.12 每极阻尼条数 nB 73.13 阻尼条直径 dB 14 (mm)3.14 阻尼环选择连续阻尼环3.15 阻尼绕组槽开口宽度 bsh 3 (mm) 3.16 阻尼绕组槽开口高度 hsh 3 (mm) 3.17 阻尼环厚度 aR 10 (mm)3.18 阻尼环宽度 bR 50 (mm)4 定子绕组及励磁绕组数据4.00 定子线圈选择 DZXQ 圈式线圈4.01 每槽有效导体数 Ns 84.02 每相并联支路数 a 24.03 每极每相槽数 q 4-1/24.04 绕组节距 Y1 114.05 短距系数β .8154.06 每相串联匝数Wφ 724.07 定子绕组线规 c-aXb 4-2.5X5 4.08 电负荷 A 473.8 (A/mm)4.09 绕组基波系数 Kdp1 .9154.10 定子绕组的电流密度 J 4.79 (A/mm)4.11 热负荷 AJ 2271 (A/mm.mm)4.12 定子绕组每相电阻r(15) .04344 (Ω)4.13 定子绕组每相电阻r(75) .05387 (Ω)4.15 磁极线圈极间最小距离 15.08742 (mm)4.16 励磁绕组铜线线规 af 3.15 (mm)4.17 励磁绕组铜线线规 bf 31.5 (mm)4.18 励磁绕组每极匝数 Wf 54.54.19 励磁绕组每匝数长度(单排线圈) lcf 2444.871 (mm) 4.20 励磁绕组铜线截面积 Af 98.675 (mm)4.21 额定负载时励磁绕组的电流密度 Jf 3.41 (A/mm) 4.25 磁极线圈选择 XQXZ 普通磁极线圈4.26 线圈端部转角 R 35 (mm)4.28 磁极线圈样式 CJYS 平头线圈4.29 励磁绕组电阻Rf(15) .1895 (Ω)4.30 励磁绕组电阻Rf(75) .235 (Ω)4.31 励磁绕组电阻Rf(130) .2767 (Ω)5 磁密5.01 极靴上气隙的平均磁通密度Bδ 7191 (G)5.02 定子1/3齿高处的磁通密度 Bt1/3 15237 (G)5.03 定子1/2齿高处的磁通密度 Bt1/2 15688 (G)5.04 定子轭的磁通密度 Bj 14474 (G)5.05 极身上部的磁通密度 Bp 12167 (G)5.06 极身根部的磁通密度 Bm 13397 (G)5.07 磁极的平均磁通密度 Bm1/2 13090 (G)5.08 额定电压下的空载磁位降 Ff0 18869 (A)5.09 总气隙系数kδ 12185.10 定子绕组漏抗Xσ .06615.11 短路比 Kc 1.045.12 气隙平均磁通密度Bδ＇ 7667 (G)5.13 定子轭的磁通密度 Bj＇ 15432 (G)5.14 定子齿的磁通密度 Bt1/3 16726 (G)5.15 极身根部的磁通密度 Bm＇ 17101 (G)5.16 极身上部的磁通密度 Bp＇ 14509 (G)5.17 磁极的平均磁通密度 Bm1/2 16453 (G)5.18 额定千伏安.cosφ=0过励时的总磁位降Σ 40350 (A) 5.19 额定励磁磁动势 Ffn 36704 (A)6 励磁数据5.01 空载额定电压时的励磁电流 If0 173 (A)5.02 额定负载时的励磁电流 IfN 336 (A)5.04 空载时励磁绕组的滑环电压 Uf0 32 (V)5.05 额定负载时励磁绕组的滑环电压 UfN 93 (V)5.06 直流励磁机的额定电压 Uf 102 (V)5.07 直流励磁机的额定电流 If 370 (A)5.08 直流励磁机的额定功率 Pf 37 (kW)5.09 励磁系统的顶置电压 Ufmax 186 (V)5.10 直流励磁机的最大励磁电流 Ifmax 956 (A)5.11 直流励磁机的瞬时最大功率 Pfmax 178 (kW)7 电抗6.01 直轴电枢反应电抗 Xad 1.0376.02 交轴电枢反应电抗 Xaq .5496.03 直轴同步电抗 Xd 1.1036.04 交轴同步电抗 Xq .6156.05 直轴瞬变电抗 Xd＇ .2086.06 交轴瞬变电抗 Xq＇ .6156.07 直轴超瞬变电抗 Xd〃 .1266.08 交轴超瞬变电抗 Xq〃 .1356.09 励磁绕组总电抗Xσ2 .136.10 零序电抗 X0 .0396.11 保梯电抗 xp .1678 时间常数7.01 定子绕组开路时励磁绕组的时间常数 Tdo＇ 3.5 (s)7.02 定子绕组和励磁绕组开路时直轴阻尼绕组的时间常数 TDdo＇ .148 (s)7.03 定子绕组开路时交轴阻尼绕组的时间常数 TDqo＇ .096 (s) 7.04 定子绕组短路时励磁绕组的时间常数 Td＇ .032 (s)7.05 定子绕组开路时，励磁绕组短路时直轴阻尼绕组的时间常数 Tdo〃 .019 (s)7.06 定子绕组及励磁绕组短路时直轴阻尼绕组的时间常数 Td〃 .021 (s)7.07 定子绕组短路时交轴阻尼绕组的时间常数 Tq〃 .66 (s) 7.08 励磁绕组短路时定子绕组的时间常数 Ta .008 (s)7.09 机端三相短路时瞬变电流衰减时间常数 Td3＇ .66 (s)7.10 机端三相短路时超瞬变电流衰减时间常数 Td3〃 .019 (s) 7.11 机端三相短路时定子电流非周期分量衰减时间常数 Ta3 .386 (s)7.12 机端两相短路时瞬变电流衰减时间常数 Td2＇ .961 (s) 7.13 机端两相短路时超瞬变电流衰减时间常数Td2〃 .024 (s)7.14 机端两相短路时非周期分量衰减时间常数 Ta2 .008 (s)7.15 机端单相短路时瞬变电流衰减时间 Td1＇ 1.041 (s) 7.16 机端单相短路时超瞬变电流衰减时间 Td1〃 .025 (s)9 损耗和效率8.01 空载额定电压时定子齿中铁耗 PFet 4.714 (kW) 8.02 空载额定电压时定子轭中铁耗 PFej 11.541 (kW) 8.03 空载额定电压时极靴表面附加损耗(叠片或实心磁极) PFepo 4.440 (kW)8.04 空载时总损耗 PFe 20.695 (kW)8.05 短路电流为额定电流时磁场三次谐波在定子齿中引起的附加损耗 Pt3 2.376 (kW)8.06 额定电流时定子绕组铜耗 Pcu 33.931 (kW)8.07 额定电流时双层定子绕组铜耗 Pcus 0.039 (kW) 8.08 短路电流为额定电流时定子磁场中齿谐波在极靴表面及阻尼绕组中产生的附加损耗 Ppt 0.357 (kW) 8.09 短路电流为额定电流时定子绕组磁势中高次谐波在极靴表面产生的附加损耗 Pkv 0.444 (kW) 8.10 短路电流为额定电流时在定子此压板及端盖上的附加损耗 Pad 0.282 (kW)8.11 短路电流为额定电流时的总损耗 Pk 37.428 (kW) 8.12 额定负载，额定电压额定功率因数时的励磁损耗 Pcuf 27.322 (kW)8.13 推力轴承损耗 Ptb 15.412 (kW)8.14 座式轴承及导轴承损耗 pgb 19.415 (kW)8.15 风摩损耗 Pfv 13.990 (kW)8.16 总机械损耗(包括风摩损耗) Pmec 29.402 (kW)8.17 总损耗Σ 114.847 (kW)8.18 发电机额定负载时的效率η 97.209 %10 温升及经济指标9.01 铁芯对空气的温升θFe 26.7 (K)9.02 线圈绝缘温度降θi 59.7 (K)9.03 线圈端部表面对空气的温升θE 36 (K)9.04 定子有效部分的最高温升θmax 28 (K)9.04 定子线圈对空气的平均温θcu 55 (K)9.05 转子线圈对空气的温升θf 64.6 (K)9.07 定子绕组铜重 Gcu 604.26 (kg)9.08 励磁绕组铜重 Gcuf 936.14 (kg)9.09 阻尼绕组铜重 GB 112.9502 (kg)9.10 发电机定子有效铁重 GFe 4174 (kg)9.11 发电机单位容量有效铁重量 gfe .8349308 (kg) 9.12 发电机单位容量有铜铁重量 gcu .3306694 (kg)。
水力发电解决方案一、引言水力发电是利用水流的动能转化为电能的一种可再生能源。
它是一种清洁、可持续且环保的发电方式，被广泛应用于全球各地。
本文将介绍一个水力发电解决方案，包括项目概述、技术原理、设备要求、环境影响评估以及经济效益分析。
二、项目概述该水力发电解决方案旨在利用一条位于山区的河流进行发电。
项目总装机容量为100兆瓦，预计年发电量为4000万千瓦时。
该方案将采用水轮发电机组，通过引水渠道和水轮发电机组将水流的动能转化为电能。
三、技术原理1. 引水渠道：根据山区地形和水流情况，设计一条合适的引水渠道，将水流引导至发电厂。
引水渠道应具备良好的防渗漏和抗冲刷能力，以保证水流的稳定供应。
2. 水轮发电机组：在发电厂内设置水轮发电机组，利用水流的动能旋转水轮，通过发电机将机械能转化为电能。
水轮发电机组应具备高效率、可靠性和可调节性，以适应不同水流条件下的发电需求。
3. 输电系统：将发电机产生的电能通过变压器升压，并通过输电线路输送至电网。
输电系统应具备稳定的输电能力和高效的能量传输，以确保发电能够有效地接入电网。
四、设备要求1. 引水渠道设备：包括水泵、水闸、防渗漏材料等。
水泵用于提升水位，水闸用于控制水流量，防渗漏材料用于渠道的防漏处理。
2. 水轮发电机组设备：包括水轮、发电机、调速装置等。
水轮应具备高效能转换和耐磨损的特性，发电机应具备高效率和稳定的电能输出能力，调速装置用于根据水流条件调节水轮转速。
3. 输电系统设备：包括变压器、输电线路等。
变压器用于升压，输电线路用于输送电能。
这些设备应具备高效率、低损耗和可靠性的特点。
五、环境影响评估在实施水力发电解决方案之前，需要进行环境影响评估，以评估项目对环境的潜在影响，并采取相应的环境保护措施。
评估内容包括水资源利用、水生态系统保护、土地利用和社会影响等方面。
六、经济效益分析1. 投资成本：水力发电解决方案的投资成本包括设备采购、工程建设、环境保护等方面。
卧轴混流式水轮发电机组轴瓦温度高的原因分析及处理措施摘要：本文介绍了四川某水电站卧轴混流式水轮发电机组投运后轴瓦温度高，无法正常运行，经过对机组进行了系统的分析并提出了解决方案，方案实施后，解决了该机组因轴瓦温度高而无法安全运行的问题，直接提高了该机组经济效益。
关键词：卧轴；混流式；水轮发电机组;三支点；轴瓦温度;原因分析；处理措施１、概况四川某水电站安装有三台卧轴混流水轮发电机组，水轮机型号为：HL160-WJ-74,发电机型号为：SFW2750-6/1730,机组额定转速：1000r/min,额定电压：6300V,电站设计水头１10米，为三支点机组，电机采用两个径向轴承，水机侧采用径向推力组合轴承，水机轴与电机轴采用刚性连接；电站三台机组采用一管三机，每台机设有一个电动蝶阀，每台机的尾水独立。
２、存在的问题高水头、高转速混流式机组，其机组的轴瓦温度控制在一个安全可靠的范围属于重难点，而该电站的三台机组均属于此类型机组，三台机从安装投运以来轴瓦温度一直偏高，时常烧瓦，经过生产厂家技术人员及运行单位的技术专家多次处理，１#和２#机组的增加外循环辅助冷却润滑，机组的轴瓦温度可安全运行；而３#机组由于轴瓦温度不可控，一带负荷轴瓦温度就增长直至烧瓦，而温度高的轴承为径向推力组合轴承（主要承受轴向水推力），电机端两个轴承可正常运行。
３、原因分析通过对生产厂家及运行单位相关技术人员交谈得知，３#机组水轮机端组合轴承的径向瓦和推力瓦在运行时温度都高，超过标准65度，有时温度在５５度左右，轴瓦就已经烧毁，有时径向瓦温度比推力瓦温度涨得快，有时反之。
结合原水轮机机组的设计图纸及拆机后检查情况进行综合分析，其原因有如下几点：3.1水轮机的原因推力瓦温度涨得快，其主要原因就是由水轮机产生的推力负荷较大，推力负荷主要是由转轮的推力系数决定，另外水轮机结构不同，产生的附加水推力也是推力负荷的一部分。
a.转轮水推力：本机组原来采HL160系列转轮，其推力系数为K为0.24,转轮直径740mm，水头１１０米，其水推力为：Ｐt=K*∏/4*D^2*H=0.24*3.14/4*0.74^2*110=11.35吨；b.水轮机上冠下环漏水产生的附加力，原水轮机结构如下图:由图上分析可知转轮上冠采用阶梯密封与梳齿密封，泄水孔减压；由于转轮特性原因，下环未设有密封，形成不了反向水推力，而上冠与前盖有足够大的作用力表积，试运行期间前盖显示压力为0.12Mpa,其产生的轴向水推力约为3.5吨。
水轮机的型号（转）根据我国“水轮机型号编制规则”规定，水轮机的型号由三部分组成，每一部分用短横线“—”隔开。
第一部分由汉语拼音字母与阿拉伯数字组成，其中拼音字母表示水。
轮机型式，阿拉伯数字表示转轮型号，入型谱的转轮的型号为比转速数值，未入型谱的转轮的型号为各单位自己的编号，旧型号为模型转轮的编号；可逆式水轮机在水轮机型式后加“N”表示。
第二部分由两个汉语拼音字母组成，分别表示水轮机主轴布置形式和引水室的特征；第三部分为水轮机转轮的标称直径以及其它必要的数据。
水轮机型号中常见的代表符号如表1-2所示。
对于冲击式水轮机，上述第三部分应表示为：转轮标称直径（cm）/每个转轮上的喷嘴数×射流直径（cm）。
表1-2水轮机型号的代表符号各种型式水轮机的转轮标称直径（简称转轮直径，常用表示）规定如下（参见图1-12所示）：1．混流式水轮机转轮直径是指其转轮叶片进水边的最大直径；2．轴流式、斜流式和贯流式水轮机转轮直径是指与转轮叶片轴线相交处的转轮室内径；3．冲击式水轮机转轮直径是指转轮与射流中心线相切处的节圆直径。
水轮机型号示例：1．HL220-LJ-250，表示转轮型号为220的混流式水轮机，立轴、金属蜗壳，转轮直径为250cm。
2．ZZ560-LH-500，表示转轮型号为560的轴流转桨式水轮机，立轴、混凝土蜗壳，转轮直径为500cm。
3．GD600-WP-300，表示转轮型号为600的贯流定桨式水轮机，卧轴、灯泡式引水，转轮直径为300cm。
4．2CJ20-W-120/2×10，表示转轮型号为20的水斗式水轮机，一根轴上装有2个转轮，卧轴、转轮直径为120cm，每个转轮具有2个喷嘴，射流直径为10cm。
主题：[水力发电设备]水轮发电机[b]一、发电机类型及传力方式[/b][b](一) 悬挂式发电机[/b]推力轴承位于转子上方，支承在上机架上。
发电机的传力方式为：转动部分重量(发电机转子、励磁机转子、水轮机转轮)——推力头——推力轴承——定子外壳——机座；固定部分重量(推力轴承、上机架、发电机定子、励磁机定子)——定子外壳——机座。
水力发电解决方案一、引言水力发电是一种利用水能转化为电能的可再生能源技术，具有环保、可持续等优势。
本文将提供一种水力发电解决方案，以满足电力需求，并减少对传统能源的依赖。
二、方案概述本方案采用水轮机和发机电相结合的方式，利用水流的动能转化为电能。
主要包括水电站的选址、水轮机系统、发机电系统、输电系统等关键要素。
三、选址1. 选择水流丰富的地区，如河流、瀑布等。
2. 考虑地形地貌，选择落差大、水流平稳的地点。
3. 考虑环境保护，避免对生态系统造成不可逆转的破坏。
四、水轮机系统1. 选择适合的水轮机类型，如水轮发机电组、斜流水轮机、混流水轮机等。
2. 根据水轮机的额定功率和效率要求，确定水轮机的数量和规格。
3. 确保水轮机的运行稳定性和可靠性，采用先进的监控和维护系统。
五、发机电系统1. 根据水轮机的输出功率，选择适当的发机电容量和类型。
2. 优化发机电的设计，提高效率和可靠性。
3. 配备自动调节系统，确保发机电的稳定运行。
六、输电系统1. 选择适当的输电路线类型，如架空路线、地下电缆等。
2. 根据发机电的输出功率和输电距离，确定输电路线的规格和容量。
3. 优化输电系统的设计，减少能量损耗和路线故障的可能性。
七、环保措施1. 减少水力发电对生态环境的影响，采取必要的环境保护措施。
2. 积极推广水力发电的清洁能源特点，提高公众对水力发电的认知和支持度。
3. 加强水力发电设施的监测和维护，及时发现和解决环境问题。
八、经济效益1. 水力发电具有长期可持续的经济效益，降低了电力成本。
2. 利用水力发电可以减少对传统能源的依赖，提高能源供应的稳定性。
3. 水力发电还可以创造就业机会，促进当地经济发展。
九、总结本文提供了一种水力发电解决方案，包括选址、水轮机系统、发机电系统、输电系统等关键要素。
通过合理的设计和实施，水力发电可以成为一种可靠的清洁能源，为电力供应提供可持续的解决方案。
同时，水力发电还具有环保、经济等多重优势，有助于推动可持续发展。
《怀集县水下水电站工程环境影响报告书简本》1工程基本情况简述怀集水下水电站地处广东省西北部怀集县中洲镇水下村，是绥江一级支流中洲河上一座以发电为主的渠道引水式电站。
电站集雨面积154km2，正常库容21万m3，引水渠长6885m，包括隧洞85m，设计发电引用流量9.8m3/s。
水电站1976年1#机组竣工投产，1982年全部机组建成营运。
总装机4台，装机容量13000kW，实现多年平均发电量5095万kW•h，主要供应周边水下村等300多户、约2300人生产与生活用电。
水下水电站在设计初期，部分设备选型不当导致电站出力不足，水能利用效率较低，现难以满足附近村民日益增长的电能需求；电站运行至今，大部分机电设备已属于淘汰产品，多项产品技术指标达不到国家标准，难以找到维修替代零件；部分设备锈蚀老化严重，严重影响了电站运行的安全性与可靠性，并危及工作人员人身安全。
“十一五”以来，肇庆市加快经济建设，电力能源短缺成为制约各项社会事业发展的重要因素。
水下水电站增效扩容改造将有效缓减地区电能供需矛盾，节约不可再生的矿产资源，减少二氧化碳排放量，给当地社会经济发展提供有力保障。
通过增效扩容改造工程，对老旧设备更新换代，采用电气自动化运行设计，能有效提高水电站的自动化程度与管理水平，使运行的安全性和稳定性大幅度提升。
电站改建完成后将发挥良好的经济效益、社会效益与生态效益。
因此，由广东省水利厅对水下电站扩容增效改造初步设计作出批复，怀集威发水电有限公司实施完成对水下水电站改造工程。
本工程改造内容主要包括电站4台发电机及配套机电设备更新，全站保护系统与自动化改造，电站监控系统加强，引水渠过流能力复核，排漂坝闸门改造。
改造后电站集雨面积、水库库容与压力前池水头均未发生变化，总装机量提高至4×4000kW=16000kW，设计年发电量5808万kW•h，并将为坝址下游河道下放0.735m3/s生态径流量。
工程总投资2948.37万元，施工期6个月。
水力发电解决方案一、引言水力发电作为一种可再生的清洁能源，具有广泛的应用前景。
本文将提供一种水力发电解决方案，旨在充分利用水资源，实现可持续能源的生产。
二、方案概述本方案采用水轮机发电技术，通过水流的能量转化为电能。
具体方案包括水力资源评估、水轮机选型、水电站设计等环节。
三、水力资源评估1. 数据采集：采集目标地区的水文数据，包括降水量、径流量、水位等信息。
2. 水力资源评估：利用采集的数据，进行水力资源评估，确定水能资源的可利用程度。
3. 水能测量：在目标地区选择适当的位置，安装水能测量设备，实时监测水能资源的变化。
四、水轮机选型1. 水轮机类型选择：根据水能资源的特点，选择适合的水轮机类型，如混流式水轮机、斜流式水轮机等。
2. 水轮机参数确定：根据水能资源的流量、水头等参数，确定水轮机的额定功率、转速等技术指标。
3. 水轮机创造商选择：通过市场调研，选择信誉良好、技术先进的水轮机创造商。
五、水电站设计1. 水库规划：根据水能资源的分布情况，确定水库的位置、容量等参数。
2. 水电站布局：设计水电站的布局图，包括水轮机房、发电厂房、变电站等。
3. 水电站建设：根据设计图纸，进行水电站的建设工作，包括土建施工、设备安装等。
4. 运行管理：建立水电站的运行管理系统，包括设备维护、安全管理等。
六、环境影响评估1. 环境调查：对水电站建设区域进行环境调查，了解生态环境、水质状况等。
2. 环境影响评估：根据调查结果，评估水电站建设对环境的影响，提出相应的环境保护措施。
3. 环境监测：在水电站建设和运营过程中，进行环境监测，及时发现并解决环境问题。
七、经济效益分析1. 投资评估：对水力发电项目进行投资评估，包括建设投资、运营成本等。
2. 收益预测：根据水能资源的利用程度，预测水力发电项目的年发电量和收益。
3. 成本效益分析：综合考虑投资和收益，进行成本效益分析，评估水力发电项目的经济可行性。
八、总结本文提供了一种水力发电解决方案，通过水轮机发电技术，充分利用水能资源，实现可持续能源的生产。
