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整体式钢筋混凝土空心简支板设计计算书2019年9月一、技术标准1、 设计荷载：行车道：城-A 级 人行道：3.0KN/m 2 2、 桥长：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2019 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为跨径等于14.5m 的单跨钢筋混凝土空心简支板桥。
桥梁全长43.5m ，跨径组合为三等跨3×14.5m 。
3、桥面宽度：桥全宽20m ，中间双向四车道,两侧人行道桥面横向布置为：2×4 +12 =20 m4m 人行道+12m 机动车道+4m 人行道4、桥面横坡：双向1.5%5、人行道横坡：1.5%6、设计安全等级： 二级7、结构重要系数： 0.1=o γ8、主要设计材料：（1）混凝土强度等级：主梁拟用Ｃ30；混凝土容重ｒ＝24kN/m3，钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。
（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用HRB335级，指标：直径小于12mm 时采用HPB235级钢筋，指标：9、设计依据：（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2019（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2019 （3） 城市桥梁设计荷载标准《CJJ 77－98》二、结构简介：三等跨混凝土简支空心板桥，桥梁全长3×14.5m=43.5m ，桥面宽度20m 。
施工方式为整体式现浇，在已有桥墩上设置支座。
桥面横坡1.5%，梁高80cm ，顶板厚10cm ，底板厚10cm ，隔板厚度15cm 。
隔梁及空心由跨中向支座对称布置，空心长度1m ，间距18cm ，横隔梁厚度为15cm ，两端设有端横隔梁，。
计算跨径:故: ()()mm l l n o 124951190005.112990m in 05.1m in l =⨯==；；计 三、几何特性计算截面面积：A=15.8425-25×0.282744=8.7739m ² 惯性矩： I=0.8437-25×0.0063=0.68624m四、主梁内力计算(一)、恒载内力计算①恒载集度主梁：kN/m 219.347525.08.7739g 1=⨯=横隔板:栏杆: kN/m 725.3g 3=⨯= 人行道: kN/m 7422548.1g 4=⨯⨯= 桥面铺装: kN/m 2361.95231407.4g 5=⨯= 合计: 460kN/m kN/m 9436.458g ≈= ②恒载作用下梁产生的内力计算:(二)采用直接加载求活载内力，公式为：S ——所求截面的弯矩或剪力；μ——汽车荷载冲击系数，据《通规》基频公式：式中 l —结构计算跨径(m);E —结构材料的弹性模量（N/㎡）,c I —结构跨中截面惯矩（4m ）；c m —结构跨中处的单位长度质量（kg/m ）； G —结构跨中处延米结构重力（N/m ）；g —重力加速度，g=9.81(m/s ²)据《通规》4.3.2条，38.00157.0ln 1767.0=-=f μξ——多车道桥涵的汽车荷载折减系数;本桥面为双向四车道，但实际上横向仅能布置三车道，故ξ=0.78；i m ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数，整体式现浇板i m =1.0；i P ——车辆荷载的轴重或车道荷载；i y ——沿桥跨纵向与荷载位置对应的内力影响线坐标值。
实心简支板桥设计计算书一、设计资料1、桥面跨径及桥宽：标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。
计算跨径：偏安全取L=8m桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下：车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ）(b ) 平 面 尺 寸(a ) 立 面 布 置人群荷载不计。
3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料：（1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPaf ck 1.20=MPaf tk 01.2=MPa f cd 8.13=MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3⨯=人行道、栏杆无； 桥面铺装不计；混凝土容重ｒ＝24kN/m3，钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。
（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标：MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280='= MPa E s 5100.2⨯=直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标：MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195='=MPa E s 5101.2⨯=6、设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004二、构造布置：设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图：侧 面 图 单位：cm平 面 图 单位：cm三、几何特性计算截面面积：面惯性矩：面积矩：四、主梁内力计算(一)、恒载内力一期荷载集度主梁每延米自重：g=(4×0.5)×25.0=50kN/m二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。
目录预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术通用图计算示例（20m预应力混凝土空心板）1计算依据与基础资料1.1标准及规范1.1.1标准?跨径：桥梁标准跨径20m；计算跨径(正交、简支)19.3m；预制板长19.96m?设计荷载：公路－Ⅰ级?桥面宽度：（路基宽23m，高速公路），半幅桥全宽11.25m0.5m(护栏墙)+10.25m(行车道)+0.5m(护栏墙)＝11.25m?桥梁安全等级为一级，环境条件Ⅱ类1.1.2规范?《公路工程技术标准》JTGB01-2003?《公路桥梁设计通用规范》JTGD60-2004（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004（简称《预规》）1.1.3参考资料?《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）?《公路桥梁荷载横向分布计算》（人民交通出版社1977.12）1.2主要材料1）混凝土：预制板及铰缝为C50、现浇铺装层为C40、护栏为C302）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f Mpa =，51.9510p E Mpa =⨯3）普通钢筋：采用HRB335，335sk f Mpa =，52.0104S E Mpa =⨯ 1.3设计要点1）本计算示例按先张法部分预应力混凝土A 类构件设计，桥面现浇层100mmC40混凝土中，考虑50mm 参与活载阶段的结构受力； 2）预应力张拉控制应力值0.68con pk f σ=，预应力张拉台座长假定为50m ，混凝土强度达到85％时才允许放张预应力钢筋;3）计算预应力损失时计入加热养护温度差20℃引起的预应力损失; 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时传力锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=70％; 6）存梁时间为90d 。
2横断面布置2.1横断面布置图（单位：m ） 2.2预制板截面尺寸单位：mm①不含绞缝混凝土：边、中板毛截面几何特性表2－1②含绞缝混凝土：边、中板毛截面几何特性表2－2③考虑5cm桥面现浇层：边、中板毛截面几何特性表2－33汽车荷载横向分布系数、冲击系数的计算3.1汽车荷载横向分布系数计算3.1.1跨中横向分布系数本桥虽有100mm现浇桥面整体化混凝土，但基本结构仍是横向铰接受力，因此，汽车荷载横向分布系数按截面8块板铰接计算。
1-6m 简支板桥计算书初稿一、设计要求阜六铁路一标一分部颍河特大桥施工便道预设两座装配式简支板桥（1-6m ），采用预制拼装法施工，要求桥面宽5.5m ，净跨径5.9m ，桥下净空1m 满足施工车辆（50T ）安全通行，颍河特大桥施工完成后作为乡村道路交由当地政府使用。
该板桥桥面板预采用c30混凝土，Ⅱ级热轧钢筋，台身采用c20混凝土，由规范查得： 2223302015N/mm ,10N/mm ,310N/mm , =25kN/m c c y f f f γ===混凝土重力密度为。
二、内力计算1）荷载假设板宽b=1000mm ，板厚h=300mm ，计算跨径l=6m ，荷载等级为公路Ⅱ级，特别考虑该桥为施工便道，要求60T 车辆安全通行（考虑汽车冲击荷载1+μ=1.3），按照荷载在桥面板最不利位置分别计算其跨中弯矩M 及支座剪力V 。
将汽车标准荷载P=150kN 按有效荷载分布系数分配。
2）跨中弯矩及支座剪力计算：A ）跨中截面有效分布系数：1/33 1.8(a a l m m =+=≥轮距）说明有效分布宽度重叠，故应按下式计算：1/3 4.6a a d l m =++=但不小于2/3 5.8a l d m =+=取5.8a m =考虑荷载分布最不利位置故取5.8/20.90.5 4.3m a =++=B ）支点截面附近有效分布系数12 1.5v a a t x =++=荷载横向分布系数图C ）单位板宽的荷重求跨中弯矩时取车载安全系数为1.5'11'22p 1.5p /52.3/p 1.5p /52.3/m m a kN ma kN m ====求支座剪力时'11'22p 1.5p /52.3/p 1.5p /275/m v a kN ma kN m ====跨中弯矩及支点剪力影响线图各集中荷载所对应的M 、V 影响线上的竖标值见图，故得单位板宽上的内力''/21'''12p 1.578.5/p 0.3p 0.9486.3/l M kN m mQ kN m=⨯=⋅=⨯+⨯=支g bh 9kN/m 1.2 1+ =1.3κγκμ=再加上均布荷载 梁自重设计值 ==（安全系数） 以及汽车冲击系数均布荷载作用故求的最终跨中最大弯矩及支点剪力2'/2'11143kN m81V=(1)139kN2lM gl Mgl Qμμ=++=⋅++=支（）三、配筋计算取保护层厚度c=40mm，估计钢筋直径d=20mm，排成一排，所以有：a=c+d/2=50mm则截面有效高度h250h a mm=-=将已知数据代入下列公式：30030();2u cc y SxM M f bx hf bx f A≤=-=可解的：249.42390mmsx mmA==min 00.95%0.15%bh s A ββ==≥=，满足要求2182799mm s A Φ=选用10（实际）c 0V 0.07262139c f bh kN V kN ==≥=故无需配弯起钢筋，箍筋按照构造配置。
第四章简支梁设计计算(1)-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN第四章 简支梁（板）桥设计计算第一节 简支梁（板）桥主梁内力计算对于简支梁桥的一片主梁，知道了永久作用和通过荷载横向分布系数求得的可变作用，就可按工程力学的方法计算主梁截面的内力（弯矩M 和剪力Q ），有了截面内力，就可按结构设计原理进行该主梁的设计和验算。
对于跨径在10m 以内的一般小跨径混凝土简支梁（板）桥，通常只需计算跨中截面的最大弯矩和支点截面及跨中截面的剪力，跨中与支点之间各截面的剪力可以近似地按直线规律变化，弯矩可假设按二次抛物线规律变化，以简支梁的一个支点为坐标原点，其弯矩变化规律即为：)(42maxx l x lM M x -=（4-1） 式中：x M —主梁距离支点x 处的截面弯矩值；m ax M —主梁跨中最大设计弯矩值；l —主梁的计算跨径。
对于较大跨径的简支梁，一般还应计算跨径四分之一截面处的弯矩和剪力。
如果主梁沿桥轴方向截面有变化，例如梁肋宽度或梁高有变化，则还应计算截面变化处的主梁内力。
一 永久作用效应计算钢筋混凝土或预应力混凝土公路桥梁的永久作用，往往占全部设计荷载很大的比重（通常占60～90%），桥梁的跨径愈大，永久作用所占的比重也愈大。
因此，设计人员要准确地计算出作用于桥梁上的永久作用。
如果在设计之初通过一些近似途径（经验曲线、相近的标准设计或已建桥梁的资料等）估算桥梁的永久作用，则应按试算后确定的结构尺寸重新计算桥梁的永久作用。
在计算永久作用效应时，为简化起见，习惯上往往将沿桥跨分点作用的横隔梁重力、沿桥横向不等分布的铺装层重力以及作用于两侧人行道和栏杆等重力均匀分摊给各主梁承受。
因此，对于等截面梁桥的主梁，其永久作用可简单地按均布荷载进行计算。
如果需要精确计算，可根据桥梁施工情况，将人行道、栏杆、灯柱和管道等重力像可变作用计算那样，按荷载横向分布的规律进行分配。
桥梁设计与计算一、板桥1、整体式简支板桥（1）适用跨径：8m以内。
（2）截面形式：实心截面。
（3）板宽：以不超过12米为宜，对于城市桥宽，可从桥面中心线断开，化为并列的两桥，这是为了防止因温度变化和混凝土收缩而引起的纵向裂纹以及因汽车荷载产生过大的横向弯矩。
（4）板厚：板高/跨径=（1/16～1/23），随跨径的增大而取用较小值。
2、装配式简支板桥3、整体式连续板桥（1）变高度连续板桥①、跨中截面板厚h=（1/22～1/28）L；②、支点截面板厚h`=（1.2～1.5）h；③、中孔跨径L中=14～25m；④、边孔跨径L边=（0.7～0.8）L中；⑤、横截面形式实心矩形截面或两侧带悬臂翼板（2）等高度连续板桥①、跨径：4×16m 4×13m 4×10m 4×8m （每联）；3×16m 3×13m 3×10m 3×8m （每联）。
②、荷载：汽车-超20级，挂车-120（相当于公路-Ⅰ级车道荷载）汽车-20级，挂车-100（相当于公路-Ⅱ级车道荷载）③、桥面净空：2×净-11.5m，2×净-9,75m（分离式、双幅）净-9+2×1.5m，净-9+2×1.0m；净-7+2×1.0m。
④、桥断面形式：实体悬臂板⑤、横截面尺寸连续截面尺寸表4、简支斜板桥简支斜板桥可分整体式简支斜板桥和装配式简支斜板桥两大类。
前者一般采用实心截面的钢筋混凝土结构，斜跨长在8m以内；后者可以是实心截面，也可以设计成空心截面，斜跨长在8m以内者，多采用钢筋混凝土结构，跨径大于8m者，多采用预应力混凝土结构。
它们的结构尺寸拟定均可参考直板桥。
我国标准图关于斜交角的定义为，它是指桥梁中轴线的垂线与支承线的夹角，这是为了与桥涵水文中关于水流方向的斜交角定义相一致。
显然，当斜交角为0度时，便是普通的直桥。
二、装配式T形、工形简支梁桥1、标准图设计基本尺寸（1）装配式钢筋混凝土T形梁（2）装配式预应力混凝土T形梁（3）装配式后张法预应力混凝土工形组合梁桥三、箱形截面连续梁桥 1、等截面连续梁桥a ）等跨等截面连续梁；b ）不等跨等截面连续梁2、变高度连续梁桥3、箱梁截面形式板式截面连续梁桥已做介绍，T形截面因不利于承受支点处的负弯矩，故目前较少采用。
桥梁计算书⽬录第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算 (1)⼀、⼯程概况 (1)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (1)三、截⾯设计 (10)第⼆章装配式简⽀空⼼板桥计算 (13)⼀、⼯程概况 (13)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (13)三、截⾯设计 (22)第三章装配式简⽀T型梁桥计算 (25)⼀、⼯程概况 (25)⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 (25)三、承载能⼒极限状态下截⾯设计、配筋与验算 (35)第⼀章装配式简⽀实⼼板桥计算⼀、⼯程概况桥梁横向设计总宽为4.7m ，设计全长为30m ，为五跨铰接板桥，跨径为5*6m ；上部结构为铰接预制板，下部结构为桩墩、台钢筋砼⽿墙布置。
⼆、桥⾯⼏何特性及作⽤效应计算 1、桥⾯总体布置预制板标准跨径：I k =6.00m ；计算跨径：I 0=5.62m ；板长：5.98m ；桥⾯净空：4+2*0.35=4.7m ；设计荷载：公路—Ⅱ级*0.8。
2、构造形式及尺⼨选定全桥采⽤20块C30预制钢筋砼实⼼板，每块实⼼板宽99cm （其中桥墩⾄⽀座中⼼线间距为18cm ，伸缩缝宽2cm ）。
C30混凝⼟实⼼板：f ck =20.1MPa ，f cd =13.8MPa ，f tk =2.01MPa ，f td =1.39MPa 。
3、作⽤效应计算 3.1永久效应作⽤计算3.1.1实⼼板效应作⽤计算（第⼀阶段结构⾃重）g 1：m kN g /585.82562.5/93.11=?=3.1.2桥⾯系⾃重(第⼆阶段结构⾃重)g 2：全桥宽铺装每延⽶总重为：8.99/5/5.62×25=7.998m kN /； C25砼缘⽯重：6.43/5/5.62×25=5.721m kN /；栏杆重⼒：6.673m kN /上述⾃重效应是在各实⼼板形成整体后，再加上板桥上的，为了使计算⽅便近似按各板平均分担重⼒效应，则每块实⼼板分摊到的每延⽶桥⾯的重⼒为：mkN g /098.54721.5998.7673.62=++=3.1.3铰缝重⼒（第⼆阶段结构⾃重）g 3：m KN g /24.02562.5/4/216.03=?=3.1.4恒载内⼒计算m kN g g /585.81Ⅰ==m kN g g g /34.524.0098.532=+=+=∏ m kN g g g /92.1334.5585.8Ⅰ=+=+=∏由此计算出简⽀实⼼板永久作⽤（⾃重）效应，计算结果见表1-1。
混凝土简支桥梁计算书-完整版土木建筑学院课程设计（论文）计算书课程名称：《桥梁工程》课程设计设计题目：装配式钢筋混凝土简直T型梁桥上部结构设计专业：土木工程班级： 2008-1设计人：任常杰指导教师：张征山东科技大学土木建筑学院2011年 7 月 4 日课程设计任务书专业（方向）：土木工程班级： 2008-1学生姓名：任常杰学号： 200801020919一、课程设计题目：装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计原始资料：1.标准跨径为25m，计算跨径为24.5m，预制梁长为24.96m；2.桥面净宽：净—7m（车行道）+2×0.75m（人行道）；3.设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0kN/m2,每侧栏杆及人行道的重量按5.0 kN/m2计；4.材料：混凝土：主梁选用C30，铺装层选用C25 ；钢筋：直径≥12㎜时采用HRB335，直径﹤12㎜时采用R235；5.材料容重：水泥砼23 kN/m2；钢筋砼25 kN/m2；沥青砼21 kN/m2二、设计应解决下列主要问题：1.横向荷载分布系数的计算；2.主梁内力的计算；3.行车道板的内力计算；4.横隔梁的内力计算；5.支座的计算。
三、设计图纸：1.桥梁总体布置图；2. 主梁纵横断面布置图；3.桥面构造横截面图。
四、命题发出日期： 2011.6.20 设计应完成日期： 2011.6.24设计指导人（签章）：系主任（签章）：日期：年月日指导教师对课程设计评语指导教师（签章）：系主任（签章）：日期：年月日摘要桥梁工程作为公路交通和铁路交通中的一个重要组成部分，是道路跨越障碍物的主要结构。
同时，也是解决城市交通用地不足的有效方式。
本设计为装配式钢筋混凝土简支T型梁桥上部结构设计。
主要包括横向荷载分布系数的计算，主梁内力的计算，行车道板的计算，横隔梁内力的计算还有支座的计算。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥的计算是一个比较复杂的过程，桥梁作为交通要塞其安全性必须要有保证，在设计之前就要充分估计其界面，在梁高上可以采用保守的方式结合经验进行初步拟定，主梁的高度左右整个桥梁的设计，所以主梁截面的合理估计很重要，横向荷载分布系数采用偏心压力法求解，有了横向荷载分布系数才能正确计算出作用在主梁上的作用效应，得到了各种荷载组合后的作用效应，进而运用极限状态设计原理对主梁进行配筋，并验算。
钢筋混凝土实心简支板桥设计计算书
2006年11月
一、设计资料
1、桥面跨径及桥宽：
标准跨径：根据实际情况及《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004 第3.2.5条的新建桥梁跨径的要求，确定为标准跨径等于8m 的单跨钢筋混凝土实心简支板桥。
计算跨径：偏安全取L=8m
桥面宽度：双幅 2×4 m =8 m
2、设计荷载：公路Ⅱ级汽车荷载
其中车辆荷载根据实际情况进行提高如下：
车辆荷载的立面、平面尺寸图 （图中尺寸单位为m,荷载单位为kN ）
(b ) 平 面 尺 寸
(a ) 立 面 布 置
人群荷载不计。
3、设计安全等级： 三级 4、结构重要系数： 5、主要设计材料：
（1）混凝土强度等级：主梁拟用30号，即Ｃ30； MPa
f ck 1.20=MPa
f tk 01.2=MPa f cd 8.13=
MPa f td 39.1= MPa E c 41000.3⨯=
人行道、栏杆无； 桥面铺装不计；
混凝土容重ｒ＝24kN/m3，
钢筋混凝土容重ｒ＝25kN/ m3。
（2）钢材初步选取：直径大于或等于12mm 时采用ＨRB335，指标：
MPa f sk 335= MPa f f sd sd 280='
= MPa E s 5100.2⨯=
直径小于12mm 时采用Ｒ235钢筋，指标：
MPa f sk 235= MPa f f sd sd 195='
=
MPa E s 5101.2⨯=
6、设计依据
（1）《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60—2004
（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTJ D62—2004
二、构造布置：
设计板厚0.50m= ，在 ～ ，符合规范要求， 设计截面尺寸见下图：
侧 面 图 单位：cm
平 面 图 单位：
cm
三、几何特性计算
截面面积：
面惯性矩：
面积矩：
四、主梁内力计算
(一)、恒载内力
一期荷载集度主梁每延米自重：
g=(4×0.5)×25.0=50kN/m
二期恒载（栏杆、人行道、桥面铺装）不计。
恒载作用下梁产生的内力计算:
kN l g R R B A 2002
85021=⨯=⋅=
= )(222x l l g x x g x l g M x -⋅⋅=⋅⋅-⋅⋅=
)2(
x l g x g l g Q x -⋅=⋅⋅-⋅=
(二)、活载内力
采用直接加载求活载内力，公式为：
i i i y P m S ∑⋅⋅⋅⋅+=ξμ)1( S ——所求截面的弯矩或剪力；
——汽车荷载冲击系数，据通规，该桥基频公式为：
c
c
m EI l f 2
12π
=
g G m c =
上式中 —结构计算跨径(m), =8m;
—结构材料的弹性模量（N/㎡）,
—结构跨中截面惯矩（ ）；
—结构跨中处的单位长度质量（公斤/m ）； —结构跨中处延米结构重力（N/m ）；
g —重力加速度，g=9.81(m/s2)
3
88421100.255.0481
.9107.416666610100.38214.3⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯
⨯=-f =121.5 HZ > 14HZ
据通规4.3.2条， =1.45
——多车道桥涵的汽车荷载折减系数； =1.0
——沿桥跨纵向与荷载位置对应的横向分布系数； =1.0
kN Q q 7125.555)1
4
.182********(0.10.145.1=⨯-⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=
五、截面设计及强度复核
（一）正截面设计：
以跨中截面为控制截面
1、 取a=35mm 则500-35=465mm
求受压区高度X
据新规5.2.2—1公式：
)2
(0x h x b f M cd d -⋅⋅⋅=⋅ογ 即： 整理：
解得： 满足要求
（大于梁高，舍去）
2、求钢筋面积 ：
21.14135280
7
.7140008.13mm f x b f A sd cd s =⨯⨯=⋅⋅=
选用直径为22mm 钢筋50根，其面积 =19006.6 ： 具体布置见下图：
%2.0%02.1465
40006
.19006>≈⨯=
sv ρ
结论：满足最小配筋率的要求。
（二） 斜截面设计
1、按新规计算： （1）、截面尺寸复核： 据新规 第5.2.9条：
kN V d 1.9169.10179.0=⨯=⋅ογ
kN h b f k cu 7.51954654000301051.01051.03,3=⨯⨯⨯⨯=⋅⋅⨯--ο
因此：
其中： — 验算截面处由作用（或荷载）产生的剪力组合设计值
（kN ）；
— 相应于剪力组合设计值处的矩形截面宽度（毫米）；
— 相应于剪力组合设计值处的截面有效高度，即自纵向受拉钢筋合力点至
受压边缘的距离（毫米）。
结论：截面尺寸符合设计要求。
（2）、检查是否需要根据计算配置箍筋： 据新规 第5.2.10条：
kN V d 1.9169.10179.0=⨯=⋅ογ
因此：
其中： — 预应力提高系数，对钢筋混凝土受弯构件， =1.0； — 混凝土抗拉强度设计值； 1.25—板式受弯构件提高系数；
2、 结论：可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅需按新规9.3.13条构造要求配置
箍筋。
按最小配箍率配置箍筋：
初选直径22mmHRB335钢筋4肢箍筋：
22
1.3804
mm d A sv =⋅=π
%163.0210
43
.124.024.0%19.020040001.3804min =⨯==>=⨯⨯=⋅⋅=
yv t sv v sv sv f f S b A n ρρ
其中：
结论：箍筋配置满足规范构造要求。
综上： 在支座附近 范围内设计配置箍筋间距100mm ；其余地方间距取200mm 3、 采用直径22mmHRB335钢筋四肢箍筋
抗剪强度复核
据新规 第5.2.6条 仅需验算距支座 的截面（亦即箍筋数量变化处截面）
的抗剪强度，计算如下：
kN V
h d
3.9767.3514000
300
4000)7.3519.1017(2
=+-⨯
-=
kN V
h d
6.8783.9769.02
=⨯=⋅ογ
sv sv k cu cs f f p h b V ⋅⋅+⋅⋅⋅⨯⋅⋅⋅=-ραααο,3
321)6.02(10
45.0
— 异号弯矩影响系数，计算简支梁近边支点梁段的抗剪承
载力时，取1.0；
— 受压翼缘影响系数，取1.1；
— 斜截面内纵向受拉脑筋的配筋百分率， P=1.022
%38.04000
10042242
=⨯⨯⨯=
⋅=πρb S A v sv sv 故： = 3593 kN 因此： ≤
结论：斜截面抗剪强度满足设计要求。
六、板梁的正常使用极限状态验算：
（一）、板梁的施工阶段应力复核：
由于采取整体现浇法施工，无需吊装，不用进行施工阶段应力复核。
（二）、板梁的最大裂缝宽度验算:
据新规 第6.4.3条，最大裂缝宽度计算公式:
)1028.030(
321ρ
σ⋅++⋅⋅
⋅⋅=d
E C C C W s
ss
fk
—钢筋表面形状系数，光圆钢筋，取1.4；
— 作用（或荷载）长期效应影响系数，
38.11
.8852.6775.015
.012=⨯+=+=s l N N C 其中：短期效应组合 =400+0.7×1004.86/1.45=885.1KN
长期效应组合 =400+0.4×1004.86/1.45=677.2 KN
—与构件受力有关的系数，脑筋混凝土板式受弯构件，取1.15； —钢筋应力；
据新规 第6.4.2条，钢筋混凝土构件容许最大裂缝宽度： =0.15mm
)0102.01028.022
30(10
0.21.11515.137.10.15
⨯++⨯⨯⨯
⨯⨯=fk W =0.123毫米< =0.15mm
结论：板梁的最大裂缝宽度满足规范要求。
（三）、板梁的变形验算:
据旧规：板梁挠度验算公式为：
01
2
85.0I E L M f c ⋅⋅⋅⋅
=α 其中： α—挠度系数，取 5/48；
L —计算跨径，8m;
c E —C30混凝土弹性模量； 01I —换算截面的惯性矩。
1、 板梁换算截面的惯性矩01I 的计算： 受压区高度mm 7.71=χ
67.610
0.3100.24
5
≈⨯⨯==c s s E E n 2301
)(3
χο-⋅⋅+⋅=h A n x b I s s
23)7.71465(6.1900667.63
7.714000-⨯⨯+⨯=
4
6105.20101mm ⨯= 2、 汽车荷载引起的挠度计算：
不计冲击系数时汽车静活载弯矩为：
结论：满足规范要求。
3、预拱度设置
恒载作用引起的挠度计算：
恒载与汽车荷载引起的挠度：
结论：据新规第6.5.5条，需设置预拱度。
设置的预拱度值
电算部分：
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