碗扣式脚手架安全技术规范jgj166-

碗扣式脚手架安全监理实施细则第一章总则第一条为了加强碗扣式脚手架施工安全监理工作，确保施工现场人员的人身安全，提高工程质量，根据相关法律法规，制定本实施细则。

第二条本实施细则适用于碗扣式脚手架的安全监理工作。

第三条安全监理是指通过对脚手架施工现场的安全管理和安全技术措施的监督，确保碗扣式脚手架施工作业过程中的安全。

安全监理应在整个施工过程中进行全程监督和检查。

第四条碗扣式脚手架的安全监理应遵循科学、公正、公平、高效的原则。

监理人员应具备专业知识、经验丰富，并严格遵守相关法律法规。

第二章安全监理职责第五条碗扣式脚手架安全监理人员应全程参与施工现场，负责监督和检查施工单位的脚手架搭设、拆除和使用过程中的安全工作。

第六条碗扣式脚手架安全监理人员应及时发现和纠正违法违规行为，提出整改和建议，并报告建设单位和相关主管部门。

第七条碗扣式脚手架安全监理人员应定期巡查施工现场，核实脚手架的搭设和使用情况，发现问题及时采取措施解决。

第八条碗扣式脚手架安全监理人员应对施工单位的施工人员进行安全教育和培训，提高他们的安全意识和技术水平。

第九条碗扣式脚手架安全监理人员应协助主管部门开展脚手架安全检查和事故调查工作，提供必要的技术支持和文件材料。

第三章安全监理要求第十条施工单位在搭设碗扣式脚手架前，应向安全监理人员提供脚手架的施工图纸、技术方案和设计计算书等相关资料。

第十一条碗扣式脚手架的搭设应按照设计要求和技术规范进行，必须严格按照搭设顺序和安全规程操作。

第十二条碗扣式脚手架的搭设过程中，应注意避免重物过度集中，确保脚手架的稳定性。

第十三条碗扣式脚手架搭设完成后，应进行验收。

验收前，应对脚手架进行全面检查，确保其满足安全使用的要求。

第十四条碗扣式脚手架施工现场应设置警示标志，明确标识施工区域和脚手架的使用范围。

第十五条施工单位应定期对脚手架进行维护和检修，确保其安全可靠。

第四章安全监理措施第十六条碗扣式脚手架安全监理人员应定期向施工单位发放通知书，要求其整改存在的安全隐患和问题。

叠合楼板支撑架（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计标准》GB 50017-20176、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性二、荷载设计风荷载参数：荷载系数参数表：设计简图如下：叠合楼板平面图叠合楼板剖面图(支架纵向)叠合楼板剖面图(支架横向)四、预制楼板验算叠合楼板的预制部分楼板上进行现浇部分楼板施工，预制楼板需要承担现浇楼板重量及施工荷载，预制楼板下有支撑架，故预制楼板可看成受弯构件计算。

本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

承载能力极限状态q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×1=7.609 kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b =(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×1＝3.257kN/m计算简图如下：预制楼板计算简图一1、强度验算弯矩图一(kN·m)M max＝0.685kN·m单位宽度1m，根据弯矩计算配筋：h0＝h2-15＝60-15＝45mmαs=M max/(α1f c bh02)=0.685×106/(1×14.3×1000×452)=0.024γs=0.5×[1+(1-2αs)0.5]=0.5×[1+(1-2×0.024)0.5]=0.988A s=M max/(γs f y h0)=0.685×106/(0.988×360×45)=42.784mm2根据配筋8@150得到：单位宽度1m实际配筋面积A s2 A S2=301.593mm2≥A s=42.784mm2满足要求！2、挠度验算变形图(mm)νmax＝0.045mmν＝0.045mm≤[ν]＝L/200＝900/200＝4.5mm满足要求！五、主梁验算1、荷载设计承载能力极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载设计值q1q1＝γ0×[1.3×(G1k+(G2k+G3k)×h1)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(1.5+(24+1.1)×0.07)+1.5×0.9×2.5]×0.9＝6.848kN/m主梁自重设计值g=γ0×γG×g k=1×1.3×0.046=0.06kN/m主梁承受的荷载设计值q=q1+g=6.848+0.06=6.908kN/m正常使用极限状态：预制楼板传递给单根主梁的荷载标准值q2q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h1))×b=(1×(1.5+(24+1.1)×0.07))×0.9＝2.931kN/m主梁自重标准值g，=γG×g k=1×0.046=0.046kN/m主梁承受的荷载标准值q，=q2+g，=2.931+0.046=2.977kN/m计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) M max=0.682kN·m≤[M]=2.7kN·m满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN) V max=3.828kN≤[V]=8.5kN满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.051mm≤[ν]=900/250=3.6mm悬挑段νmax＝0.021mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=3.08kN，R2=7.656kN，R3=3.08kN 六、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝7.656kN≤[N]＝30kN 满足要求！七、立杆验算1、长细比验算l0=kμ(h+2a)=1×1.1×(1500+2×600)=2970mmλ=l0/i=2970/15.9=186.792≤[λ]=230满足要求！2、立杆稳定性验算l0=kμ(h+2a)=1.155×1.1×(1500+2×600)=3430.35mmλ=l0/i=3430.350/15.9=215.745查表得，φ1=0.157支撑脚手架风线荷载标准值:q wk=l a×ωfk=0.9×0.475=0.427kN/m风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：F wk= l a×H m×ωmk=0.9×1×0.254=0.229kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值M ok：M ok=0.5H2q wk+HF wk=0.5×3.92×0.427+3.9×0.229=4.143kN.m立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：N wtk=6n×M ok /[(n+1)(n+2)B]=6×23×4.143/[(23+1) ×(23+2) ×20]=0.048kN不考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d1=Max[R1，R2，R3]+1×γG×q×H=Max[3.08，7.656，3.08]+1×1.3×0.15×3.9=8.417kN≤30kN考虑立杆附加轴力时：根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.7条，当立杆材质采用Q235钢材时，单根立杆轴力设计值不应大于30kN.N d2= N d1+ 1×1.5×0.9×0.6×N wtk=8.417+1×1.5×0.9×0.6×0.048=8.456kN≤30kN满足要求！考虑风荷载根据《规范》JGJ166-2016 第5.3.2及5.3.3条文说明，立杆产生的最大附加轴力与最大弯曲应力不发生在同一位置，所以有风荷载时立杆应分别按轴心受压构件和压弯构件两种工况进行计算，并应同时满足稳定性要求。

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166—20083．2．4 采用钢板热冲压整体成型的下碗扣，钢板应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB／T 700中Q235A级钢的要求，板材厚度不得小于6mm，并应经600～650℃的时效处理。

严禁利用废旧锈蚀钢板改制。

3．3．8 可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm。

3．3．9 可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。

5．1．4 受压杆件长细比不得大于230，受拉杆件长细比不得大于350。

6．1．4 双排脚手架首层立杆应采用不同的长度交错布置，底层纵、横向横杆作为扫地杆距地面高度应小于或等于350mm，严禁施工中拆除扫地杆，立杆应配置可调底座或固定底座(见图6．1．4)。

1 斜杆应设置在有纵、横向横杆的碗扣节点上；2 在封圈的脚手架拐角处及一字形脚手架端部应设置竖向通高斜杆；3 当脚手架高度小于或等于24m时，每隔5跨应设置一组竖向通高斜杆；当脚手架高度大于24m时，每隔3跨应设置一组竖向通高斜杆；斜杆应对称设置；4 当斜杆临时拆除时，拆除前应在相邻立杆间设置相同数量的斜杆。

6．1．6 当采用钢管扣件作斜杆时应符合下列规定：1 斜杆应每步与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm；当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件扭紧力矩应为40～65N·m；2 纵向斜杆应在全高方向设置成八字形且内外对称，斜杆间距不应大于2跨(见图6．1．6)。

6．1．7 连墙件的设置应符合下列规定：1 连墙件应呈水平设置，当不能呈水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接；2 每层连墙件应在同一平面，其位置应由建筑结构和风荷载计算确定，且水平间距不应大于4．5m；3 连墙件应设置在有横向横杆的碗扣节点处，当采用钢管扣件做连墙件时，连墙件应与立杆连接，连接点距碗扣节点距离不应大于150mm；4 连墙件应采用可承受拉、压荷载的刚性结构，连接应牢固可靠。

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》试题（JGJ166-2008）Ⅰ、单选题1、碗扣式钢管脚手架立杆碗扣节点间距的模数应为（）。

（A）0.5m；（B）0.6m；[正确]（C）0.8m；（D）1m。

2、碗扣式钢管脚手架常用构配件LG—120表示的意思为（）（A）立杆、规格为Φ48mm×120mm；（B）横杆、规格为Φ48mm×120mm；（C）立杆、规格为Φ48mm×1200mm；[正确]（D）横杆、规格为Φ48mm×1200mm。

3、碗扣式钢管脚手架常用构配件KTC—45表示的意思为（）（A）可调托撑、T38×6可调范围≤300mm；[正确]（B）可调托撑、T38×6可调范围≤450mm；（C）可调底座、T38×6可调范围≤300mm；（D）可调底座、T38×6可调范围≤450mm。

4、碗扣式钢管脚手架可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得少于6扣，插入立杆的长度不得小于（）。

（A）100mm；（B）120mm；（C）150mm；[正确]（D）180mm。

5、碗扣式钢管脚手架立杆的碗扣节点由上碗扣、下碗扣、横杆接头和（）构成。

（A）上碗扣限位销；[正确]（B）下碗扣限位销；（C）扣件；6、碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，当采用钢管扣件作斜杆时，斜杆应（）与立杆扣接。

（A）每步；[正确]（B）每隔一步；（C）每隔两步；（D）每隔三步。

7、碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，当采用钢管扣件作斜杆时，斜杆扣接点距碗扣节点的距离不应大于（）。

（A）100mm；（B）120mm；（C）150mm；[正确]（D）180mm。

8、下面关于碗扣式钢管脚手架搭设双排脚手架时，双排脚手架专用外斜杆设置表述正确的是（）。

（A）斜杆应设置在纵向横杆上；（B）当脚手架高度小于或等于24m时，每隔6跨应设置一组竖向通高斜杆；（C）当脚手架高度大于24m时，每隔4跨应设置一组竖向通高斜杆；（D）当斜杆临时拆除时，拆除前应在相邻立杆间设置相同数量的斜杆。

建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范前言根据建设部建标工[2004]09号文，《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》行业标准由中国建筑金属结构协会建筑模板脚手架委员会会同有关单位共同编制。

在本规范的编制过程中，编制组经过了广泛的调查研究，认真总结碗扣式脚手架在我国应用的实践经验、与相关标准规范相互协调的基础上制定了本规范。

本规范的主要内容是：1总则；2术语、符号；3主要构、配件和材料；4荷载；5设计计算；6构造要求；7搭设与拆除；8检查与验收；9安全管理与维护。

本规范由建设部安全标准技术归口单位中国建筑业协会建筑安全分会归口管理，授权由主编单位负责具体解释。

本规范的主编单位是：中国建筑金属结构协会建筑模板脚手架委员会（地址：北京市安定门外北苑路68号邮政编码：100012）。

本规范参编单位有：北京星河模板脚手架有限公司北京建安泰脚手架有限公司中天建设集团有限公司河北建设集团有限公司上海长宁区建筑工程安全监督站上海顺业建筑工程有限公司本规范主要起草人：杨亚男贺军余宗明蒋金生任升高陈传为高秋利高妙康刘厚纯熊耀莹1 总则1.0.1为了在碗扣式脚手架的设计与施工中贯彻执行国家有关安全生产法规，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，制定本规范。

1.0.2本规范适用于工业与民用建筑工程施工中脚手架及模板支撑架的设计、施工和使用。

其它用途如：烟囱、水塔等一般构筑物以及道路、桥梁、水坝等工程可按照本规范的原则执行。

1.0.3落地碗扣式脚手架当搭设高度H≤20m时可按普通架子常规搭设，当搭设高度H ＞20m及超高、超重、大跨度的模板支撑体系必须制定专项施工设计方案，并进行结构分析和计算。

1.0.4与碗扣式脚手架结构类型相似的其他脚手架可参照本规范的原则执行。

1.0.5碗扣式脚手架的设计与施工除应执行本规范外，尚应符合现行国家有关强制性标准的规定。

2 术语、符号2.1 术语2.1.1 碗扣式脚手架Cuplok Scaffolding采用碗扣方式连接的钢管脚手架。

27.《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 166-2008（1）标准原文条款：1.0.3 碗扣式钢管脚手架设计应采用结构计算简图进行整体结构稳定性分析，确保架体为几何不变体系。

试题（填空）：碗扣式钢管脚手架设计应采用结构计算简图进行整体结构稳定性分析，确保架体为体系。

标准答案：几何不变。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.0.3）（2）标准原文条款：1.0.4 碗扣式钢管脚手架必须编制专项设计方案。

双排脚手架高度在24m及以下时，可按构造要求搭设；模板支撑架和高度超过24m的双排脚手架应按本规范进行结构设计和计算。

试题（填空）：碗扣式钢管脚手架必须编制。

标准答案：专项设计方案。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 1.0.4）（3）标准原文条款：2.1.2 双排脚手架：由内外两排立杆及大小横杆、斜杆等构配件组成的脚手架。

试题（填空）：双排脚手架是指由内外两排立杆及大小横杆、等构配件组成的脚手架。

标准答案：斜杆。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2.1.2）（4）标准原文条款：2.1.3 模板支撑架：由多排立杆及横杆、斜杆等构配件组成的支撑架。

试题（填空）：模板支撑架是指由多排立杆及、斜杆等构配件组成的支撑架。

标准答案：横杆。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 2.1.3）（5）标准原文条款：3.1.1 立杆的碗口节点应由上碗扣、下碗扣、横杆接头和上碗扣限位销等构成。

试题（填空）：立杆的碗口节点应由上碗扣、下碗扣、和上碗扣限位销等构成。

标准答案：横杆接头。

（《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 166-2008 3.1.1）（6）标准原文条款：3.1.2 立杆碗口节点间距应按0.6m模数设置。

试题（单选）：立杆碗口节点间距应按（）模数设置。

A、0.2mB、0.6mC、0.8mD、1m标准答案：C。

碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。

计算参数:模板支架搭设高度为4.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

方钢50×50mm，间距300mm，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量190000.0N/mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值 q1 = 25.100×0.350×0.900+0.300×0.900=8.176kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)×0.900=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.00×1.80×1.80/6 = 48.60cm3；I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×8.176+1.40×1.800)×0.300×0.300=0.111kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.111×1000×1000/48600=2.284N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×8.176+1.4×1.800)×0.300=2.220kN截面抗剪强度计算值 T=3×2220.0/(2×900.000×18.000)=0.206N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×8.176×3004/(100×6000×437400)=0.171mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方钢的计算方钢按照均布荷载计算。

碗扣脚手架安全技术规范1. 引言碗扣脚手架是一种常用的临时工程搭建装置，广泛应用于建筑施工、维修等行业。

为了确保脚手架的安全性，保障工作人员的生命财产安全，制定本技术规范。

2. 脚手架基本要求2.1 碗扣脚手架应稳固可靠，不得倾斜、晃动或发生脱落现象； 2.2 碗扣脚手架一般应满足以下高度：内脚手板距地面高度不超过30m，外脚手板距地面高度不超过40m； 2.3 碗扣脚手架应符合国家相关标准，在搭建和使用过程中必须将标准和规范作为基本依据。

3. 碗扣脚手架搭建要求3.1 碗扣脚手架搭建前必须进行整体规划设计，并编制详细的搭建方案； 3.2 碗扣脚手架的基础应坚实平稳，不得在软弱、不平整的土地上搭建； 3.3 碗扣脚手架搭建过程中应使用优质的碗扣、螺栓、钢管等材料； 3.4 碗扣脚手架搭建过程中，应特别注意搭建图纸和方案的正确与完整； 3.5 碗扣脚手架的搭建和拆除应由具备相应资质和经验的人员进行，并经过专业培训。

4. 碗扣脚手架使用要求4.1 碗扣脚手架使用前，必须进行全面检查，确保脚手架的各项功能都正常；4.2 碗扣脚手架使用期间，应定期检查脚手架的稳定性和可靠性，及时消除隐患；4.3 碗扣脚手架使用期间，严禁私自增加和改变脚手架结构，严禁随意拆除和减支架体； 4.4 碗扣脚手架使用过程中，严禁超载作业，不得超过规定的荷载强度；4.5 碗扣脚手架使用过程中，需配备安全防护设施，如安全带、安全网等。

5. 碗扣脚手架拆除要求5.1 碗扣脚手架的拆除应由具备相应资质和经验的人员进行，并经过专业培训；5.2 碗扣脚手架拆除前，必须进行全面检查，确保拆除过程安全可靠； 5.3 碗扣脚手架拆除过程中，需要注意周围环境的安全保护，以防引起不必要的事故； 5.4 碗扣脚手架拆除后，应及时将脚手架材料进行妥善保管，以备下次使用。

6. 碗扣脚手架安全管理措施6.1 碗扣脚手架使用单位应设置专职安全管理人员； 6.2 碗扣脚手架使用单位应定期开展安全培训和技术交流； 6.3 碗扣脚手架使用单位应建立健全安全管理制度和应急预案； 6.4 碗扣脚手架使用单位应定期组织安全检查和隐患排查。

碗扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20082、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20014、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数脚手架搭设高度H(m) 31.7 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 243 立杆纵向间距l a(m) 1.5 立杆横向间距l b(m) 0.9 立杆步距h(m) 1.2 脚手架总步数n 25 顶部防护栏杆高h1(m) 1.5 纵横向扫地杆离地距离h2(mm) 200 内立杆离建筑物距离a(mm) 150 脚手架立杆安放位置地基二、荷载设计脚手板类型竹笆片脚手板脚手板自重标准值G kjb(kN/m2) 0.35 脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值G kmw(kN/m2)0.01 挡脚板类型竹夹板挡板栏杆与挡脚板自重标准值G kdb(kN/m) 0.14 挡脚板铺设方式2步1设结构脚手架作业层数n jj 2 结构脚手架荷载标准值G kjj(kN/m2) 3风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.30.264,0.162 风压高度变化系数μz(连墙件强度验算,立杆稳定性验算)1.210,0.740计算简图碗扣脚手架剖面图碗扣脚手架正面图碗扣脚手架平面图三、横向横杆验算承载能力极限状态q=1.2×(G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1) )+1.4×Gkjj×l a/(n jg+1)=1.2×(0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×3.000×1.50/(2.00+1)=2.358kN/m 正常使用极限状态q'=G khg/l b+G kjb×l a/(n jg+1)+Gkjj×l a/(n jg+1)=0.036/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+3.000×1.50/(2.00+1)=1.715kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=ql b2/8=2.358×0.902/8=0.239kN.mσ=M max/W=0.239×106/5080=46.998N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax =5q'l b4/(384EI)=5×1.715×9004/(384×206000×121900)=0.583mm≤[ν]=min[l b/150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R1=R2=ql b/2=2.358×0.90/2=1.061kN正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b/2=1.715×0.90/2=0.772kN4、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b /2=2.358×0.90/2=1.061kN≤[τ]=25kN 满足要求！四、间横杆验算单跨间横杆根数n jg 2间横杆布置方式 1步1设 间横杆钢管类型JHG-120+30 间横杆自重G kjg (kN) 0.068 间横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205 间横杆截面惯性矩I(mm 4) 121900 间横杆弹性模量E(N/mm 2)206000间横杆截面抵抗矩W(mm 3)5080承载能力极限状态q=1.2×(G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1) )+1.4×G kjj ×l a/(n jg +1)=1.2×(0.068/0.90+0.350×1.50/(2.00+1))+1.4×3.000×1.50/(2.00+1)=2.401kN/m 正常使用极限状态q'=G khg /l b +G kjb ×l a /(n jg +1)+G kjj ×l a/(n jg +1)=0.068/0.90+0.350×1.50/(2.00+1)+3.000×1.50/(2.00+1)=1.751kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max =ql b 2/8=2.401×0.902/8=0.243kN.mσ=M max /W=0.243×106/5080=47.848N/mm 2≤[f]=205N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax =5q'l b 4/(384EI)=5×1.751×9004/(384×206000×121900)=0.596mm≤[ν]=min[l b /150，10]=min[900/150，10] =6mm满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态R1=R2=ql b /2=2.401×0.90/2=1.080kN 正常使用极限状态R1'=R2'=q'l b /2=1.751×0.90/2=0.788kN 4、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部= ql b /2=2.401×0.90/2=1.080kN≤[τ]=25kN 满足要求！五、纵向横杆验算纵向横杆钢管类型HG-150(Φ48X1500)纵向横杆自重G kzg (kN) 0.06单跨间横杆根数n jg2间横杆布置方式1步1设 纵向横杆抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 205纵向横杆截面惯性矩I(mm 4) 121900 纵向横杆弹性模量E(N/mm 2)206000纵向横杆截面抵抗矩W(mm 3)5080承载能力极限状态由上节可知F 1=R 1=1.080kN/mq=1.2×G kzg /l a =1.2×0.060/1.50=0.048kN/m 正常使用极限状态 F 1'=R 1'=0.788kN/mq'=G kzg /l a =0.060/1.50=0.040kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算σ=M max/W=0.554×106/5080=108.957N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax=3.864mm≤[ν]=min[l a/150，10]=min[1500.00/150，10] =10.00mm满足要求！3、横杆接头焊接剪切强度验算τ端部=1.116kN≤[τ]=25kN满足要求！4、下碗扣组焊后剪切强度验算τ端部=2×1.116+1.061=3.293kN≤[τ]=60kN满足要求！六、荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1外立杆：NG1k1=H×G kl/3.00=31.700×0.165/3.00=1.744kN内立杆：NG1k1=1.744kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2外立杆：NG1k2=G kzg×(n+1)=0.060×(25.00+1)=1.560kN内立杆：NG1k2=1.560kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3外立杆：NG1k3=G khg×(n+1)/2=0.036×(25.00+1)/2=0.468kN内立杆：NG1k3=0.468kN(4)、间横杆的自重标准值N G1k6外立杆：NG1k6=(n+1)×n jg×G kjg×1/1/2=(25.00+1)×2.00×0.068×1/1/2=1.768kN1/1表示间横杆1步1设内立杆：NG1k6=1.768kN结构自重标准值NG1k总计外立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=1.74+1.56+0.47+1.77=5.540kN；内立杆：N G1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k6=1.74+1.56+0.47+1.77=5.540kN；2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1外立杆：NG2k1=(n+1)×l a×l b×G kjb×1/1/2=(25.00+1)×1.50×0.90×0.350×1/1/2=6.143kN；1/1表示脚手板1步1设内立杆：NG2k1=6.143kN；(2)、栏杆挡脚板挡脚板的自重标准值NG2k2外立杆：NG2k2=(n+1)×l a×G kdb×1/2 =(25.00+1)×1.50×0.140×1/2=2.730kN；1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3NG2k3=G kmw×l a×H =0.010×1.50×31.70=0.476kN；构配件自重标准值NG2k总计外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=6.14+2.73+0.48=9.348kN；内立杆：NG2k=NG2k1=6.14=6.143kN；单立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=l a×l b×(n jj×G kjj)/2= 1.50×0.90×(2.00×3.00)/2=4.050kN；内立杆：NQ1k=4.050kN；组合风荷载作用下单立杆轴向力：外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+9.348)+0.9×1.4×4.050=22.968kN 内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+6.143)+0.9×1.4×4.050=19.121kN七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算连墙件竖直距2h<4.2m，l0=2h×0.85长细比λ=l0/i=2040/15.800=129.114≤230查规范表D得，υ= 0.401满足要求！2、立杆稳定性验算M w=1.4ωkl a l02/8-5/16×1.4ωkl a l02/4=(1/8-5/16/4)×1.4×0.162×1.50×2.042=0.066kN·m 立杆的轴心压力设计值N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(5.540+9.348)+0.9×1.4×4.050=22.968kN σ=N/(υA)+0.9M w/W =22968.00/(0.401×489.00)+0.9×0.066×106/5080=128.888N/mm2≤ [f]=205N/mm2满足要求！八、脚手架搭设高度验算N w=υA(f-0.9 M w/W)=0.401×489.00×(205-0.9×0.066×106/5080)=37892.73N(N w-(1.2NG2k+0.9×1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(37.893-(1.2×9.348+0.9×1.4×4.050))×31.70/(1.2×5.540)=102.873m≥H=31.700m满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件计算长度l0(mm) 600 连墙件截面面积Ac(mm2) 489连墙件截面回转半径i(mm) 158 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205扣件抗滑移折减系数0.8 扣件连接方式双扣件N s=1.4ωk2h2l a=1.4×0.264×2×1.20×2×1.50=2.661kN长细比λ=l0/i=600.00/158.00=3.797，查《规范》表D得，υ= 0.992连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3.00kN。

碗扣式脚手架施工安全保证措施第一节 碗扣式模板支撑架一、编制依据《建筑施工碗扣式钢管模板支撑架安全技术规范》JGJ166—2016二、构配件（一）节点构造及杆件模数1、立杆的碗扣节点由上碗扣、下碗扣、水平杆接头和上碗扣限位销等构成。

碗扣节点构造图(a) 组装前 (b) 组装后1—立杆；2—水平杆接头；3—水平杆；4—下碗扣；5—限位销；6—上碗扣2、立杆碗扣节点间距宜按0.6m （Q235材质立杆）模数设置；水平杆长度宜按0.3m 模数设置。

（二）材质要求1、钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T 13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的普通钢管，其材质应满足下列规定：（1）水平杆钢管材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢规定；（2）碗扣节点间距采取0.6m 模数设置时，立杆钢管材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定；2、上碗扣采用碳素铸钢或可锻铸铁铸造时，其材质应分别符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500牌号和《可锻铸铁》GB9440中KTH350-10123456123456牌号的规定；采用锻造成型时，其材质应不低于现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定。

3、下碗扣采用碳素铸钢铸造时，其材质应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500牌号的规定。

4、水平杆接头、斜杆接头采用碳素铸钢铸造时，其材质应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500牌号的规定。

水平杆接头采用锻造成形时，其材质应不低于现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定。

5、上碗扣和水平杆接头不得采用钢板冲压成型。

下碗扣采用钢板冲压成型时，其材质不得低于现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700中Q235级钢的规定，板材厚度不得小于6mm，并应经600℃～650℃的时效处理，严禁利用废旧锈蚀钢板改制。

碗扣式脚手架安全监理实施细则1、碗扣式钢管脚手架检查评定应符合现行行业标准《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166的规定。

2、碗扣式钢管脚手架保证项目的检查评定应符合下列规定：(1)施工方案①架体搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算，并按规定进行审核、审批；②当架体搭设超过规范允许高度时，应组织专家对专项施工方案进行论证。

(2)架体基础①立杆基础应按方案要求平整、夯实，并应采取排水措施，立杆底部设置的垫板和底座应符合规范要求；②架体纵横向扫地杆距立杆底端高度不应大于350mm。

(3)架体稳定①架体与建筑结构拉结应符合规范要求，并应从架体底层第一步纵向水平杆处开始设置连墙件，当该处设置有困难时应采取其它可靠措施固定；②架体拉结点应牢固可靠；③连墙件应采用刚性杆件；④架体竖向应沿高度方向连续设置专用斜杆或八字撑；⑤专用斜杆两端应固定在纵横向水平杆的碗扣节点处；⑥专用斜杆或八字型斜撑的设置角度应符合规范要求。

(4)杆件锁件①架体立杆间距、水平杆步距应符合设计和规范要求；②应按专项施工方案设计的步距在立杆连接碗扣节点处设置纵、横向水平秆；③当架体搭设高度超过24m时，顶部24m以下的连墙件层应设置水平斜杆，并应符合规范要求；④架体组装及碗扣紧固应符合规范要求。

(5)脚手板①脚手板材质、规格应符合规范要求；②脚手板应铺设严密、平整、牢固；③挂扣式钢脚手板的挂扣必须完全挂扣在水平杆上，挂钩应处于锁住状态。

(6)交底与验收①架体搭设前应进行安全技术交底，并应有文字记录；②架体分段搭设、分段使用时，应进行分段验收；③搭设完毕应办理验收手续，验收应有量化内容并经责任人签字确认。

3、碗扣式钢管脚手架一般项目的检查评定应符合下列规定：(1)架体防护①架体外侧应采用密目式安全网进行封闭，网间连接应严密；②作业层应按规范要求设置防护栏杆；③作业层外侧应设置高度不小于180mm的挡脚板；④作业层脚手板下应采用安全平网兜底，以下每隔10m应采用安全平网封闭。

《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016（内部资料）北京目次1总则...............................................................................................错误！未定义书签。

2术语和符号...........................................................................................错误！未定义书签。

2.1术语...........................................................................................错误！未定义书签。

2.2符号...........................................................................................错误！未定义书签。

3主要构配件...........................................................................................错误！未定义书签。

3.1节点构造及杆件模数...............................................................错误！未定义书签。

3.2主要构配件材质要求...............................................................错误！未定义书签。

3.3制作质量要求...........................................................................错误！未定义书签。