厌氧池和DE氧化沟污水处理毕业设计计算书

目录第1章设计概论 (1)设计依据和设计任务 (1)设计题目 (1)设计任务 (1)设计（研究）内容和基本要求 (2)设计原始资料 (3)设计水量的计算 (4)城市平均日污水量 (4)城市平均日公共建筑污水量 (5)工业废水量 (5)混合污水量 (5)设计水质 (6)进水水质 (6)排水水质 (6)第2章工艺流程的确定 (6)污水处理中生物方法的比较 (7)适用于大中型污水处理厂脱氮除磷工艺 (7)生物处理工艺的选择 (9)工艺流程的确定 (10)对各级处理的出水水质估算 (11)第3章一级处理构筑物 (12)格栅 (12)格栅的设计 (12)设计参数 (12)中格栅设计计算 (13)细格栅设计计算 (16)提升泵站 (17)3.2.1 选泵 (17)3.2.2 泵房布置 (19)3.3 曝气沉砂池 (21)3.3.1 沉砂池概述 (21)3.3.2 设计概述 (21)3.3.3 曝气沉砂池设计计算 (21)曝气沉砂池曝气计算 (24)初沉池设计计算 (24)设计参数 (24)池体设计计算 (25)进水集配水井计算 (26)出水溢流堰的设计 (28)出水挡渣板设计计算 (29)第4章二级处理构筑物 (29)厌氧池+DE型氧化沟工艺计算 (30)设计参数 (30)厌氧池计算 (30)氧化沟设计 (31)进出水系统计算 (33)剩余污泥量计算 (34)需氧量计算 (34)供气量 (35)二沉池 (36)设计要求 (36)设计计算 (38)二沉池进水部分计算 (39)出水溢流堰的设计 (41)出水挡渣板设计计算 (41)第5章深度处理 (42)深度处理工艺流程 (42)深度处理泵房 (42)机械絮凝池的设计计算 (43)设计依据 (43)设计参数 (43)絮凝池平面尺寸计算 (43)絮凝池搅拌设备计算 (44)斜管沉淀池的设计计算 (47)设计参数 (47)平面尺寸计算 (48)沉淀池进水设计计算 (48)沉淀池集水系统设计计算 (49)沉淀池排泥系统设计计算 (50)沉淀池校核 (50)5.5 过滤 (51)5.5.1 池型选择 (51)5.5.2 V型滤池特点及设计参数 (51)型滤池设计计算 (51)消毒设施计算 (59)消毒剂选择 (59)消毒剂的投加 (59)平流式接触消毒池 (60)5.7 计量槽设计 (61)第6章污泥处理系统 (62)浓缩池设计 (63)6.1.1 浓缩池选型 (63)6.1.2 设计参数 (63)设计计算 (63)污泥脱水 (66)脱水后污泥量 (66)带式压滤机的选择 (66)第7章总体布置及高程水力计算 (66)7.1 污水厂的平面布置 (67)7.1.1 污水厂平面布置原则 (67)7.1.2 污水厂的平面布置 (68)7.2 污水厂高程布置 (70)7.2.1 高程布置要求 (70)7.2.2 高程设计计算 (71)第8章供电仪表与供热系统设计 (76)8.1 变配电系统 (76)8.2 监测仪表的设计 (76)8.2.1 设计原则 (76)8.2.2 检测内容 (76)8.3 供热系统的设计 (77)第9章劳动定员 (78)9.1 定员原则 (78)9.2 污水厂定员 (78)第10章工程概预算及运行管理 (79)10.1 工程概算 (79)10.2 安全措施 (80)10.3 污水厂运行管理 (80)10.4 污水厂运行中注意事项 (81)致谢 (82)参考资料 (84)第1章设计概论设计依据和设计任务设计题目上海曲阳污水处理厂工程设计设计任务根据上海市总体规划和所给的设计资料进行上海松江污水处理厂设计。

1.1设计任务本设计内容是阜新市生活污水处理厂交替式氧化沟工艺设计，设计规模为8万吨每天。

1.2设计目的及意义1.2.1设计目的阜新市是内蒙古高原和辽河平原的中间过渡带，属辽宁西部的低山丘陵区。

阜新交通便利，自然资源，特别是煤炭资源尤为丰富。

因此，对于阜新，水环境质量不仅仅影响人们的身体健康，而且还关系到牧畜、粮产量等各个工农业及经济建设等方面的发展，但不幸的是阜新市是一个十分缺水的城市，因此，如何解决阜新水资源短缺以及有限水资源的污染和治理已经迫在眉睫。

1.2.2设计意义设计是实现高等工科院校培养目标所不可缺少的教学环节，是教学计划中的一个有机组成部分，是培养学生综合运用所学的基础理论、基础知识以及分析解决实际问题能力的重要一环。

它与其他教学环节紧密配合，相辅相成，在某种程度上是前面各个环节的继续、深化和发展。

我国城市污水处理相对于国外发达国家、起步较晚。

近200年来，城市污水处理已从原始的自然处理、简单的一级处理发展到利用各种先进技术、深度处理污水，并回用。

处理工艺也从传统活性污泥法、氧化沟工艺发展到A/O、A2/O、AB、SBR等多种工艺，以达到不同的出水要求。

虽然如此，我国的污水处理还是落后于许多国家。

在我们大力引进国外先进技术、设备和经验的同时，必须结合我国发展，尤其是当地实际情况，探索适合我国实际的城市污水处理系统。

其次，做本设计可以使我得到很大的提高，可在不同程度上提高调查研究，查阅文献，收集资料和正确熟练使用工具书的能力，提高理论分析、制定设计方案的能力以及设计、计算、绘图的能力；技术经济分析和组织工作的能力；提高总结，撰写设计说明书的能力等。

1.3设计要求（1）贯彻执行国家关于环境保护政策,按照国家颁布的有关法规、规范及标准进行设计。

（2）污水处理厂采用的各项设计参数必须可靠。

设计时必须充分掌握和认真研究各项自然条件，如水质水量资料、同类工程资料。

按照工程的处理要求，全面地分析各种因素，选择好各项设计数据，在设计中一定要遵守现行的设计规范，保证必要的安全系数。

设计计算书一.格栅1.设计参数设计流量 3350000/0.58/Q m d m s =≈栅前流速 10.8/v m s = 过栅流速 20.9/v m s =栅条宽度 0.01s m = 格栅间隙宽度 0.016b m = 栅前部分长度0.5m 格栅倾角 =60° 栅后部分长度1.0m 2.设计计算（1）确定格栅前水深。

根据最优水力断面公式 21112B v Q = 计算得出：格栅前槽宽1 1.2B m === 则栅前水深1 1.20.622B h m === （2）栅条间隙数0.60590.0160.60.9n bhv ==≈⨯⨯ （3）格栅有效宽度 (1)0.01(591)0.01659B S n b n m =-+=⨯-+⨯= （4）进水渠道渐宽部分长度111 1.524 1.20.42tan 2tan 20B B L m α--==≈︒1α为进水渠道展开角20°（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 120.40.222L L m === （6）通过格栅的水头损失 设栅条断面为锐角矩形断面33322244410.010.90.010.9()sin 2.42()sin 603 2.42()sin 6030.13820.01619.60.01619.6S v h k mb g βα==⨯⨯︒⨯=⨯⨯︒⨯=（7）栅后槽总高度设栅前渠道超高 20.3h m =120.60.1380.3 1.038H h h h m =++=++=（8）格栅总长度1120.5 1.00.60.30.40.20.5 1.0600.95.23 3.460H L L L tg tg mtg α=+++++=++++︒=+=︒（9）每日栅渣量在格栅间隙16mm 的情况下，设栅渣量为每1000m 3污水产0.05 m 333max 18640086.40.580.05 2.51/0.2/1000ZQ W W m d m d K ==⨯⨯≈〉所以应采用机械清渣。

污水处理厂计算说明书(毕业设计)摘要本设计是关于A市污水处理厂的设计。

根据毕业设计的原始资料及设计要求对出水水质的要求:即要求脱氮除磷,出水达到一级排放标准,确定A2/O和三沟式氧化沟两大污水处理工艺进行工艺设计和经济技术比较。

一级处理中,进厂原水首先进入中格栅,用以去除大块污染物,以免其对后续处理单元或工艺管线造成损害。

本设计设置中格栅,中格栅后有污水提升泵提升污水进入细格栅。

然后进入平流式沉砂池,用以去除密度较大的无机砂粒,提高污泥有机组分的含率。

以上的污水处理为物理处理阶段,对A2/O和三沟式氧化沟两大工艺是相同的。

下面分别对这两大工艺的生物处理部分进行简要介绍。

三沟式氧化沟设计为厌氧池与氧化沟分建。

氧化沟三沟交替进水，且兼具二沉池的作用。

厌氧池释放磷。

随着曝气器距离的增加,氧化沟内溶解氧浓度不断降低,呈现缺氧区好氧区的交替变化,即相继出现硝化和反硝化的过程,达到脱氮的效果。

同时好氧区吸收磷,达到除磷的效果。

A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。

厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。

缺氧池的主要功能是脱氮。

好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。

通过投资概算，运行费用的计算，经济比较及技术比较等最终确定氧化沟工艺为最佳方案。

剩余污泥则经污泥提升泵提升至重力浓缩池。

以降低污泥的含水率，减小污泥体积。

泥经浓缩后,含水率尚还大,体积仍很大。

为了综合利用和最终处置,需对污泥进行干化和脱水处理。

在完成污水和污泥处理构筑物的设计计算后,根据平面布置的原则,综合考虑各方面因素进行了污水厂的平面布置。

据污水的流量对连接各构筑物的管渠进行了选径、确定流速以及水力坡降,然后进行了水力损失计算。

据水力损失计算对污水和污泥高程进行了计算和布置。

在最后阶段完成了对平面图、高程图及各种主要的构筑物的绘制。

为了使工作人员能在清新美丽的环境中工作，我们布置了占总厂面积30%的绿化，还设有喷泉花坛和人工湖。

2.5氧化沟1、氧化沟分两组，远近期各建一组。

日变化系数：K d =1.3单组最大日平均时污水量：Q=13000m 3/d=542 m 3/h=0.15 m 3/s2、设计说明：选择循环曝气氧化沟。

氧化沟中的循环流量很大，进入沟中的原污水立即被大量的循环水所混合稀释，因此具有承受冲击负荷的能力，对不易降解的有机物也有较好的处理效果，不仅可满足BOD 、COD 、SS 的处理要求，还能实现除磷、脱氮的目的。

氧化沟内设底部管式曝气装置，曝气装置气源有鼓风机房内罗茨鼓风机供给。

每座池内设6台潜水搅拌推进器。

3、氧化沟设计规程（CECS112：2000）主要参数：含硝化和生物脱氮氧化沟的主要技术参数4、设计计算（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）a 、厌氧池容积：V p =24tpQ =24130002x ==1083m 3式中：Vp —压氧池容积（m 3）；tp —压氧池水力停留时间（h ），宜为1~2h ，取中值2h ； Q —最高日设计污水量（m 3/d ）b 、缺氧池容积：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）V n =XK Xv）N N Q de te k ∆--12.0(001.0式中：10℃（最冷月平均水温）的脱氮速率：K de(10)=K de(20)1.08(t-20)式中：K de(20)—20℃的脱氮速率,0.03~0.06(kgNO 3/kgMLSS •d)，取中值0.045； =0.045x1.08(10-20) =0.045x0.463=0.02式中：排出生物反应池的微生物量：Xv ∆=)19.0(1000(0th dth h h e f b f Y b Y f ）S S Q +--θ式中：f —污泥产率修正系数,取0.8~0.9，取0.9，Y h —异养菌产率系数，取为0.6； b h —异养菌内源衰减系数，取为0.08； f t —温度修正系数，取为1.072（t-15）；d θ—反应池设计泥龄,25d ，=)072.108.0251072.16.008.09.06.0(9.01000)20180(13000)1510()1510(--+--x x x x x =1872（0.6-057.004.00305.0+）=1872（0.6-0.32）=524kgMLSS/d缺氧池容积V n =XK Xv）N N Q de te k ∆--12.0(001.0式中：N k —反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L ）,N te —反应池出水总氮浓度（mg/L ）,X —-反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L ）,=5.402.052412.0)2040(13000001.0x x x --=2190 m 3则缺氧池水力停留时间：T=2190x24/13000=4.04（h ）c 、好氧池容积：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）V o =XY）S S Q d e 1000(0θ-污泥净产率系数： Y =)19.0(ii th dt h h h S Xf b f Y b Y f ψθ++-式中：ψ—反应池进水悬浮物固体中不可水解/降解的悬浮固体比例，取0.6,X i —-反应池进水中悬浮固体浓度（mg/L ）,=)1802206.0072.108.0251072.16.008.09.06.0(9.0)1510()1510(++---x x x x =)73.0097.00305.06.0(9.0+- =0.91∴好氧池容积V n =XY）S S Q d e 1000(0θ-=5.4100091.02520180(13000x x ）-=10516 m 3则好氧池水力停留时间：T=10516x24/13000=19.4（h ）d 、反应池总容积：V=V A +V D +V O =1083+2190+10516=13789 m 3总停留时间：T=V/Q=2+4+19.4=25.4he 、混合液回流量：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）Q Ri =R kete de n Q N N XK V --1000式中：Vn--缺氧池容积(m 3), K de —脱氮速率,根据计算为0.02，X —-反应池内混合液悬浮固体平均浓度（gMLSS/L ）, N te —反应池出水总氮浓度（mg/L ）,N ke —反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L ）,其中有机氮 约为2mg/L ，氨氮约为8mg/L ，故总凯氏氮浓度,为10mg/L ，Q-—回流污泥量（m 3/d ）, =13000%10010205.402.021901000x x x x --=19710-13000 =6710 m 3/df 、好氧池需氧量：（根据城市污水生物脱氮除磷处理设计规程）Q 2=0.001aQ(S i -S e )+b[0.001Q(N ki -N ke )-0.12W m ]-cW m -0.62b[0.001Q(N ti-N ke -N oe )-0.12W m ]=0.001x1.47x13000(180-20)+4.57x[0.001x13000x(40-20)-0.12x524]-1.42x524-0.62x4.57x[0.001x13000x(40-10-10)-0.12x524] =3057.6+900.8-744-558.5 =2656kgO 2/d根据室外排水规范P56，需氧量为1.1~1.8kgO 2/kgBOD 5，进行需氧量核算：(1.1~1.8)x10000x(0.18-0.02)=1760~2880 kgO 2/d符合要求。

de氧化沟设计计算一、氧化沟概述氧化沟是一种常见的活性污泥处理技术，主要用于处理城市污水和工业废水。

它具有良好的处理效果、抗冲击负荷能力强、运行稳定等特点。

氧化沟的设计计算是确保其处理效果和运行稳定的关键，下面我们将详细介绍氧化沟的设计计算方法。

二、氧化沟设计计算方法1.设计参数在进行氧化沟设计计算时，首先需要确定一些关键参数，包括：水量、水质、水力停留时间、污泥浓度、污泥龄等。

这些参数将直接影响到氧化沟的处理效果和运行稳定性。

2.计算步骤（1）确定氧化沟的形状和尺寸。

氧化沟的形状有直线型、曲线型、复合型等，尺寸包括沟宽、沟深、沟长等。

（2）计算氧化沟的体积。

根据给定的水量、水力停留时间等参数，计算氧化沟的体积，以确保氧化沟有足够的处理能力。

（3）计算氧化沟的污泥浓度。

根据水质、污泥龄等参数，确定污泥浓度，以保证氧化沟内的生物降解反应顺利进行。

（4）计算氧化沟的曝气量。

根据氧化沟的体积、污泥浓度、水力停留时间等参数，计算所需的曝气量，以满足氧化沟内微生物对氧气的需求。

3.设计要点（1）确保氧化沟内水流速度适中，避免过快或过慢的水流对处理效果产生不良影响。

（2）合理设置曝气设备，使氧化沟内氧气分布均匀。

（3）设计合理的污泥回流系统，以保持氧化沟内污泥浓度稳定。

（4）设置监测系统，对氧化沟的运行情况进行实时监测，以便及时调整运行参数。

三、氧化沟施工与运行管理氧化沟的施工应严格按照设计图纸和相关规范进行，确保施工质量。

在运行管理过程中，要定期检查氧化沟的运行状况，如发现问题，应及时采取措施进行处理。

同时，要加强氧化沟的维护保养，延长其使用寿命。

四、氧化沟在我国的应用与发展前景氧化沟在我国得到了广泛的应用，取得了显著的环保效益。

随着环保意识的不断提高，氧化沟在我国的发展前景十分广阔。

未来，氧化沟技术将在以下几个方面取得突破：高效节能的曝气设备、智能化监测与控制、新型氧化沟设计等。

同时，氧化沟在工业废水处理、农村污水治理等领域的应用也将得到进一步拓展。

X X工业大学毕业设计说明书XXX 讲师指导者：评阅者：（姓名）（专业技术职务）2016年12月中文摘要外文摘要目录中文摘要 (1)外文摘要 (2)1绪论................................................................................ -1 - 1.1污水处理厂的基础资料 .......................................................... -1 -1.1.1设计资料 ...................................................................... -1 - 1.1.2水质特点 ...................................................................... -1 - 1.2我国水污染现状.................................................................. -2 - 1.3国内外研究现状.................................................................. -4 - 1.3.1研究现状 ...................................................................... -4 - 1.3.2处理工艺的比较 ................................................................ -5 - 1.4 工艺流程的确定................................................................. -8 -2污水处理构筑物的设计计算.............................................. -..10.-...2.1 格栅................................................................. T..1.0.- ......2.1.1 设计概述........................................................... .-...10..-........2.1.2 设计要点........................................................... .-...1.1..-........2.1.3 设计参数：........................................................ -..12.-.......2.1.4 设计计算........................................................... .-...12..-........2.2污水提升泵房设计计算 ................................................ -..15......2.2.1 泵房选择条件 ..................................................... .-...1.5..-......2.2.2 设计计算 ......................................................... -..16-.......2.3泵后细格栅的计算................................................. -..17.-.....2.3.1 设计参数：......................................................... -..17.-.......2.3.2 设计计算........................................................... .-...18..-........233进水与出水渠道 ...................................................... -..1.9.- 2.4平流式沉砂池的计算.......................................................................... .-..20.. -. 2.4.1设计概述.-..20..-.2.4.2设计要点.-..20..-.2.4.3设计参数.-..2.1..-.2.4.4设计计算.-..2.1..-.2.5.厌氧池+DE型氧化沟工艺计算2.5.1.设计参数-.24..-. 2.5.2厌氧池计算........................................................... -.26.2.5.3 DE型氧化沟计算 .................................................... -.27.-2.5.4设计参数的较核-.28.- 2.5.5剩余污泥量计算...................................................... -.29.-2.5.6需氧量的计算：....................................................... -.29.-2.5.7供气量计算........................................................... -.31.- 2.5.8曝气机数量计算（以单组反应池计算）.................................. .-..3.2-2.6二沉池的计算........................................................... -.33.-.2.6.1 设计参数 ............................................................ -.33.-.2.6.2 设计计算 ............................................................ -.34.-.2.6.3进水部分设计...................................................... .-..3.6..-.2.6.4出水部分设计计算：................................................... -.38.-2.7消毒设施计算.......................................................... -.39.-2.7.1消毒剂的选择........................................................ -.3.9..-.2.7.2消毒剂的投加........................................................ -.4.1..-.2.7.3平流式消毒接触池........................................................................... -.42..-.2.8计量设备............................................................... -.43.-2.8.1计量设备的选择...................................................... -.43.-2.8.2设计参数-.44.-.2.8.3巴氏计量槽........................................................... -.44.-3污泥处理构筑物设计计算 .......................................................................... -..4.8..-3.1. 污泥浓缩池的设计计算................................................. -.48.-. 3.1.1回流污泥量计算 ..................................................... -.48.-3.2辐流浓缩池的设计计算 ................................................. -.48. 3.2.1 设计说明............................................................ -.48.-.3.2.2 设计计算............................................................ -.48.-.3.3贮泥池的设计计算..................................................... -.51.-3.3.1. 贮泥池设计进泥量 .................................................. -.5.1..-.3.3.2. 贮泥池的容积 ....................................................... -.5.1.-.3.3.3. 贮泥池高度 .......................................................... -.52.-3.4污泥脱水.............................................................. -.53.4 污水厂平面布置......................................................... -.53..-.4.1 平面布置概述 ....................................................... -.54..-.4.2 布置的一般原则 ...................................................... -.54. 4.3 具体平面布置......................................................... -.5.7..-.4.3.1 工艺流程布置 ...................................................... .-..5.7..-.4.3.2 构（建）筑物平面布置 ............................................. -.57.-. 4.3.3污水厂管线布置 ...................................................... -.59..-.4.3.4厂区道路布置 ........................................................ -.6.0..-.4.3.5 厂区绿化布置........................................................ -.60..-.5 污水厂高程布置......................................................... -.60..-.5.1 高程布置概述 ....................................................... -.60..-.5.2 高程布置的主要任务 ................................................. -.6.1.-.5.3 高程布置的主要原则 .................................................. -.61.-. 5.4 高程布置计算部分 ................................................... -.62..-.5.4.1构筑物之间管渠的连续及污水水头损失的计算............................ -.62 -5.4.2构筑物之间管渠的连续及污泥水头损失的计算............................ -.68 -5.5 其他附属设施的设计 .................................................. -.70.-. 5.5.1 门的设计............................................................ -.70.-.5.5.2 窗的设计 .......................................................... -.71.-.5.5.3 走廊-.71.-.5.5.4通风设计-.71.-.5.5.5排水设计-.71.-.结论-.72 .-.参考文献.-.73.-致谢-.7.4..-.附录: (75)1绪论1.1污水处理厂的基础资料1.1.1设计资料(1) 气候条件荣成属暖温带季风型湿润气候区，年平均气温为12C左右，年平均日照2600 小时左右，年平均降雨量800毫米左右。

东台污水处理工程厌氧水解池计算书本工程安全等级二级，抗震烈度7，抗震设防类别丙级，抗震等级按三级。

正负零相当于绝对高程4.800m（现有场地高程4.300m）。

最高地下水位相对高程-1. 00m。

(即现有场地地面以下0.5m)1.池体结构布置：中间为矩形（长×宽=40m×24m），两端与半圆连接（直径24m），深度约7米，底板顶高程-3.5米，池壁顶高程3.5米。

底板厚度500mm, 池壁厚400mm。

2.池体在地下水位以下，需进行抗浮验算。

地下水浮力：F＝（40×24+3.14×122）×(3.5+0.5-1.0)×10＝42364 kN底板自重：G1＝（40×24+3.14×122）×0.5×25＝17652 kN池壁自重：G2＝40×0.4×7×25×2＝5600 kNG3＝3.14×24×0.4×7×25＝5275 kNG4＝40×0.4×7×25＝2800 kNG5＝3.14×24×0.20×7×25＝2637 kN 外挑底板, 覆土重量, 走道板、梁、柱重等不计入。

总重G=33964 kN<F=42364 kN（1）如考虑底板增加0.5m至1m总厚度以抵消浮力（2）抗浮设计采用抗拔桩两种方案比较，方案2比较经济。

抗浮桩抗浮承载力特征值>350 kN（根据勘查报告提供的数据），拟按间距4m×4m布置，桩数约80根，桩底标高-15.0m。

每根桩承受的上拔力标准值R= (F-G1)/80=(42364-17652)/80=250 kN3.池壁1：（壁柱间池壁）跨度约8m，深度约7m1）边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端/固端/ 固端/ 自由计算成果表1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：固端 / 固端 / 固端 / 自由1．1．3 荷载标准值1．1．3．1 永久荷载标准值三角形荷载： gk1 ＝ 70kN/m对由可变荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG ＝ 1.27对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG1 ＝ 1.271．1．3．2 可变荷载标准值1．1．4 计算跨度 Lx ＝ 8000mm 计算跨度 Ly ＝ 7000mm板厚 h ＝ 400mm （h ＝ Ly / 18）板底、板面纵筋合力点至近边距离：as ＝ 40mm、as' ＝ 40mm1．1．5 混凝土强度等级：C25 fc ＝ 11.94N/mm ft ＝ 1.27N/mmftk ＝ 1.78N/mm Ec ＝ 27871N/mm1．1．6 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 210000N/mm1．2 弯矩计算结果1．2．1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{63.44, 63.44} ＝ 63.44kN·mMxk ＝ 49.95kN·m Mxq ＝ 49.95kN·mAsx ＝ 600mm ρ＝ 0.17% ρmin ＝ 0.20% Asx* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.145mm1．2．2 平行于 Lx 方向自由边的中点弯矩 M0xM0x ＝ Max{M0x(L), M0x(D)} ＝ Max{55.76, 55.76} ＝ 55.76kN·mM0xk ＝ 43.90kN·m M0xq ＝ 43.90kN·mAs0x ＝ 526mm ρ＝ 0.15% ρmin ＝ 0.20% As0x* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.104mm1．2．3 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy ＝ Max{My(L), My(D)} ＝ Max{50.64, 50.64} ＝ 50.64kN·mMyk ＝ 39.87kN·m Myq ＝ 39.87kN·mAsy ＝ 491mm ρ＝ 0.14% ρmin ＝ 0.20% Asy* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.094mm1．2．4 沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx'Mx' ＝ Max{Mx'(L), Mx'(D)} ＝ Max{-149.07, -149.07} ＝ -149.07kN·mMx'k ＝ -117.38kN·m Mx'q ＝ -117.38kN·mAsx' ＝ 1454mm ρ＝ 0.40% Φ16@100 （As ＝ 2011）ωmax ＝ 0.178mm1．2．5 平行于 Lx 方向自由边上固定端的支座弯矩 Mxz'Mxz' ＝ Max{Mxz'(L), Mxz'(D)} ＝ Max{-34.99, -34.99} ＝ -34.99kN·mMxz'k ＝ -27.55kN·m Mxz'q ＝ -27.55kN·mAsxz' ＝ 328mm ρ＝ 0.09% ρmin ＝ 0.20% Asxz'* ＝ 800mm Φ12@130 （As ＝ 870）ωmax ＝ 0.034mm1．2．6 沿 Ly 方向的支座弯矩 My'My' ＝ Max{My'(L), My'(D)} ＝ Max{-183.77, -183.77} ＝ -183.77kN·mMy'k ＝ -144.70kN·m My'q ＝ -144.70kN·mAsy' ＝ 1817mm ρ＝ 0.50% Φ18@100 （As ＝ 2545）ωmax ＝ 0.197mm1．3 跨中挠度验算挠度 f ＝ 14.5mm f / Ly ＝ 1/4831．4 X 方向自由边挠度验算挠度 fOx ＝ 11.3mm fOx / Lx ＝ 1/705__________________________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2004.15.1162.0】 Date：2008-12-22 14:54:02____________________________________________________________4.池壁2（壁柱间池壁且与圆形池壁连接）跨度约8m，深度约7m1）边界条件（左端/下端/右端/上端）：简支/固端/简支/ 自由计算成果表1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支 / 固端 / 铰支 / 自由1．1．3 荷载标准值1．1．3．1 永久荷载标准值三角形荷载： gk1 ＝ 70kN/m对由可变荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG ＝ 1.27对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数γG1 ＝ 1.271．1．3．2 可变荷载标准值1．1．4 计算跨度 Lx ＝ 8000mm 计算跨度 Ly ＝ 7000mm板厚 h ＝ 400mm （h ＝ Ly / 18）板底、板面纵筋合力点至近边距离：as ＝ 40mm、as' ＝ 40mm1．1．5 混凝土强度等级：C25 fc ＝ 11.94N/mm ft ＝ 1.27N/mmftk ＝ 1.78N/mm Ec ＝ 27871N/mm1．1．6 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 210000N/mm1．2 弯矩计算结果1．2．1 平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx ＝ Max{Mx(L), Mx(D)} ＝ Max{91.03, 91.03} ＝ 91.03kN·mMxk ＝ 71.68kN·m Mxq ＝ 71.68kN·mAsx ＝ 869mm ρ＝ 0.24% Φ12@100 （As ＝ 1131）ωmax ＝ 0.180mm1．2．2 平行于 Lx 方向自由边的中点弯矩 M0xM0x ＝ Max{M0x(L), M0x(D)} ＝ Max{125.74, 125.74} ＝ 125.74kN·mM0xk ＝ 99.01kN·m M0xq ＝ 99.01kN·mAs0x ＝ 1216mm ρ＝ 0.34% Φ16@120 （As ＝ 1676）ωmax ＝ 0.182mm1．2．3 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy ＝ Max{My(L), My(D)} ＝ Max{69.7, 69.7} ＝ 69.70kN·mMyk ＝ 54.88kN·m Myq ＝ 54.88kN·mAsy ＝ 680mm ρ＝ 0.19% ρmin ＝ 0.20% Asy* ＝ 800mm Φ12@110 （As ＝ 1028）ωmax ＝ 0.146mm1．2．4 沿 Ly 方向的支座弯矩 My'My' ＝ Max{My'(L), My'(D)} ＝ Max{-297.85, -297.85} ＝ -297.85kN·m My'k ＝ -234.53kN·m My'q ＝ -234.53kN·mAsy' ＝ 3091mm ρ＝ 0.86% Φ25@110 （As ＝ 4462）ωmax ＝ 0.198mm1．3 跨中挠度验算挠度 f ＝ 29.2mm f / Ly ＝ 1/2391．4 X 方向自由边挠度验算挠度 fOx ＝ 30.4mm fOx / Lx ＝ 1/263__________________________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2004.15.1162.0】 Date：2008-12-22 15:08:12___________________________________________________________5.池壁3为水池内隔墙，相互之间水位差小，按构造配筋 14@2006. 半圆形导流墙为水池内隔墙，相互之间水位差小，按构造配筋 12@2007. 半圆形池壁（1）池内满水时内力计算计算条件：底部固端，顶部自由；t=0.4m, H=7m，R=12m，q=70 kN/m2竖向弯矩M X=K MX qH2环向弯矩Mθ= M X /6环向拉力Nθ=K NθqR弯矩计算成果表拉力计算成果表(2) 温差内力：内外温差取10度,温差竖向弯矩Mt =0.07×Ec×H2×a×t=0.07×（3×104×103）×0.42×10-5×10＝33.6 kN〃m，温差环向弯矩=Mt温差环向拉力(0.5H处) Nθ=K NθM/t=0.580×33.6/0.4=48 kN/m (3) 竖向配筋计算：竖向配筋计算成果表（1）竖向弯矩按强度求配筋1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 混凝土强度等级：C25 fc ＝ 11.94N/mm ft ＝ 1.27N/mm1．1．3 钢筋强度设计值 fy ＝ 300N/mm Es ＝ 200000N/mm1．1．4 由弯矩设计值 M 求配筋面积 As，弯矩 M ＝ 130kN·m1．1．5 截面尺寸 b×h ＝ 1000*400mm ho ＝ h - as ＝ 400-40 ＝ 360mm1．2 计算结果：1．2．1 相对界限受压区高度ξ bξ b ＝β1 / [1 + fy / (Es * εcu)] ＝ 0.8/[1+300/(200000*0.0033)] ＝ 0.5501．2．2 受压区高度 x ＝ ho - [ho ^ 2 - 2 * M / (α1 * fc * b)] ^ 0.5＝ 360-[360^2-2*130000000/(1*11.94*1000)]^0.5 ＝ 32mm1．2．3 相对受压区高度ξ＝ x / ho ＝ 32/360 ＝ 0.088 ≤ξ b ＝ 0.5501．2．4 纵向受拉钢筋 As ＝α1 * fc * b * x / fy ＝ 1*11.94*1000*32/300＝ 1259mm1．2．5 配筋率ρ＝ As / (b * ho) ＝ 1259/(1000*360) ＝ 0.35%最小配筋率ρmin ＝ Max{0.20%, 0.45ft/fy} ＝ Max{0.20%, 0.19%} ＝ 0.20%（2）竖向弯矩引起的裂缝宽度验算1．1 基本资料1．1．1 工程名称：1．1．2 矩形截面受弯构件构件受力特征系数αcr ＝ 2.1截面尺寸 b×h ＝ 1000×400mm1．1．3 纵筋根数、直径：第 1 种：10Φ16受拉区纵向钢筋的等效直径 deq ＝∑(ni * di^2) / ∑(ni * υ * di) ＝ 16mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝ 11．1．4 受拉纵筋面积 As ＝ 2011mm 钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm1．1．5 最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离 c ＝ 35mm纵向受拉钢筋合力点至截面近边的距离 as ＝43mm ho ＝ 357mm1．1．6 混凝土抗拉强度标准值 ftk ＝ 1.78N/mm1．1．7 按荷载效应的标准组合计算的弯距值 Mk ＝ 110kN·m1．1．8 设计时执行的规范：《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002），以下简称混凝土规范1．2 最大裂缝宽度验算1．2．1 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率ρte，按下式计算：ρte ＝ As / Ate （混凝土规范 8.1.2－4）对矩形截面的受弯构件：Ate ＝ 0.5 * b * h ＝ 0.5*1000*400 ＝ 200000mmρte ＝ As / Ate ＝ 2011/200000 ＝ 0.010051．2．2 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力σsk，按下列公式计算：受弯：σsk ＝ Mk / (0.87 * ho * As) （混凝土规范 8.1.3－3）σsk ＝ 110000000/(0.87*357*2011) ＝ 176N/mm1．2．3 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按混凝土规范式 8.1.2－2 计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsk) ＝ 1.1-0.65*1.78/(0.01005*176) ＝ 0.447 1．2．4 最大裂缝宽度ωmax，按混凝土规范式 8.1.2－1 计算：ωmax ＝αcr * ψ * σsk * (1.9 * c + 0.08 * deq / ρte ) / Es＝ 2.1*0.447*176*(1.9*35+0.08*16/0.0101)/200000 ＝ 0.160mm1．2．5 受弯构件表面处的最大裂缝宽度ωs,max，可近似按下列公式计算：ωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax当 z ＝ 0.87 * ho 时，x ＝ 0.26 * hoωs,max ＝ (h - x) / (ho - x) * ωmax ＝ (400-93)/(357-93)*0.16 ＝ 0.186mm (4)环向配筋计算：池壁为小偏心受拉构件，应进行抗裂验算(1) 环向弯矩较小时，按轴心受拉验算Nk/(An+a E A S)=(400+48)×103/(1000×400) =1.12 N/mm2<0.87f tk=0.87×2.01=1.74 N/mm2(2) 温度荷载同时作用时，按小偏心受拉验算Nk (1/A0+e0/ 1.75W 0)=1.12+33×106/(1.75×1000×4002/6) =1.12+0.72=1.84 >0.87f tk =1.74 N/mm 2环向配筋计算成果表（按小偏拉构造配筋）8.底板计算条件：柱下平板筏形基础1) 板厚验算：抗浮时，抗拔桩冲切计算(冲切力标准值250 kN) τmax = F l / u m h 0=1.2×250×103/(3.14×800×400)=0.30 N/mm 2 <0. 7f t =0.7×1.6=1.12 N/mm 22）配筋计算：按无梁倒置楼盖计算纵横配筋采用经验系数法计算，M x ＝1/8×q ×l y ×(l x )2=0.125×17.5×4×42=140 kN 〃m,无梁双向板的弯矩计算系数内力标准值计算结果按构造配筋。

厌氧池设计计算1。

设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2。

0kgCOD/(m3·d)，COD去除率为60%。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500—600）×0.001/2=4.5m32。

厌氧池的形状及尺寸据资料,经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点,但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池,从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2:1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍,则可取L=1。

4m,B=0。

70m；一般应用时厌氧池装液量为70％～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。

厌氧池的总容积V=0。

7×1.4×6=5。

88m3，有效容积为4。

5m3，则体积有效系数为76.5％,符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=（4。

5/10) ×24=10.8h， V2=（10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0。

1~0.9 m3/（m2·h)，符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关.为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm，常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈45°方向,为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下,有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用,有利于布水均匀.为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞,建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。

厌氧池设计计算1.设计参数设计流量：10m3/d??每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3·d),COD去除率为60%。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500-600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。

厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10)?×24=10.8h, V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2·h),符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。

为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈45°方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。

为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。

厌氧池设计计算1.设计参数设计流量：10m3/d??每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3·d),COD去除率为60%。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500-600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。

厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10)?×24=10.8h, V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2·h),符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。

为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈45°方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。

为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。

厌氧池设计计算1.设计参数设计流量：10m3/d 每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2。

0kgCOD/（m3·d），COD去除率为60％。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500—600)×0.001/2=4。

5m32。

厌氧池的形状及尺寸据资料,经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑,矩形厌氧池长宽比在2:1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4。

5/5=1。

125m2设计厌氧池长约为宽的2倍,则可取L=1。

4m，B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70％～90％，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m，其中超高0。

5m。

厌氧池的总容积V=0。

7×1.4×6=5.88m3，有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76。

5％，符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10) ×24=10.8h, V2=(10÷24）÷1。

125=0。

37m3/（m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0。

9 m3/(m2·h），符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。

为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm,孔口向下或与垂线成呈45°方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下,有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。

为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。

厌氧池设计计算1.设计参数设计流量：10m3/d??每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3·d),COD去除率为60%。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500-600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。

厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10)?×24=10.8h, V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2·h),符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。

为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈45°方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。

为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。

厌氧池设计计算1.设计参数设计流量：10m3/d??每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3·d),COD去除率为60%。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500-600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。

厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10)?×24=10.8h, V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2·h),符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。

为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈45°方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。

为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。

厌氧池设计计算1.设计参数设计流量：10m3/d??每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3·d),COD去除率为60%。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500-600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。

厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10)?×24=10.8h, V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2·h),符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。

为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈45°方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。

为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。

厌氧池设计计算1.设计参数设计流量：10m3/d??每小时0.5m3设计容积负荷为Nv=2.0kgCOD/(m3·d),COD去除率为60%。

则厌氧池有效容积为：V1=10×（1500-600）×0.001/2=4.5m32.厌氧池的形状及尺寸据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。

厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。

圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。

因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。

设计厌氧池有效高度为h=5m，则横截面积S=4.5/5=1.125m2设计厌氧池长约为宽的2倍，则可取L=1.4m,B=0.70m；一般应用时厌氧池装液量为70%～90%，本工程中设计反应器总高度为H=6.5m,其中超高0.5m。

厌氧池的总容积V=0.7×1.4×6=5.88m3,有效容积为4.5m3,则体积有效系数为76.5%,符合有机负荷要求。

水力停留时间（HRT）和水力负荷率V2T=(4.5/10)?×24=10.8h, V2=(10÷24)÷1.125=0.37m3/(m2·h)对于颗粒污泥，水力负荷V2=0.1～0.9 m3/(m2·h),符合要求。

3、进水分配系统的设计本次设计采用一管多点的布水方式，布水点数量与处理废水的流量、进水浓度、容积负荷等因素有关。

为配水均匀，出水孔孔径一般为10～20mm,常采用15mm，孔口向下或与垂线成呈45°方向，为了使穿孔管各孔出水均匀，要求出口流速不小于2m/s。

本厌氧池采用连续进料方式，布水孔孔口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于厌氧池底部反射散布作用，有利于布水均匀。

为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距厌氧池底200～250mm，本次设计布水管离厌氧池底部200mm。