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冷态空气动力场试验大纲1.试验目的通过冷态空气动力场试验，对新装锅炉的各风道流量及风压进行标定，掌握各风道风门挡板的特性，为以后运行中配风创造良好条件。
根据相似模化原理，确定沸腾燃烧时最低运行风量，检验流动状况，布风装置的阻力特性，检验布风板均匀性情况，了解各运转机械的性能，炉子各部分的严密程度，为锅炉启动、热态运行调整和分析以及安全、经济运行提供技术依据。
2.试验技术依据根据国标GB-10184-88《电站锅炉性能试验规程》中的有关规定，用等截面法标定安装在各风道上的固定测速管。
冷态空气动力场试验是对热态炉内气流状况的一种模似，为保证模似的可靠性，用动量比相等原理进行测量。
同时参照《循环流化床锅炉理论、设计与运行》中的有关内容。
3.冷态试验的内容3.1试验前的各项准备工作。
3.2一、二次主风道和分支风道的风量标定。
3.3布风板阻力特性试验。
3.4流化质量试验。
3.5料层阻力试验。
3.6临界流化风量试验。
4.试验方法和步骤4.1试验前的各项准备工作：4.1.1试验前引风机、一次风机等所有相关风机均分别试转结束，电气试验合格，并具备启动条件。
4.1.2风烟道、炉膛内部施工全部结束，清理炉膛及布风板，检查各风帽安装是否正确，风帽小孔要求畅通，然后人员全部撤出。
4.1.3各风门挡板调节灵活无卡涩，关闭严密且开度指示校验正确。
4.1.4炉膛负压表，各段风压表，风温表投入并校验合格。
4.1.5烟风系统各风机的启停及联锁保护试验合格。
4.1.6各测点安装完毕，测量装置安装正确，具备投用条件。
4.1.7运转层备足正常运行所需要合格颗粒的熟料，以满足做料层阻力试验用。
4.2冷态一、二次风测速装置的标定：按运规依次启动引风机和一、二次风机，在保证各风机不超电流的前提下，维持炉膛压力在正常范围内。
分别调节烟风系统的各风门挡板，根据流量及风压的变化趋势，来判断挡板开关方向及操作机构定位的正确性。
将在风道风门不同开度下进行标定。
UG-160/9.8-M3动力场试验方案编写: 张虎平审核:批准:内蒙古中煤蒙大新能源化工有限公司热电车间二〇一二年四月一日一、试车的组织机构及参加人员试车总指挥:调试指挥人: 车间主任调试单位负责人现场技术负责人: 安全员设备技术员工艺技术员调试单位技术人员调试验收负责人: 安环部，生产部参加人员: 工艺试车组成员,施工安装人员,电气仪表人员.二、试验目的对锅炉进行冷态空气动力场试验，目的是检验系统及转机整体运行情况，掌握转机及系统中挡板、液力耦合器的调节特性，标定压力、流量测量仪表，测试及调整进入燃烧室的一、二次风速，测试流化床的布风板阻力和料层阻力特性，找出临界流化风量及灰循环系统的特性，为锅炉的启动运行及燃烧调整提供参考资料。
通过对这些参数的调整、测量、试验，并对结果进行分析，确定锅炉燃烧系统最佳运行方式，从而保证锅炉燃烧稳定、完全、炉内温度场、速度场及热负荷分布均匀，防止结焦和燃烧设备损坏，降低有害气体排放，保证汽温、汽压稳定，以适应机组负荷变化的要求，在一定范围内自由调节。
为运行中料层厚度提高参考值等。
三、风量标定启动引风机、一次风机，高压风机、二次风机，调定各试验项目所需工况，保持稳定运行。
标定和测试如下项目：1、二次风机风量标定按照下表测试：2、标定二次风风量测量装置在风量测量装置前或后一直段上进行测试标定。
按照下表测试：3、在炉膛内二次风口测试二次风速，检查各风口气流的方向、调整各风口气流的均匀性。
同时，检查炉膛内各播煤风口气流状况。
4、一次风机风量标定按照下表测试：5、对总一次风风量测量装置标定调节一次风机的挡板开度，在风量测量装置前一直段进行测试标定。
按照下表测试：6、对上一次风风量测量装置标定调节一次风机的挡板开度，在测风装置前一直段进行测试标定。
按照下表测试：7、在炉膛内一次风口测试一次风速，检查各风口气流的方向、调整各风口气流的均匀性。
三、测定布风板阻力及测定不同料层厚度风量与阻力关系。
一、试验目的1、确定燃烧系统的配风均匀程度，确定旋流燃烧器一、二次风配风的均匀性，确定风烟系统风门挡板的风量特性。
2、确定燃烧器及燃烧系统的阻力特性。
3、确定燃烧器的流体动力特性。
4、研究炉膛火焰充满度及炉膛结焦的空气动力场原理。
5、研究锅炉燃烧对受热面壁温影响、汽温偏差影响以及非正常工况燃烧的空气动力特性。
二、试验前准备工作1、在根据试验观察及试验要求，炉膛应该铺设足够保证安全的脚手架，脚手架不应该影响炉内气流特性，应该装设足够的炉内照明，便于试验观察。
2、试验前2小时启动引风机、送风机、一次风机对炉膛进行吹扫，确保试验时炉膛内部环境不至于太恶劣，保证试验顺利进行。
3、在试验前要对燃烧器喷口、风烟系统挡板进行全面的测量、校对，保证试验真实，能正确模拟出锅炉内部空气动力场情况。
三、试验监测内容1、观测炉膛气流的充满度充满度一般用有效气流面积占整个炉膛截面积之比计算，充满度越大说明炉内涡流区域越小，炉膛利用率越高则且气流在炉膛内的流动阻力也越小。
2、观测炉内气流动态气流是否冲刷墙壁，若存在，炉膛容易结焦或产生高温腐蚀；气流在炉膛断面上的分布的均匀性，若存在偏斜时，则会造成偏斜一侧的温度过高，气温产生偏差，受热面超温，结焦等不正常情况的发生。
3、观测炉内射流相互干扰情况燃烧器内、外二次风以及一次风、中心风的相互干扰情况。
四、观测方法1、飘带法优点：这是空气动力场试验中最简单的一种方法，可用长飘带显示气流方向，用短飘带显示微风区、回流区，用飘带网观察某一截面的全面气流情况；缺点：在微风区用飘带指示气流方向的敏感性差，若飘带过长，则指示气流方向的准确性差，做记录时，工作量较大。
2、烟花示踪法将烟花置于燃烧器一次风喷口内并点燃，喷出的烟花轨迹即为炉内气流的运动轨迹，通过观察、照相、摄像等方法记录下烟花在一、二、次风射流中的轨迹，以此直观观察和分析该燃烧器及炉膛的空气动力工况。
山东寿光晨鸣热电厂（三期工程）锅炉冷态空气动力特性试验华东电力试验研究院电力建设调整试验所二00六年八月目录1、设备概况2、冷态空气动力特性试验编写：崔振达审核：王买传批准：1.设备概况：山东晨鸣热电厂三期扩建工程装有二台YG－600/9.8－M型高压、高温单汽包自然循环流化床锅炉，是山东济南锅炉厂制造，模式水冷壁悬吊结构，装有二只蜗壳式绝热高温旋风分离器。
密封返料装置位于分离器下部与炉膛下部燃烧室连接，将未燃尽物料送入炉膛实现循环再燃烧。
锅炉点火方式为床下四只油燃烧器动态启动，床上布置四支辅助油枪协助升温之用，主油枪耗油量为1200kg/h，辅助油枪耗油量为1000kg/h，燃油压力3.0MPa，机械雾化，0号轻柴油。
装有二台引风机，二台一次风机、二台二次风机、二台高压风机、六台给煤机，四台水冷排渣机。
2．冷态空气动力特性试验：2.1试验目的：新机组投产前，为检查锅炉机组在设计、制造、安装等方面是否符合设计要求，检查在正常通风情况下所有的风机及烟、风道的风门和挡板是否完好，对有关风量的测量装置进行标定，并对布风板的均匀性，料层厚度的阻力，最低流化风量的确定作全面测试，便于在热态燃烧调整时提供相应的数据。
2.2 试验必备条件：2.2.1 锅炉本体及风烟系统管道安装结束。
2.2.2 锅炉床层及旋风分离器内浇注料已完成，风帽孔内等杂物已清除结束。
2.2.3 所有一次风道、二次风道、给煤管及返料装置内（包括返料器内的小风帽）的杂物已清除结束。
2.2.4 关闭锅炉本体及风烟系统上的所有检查门及人孔门。
2.2.5 电除尘器安装基本结束，所有检查孔、人孔都已关闭。
2.2.6 锅炉大联锁静态校验合格，通过验收和签证。
2.2.7 所有电动风门及挡板都能远控操作，在CRT上的显示开关方向、开度指示与实际的开关方向、开度一致。
2.2.8 手动风门挡板都能操作，指示清晰，内外开度正确。
2.2.9 给煤机、一次风机、二次风机、高压风机及引风机试转合格并通过验收。
循环流化床锅炉冷态通风及空气动力特性试验方案1、试验目的及意义空气动力场主要是指燃烧设备及炉膛内部的空气（包括空气携带的燃料）以及燃烧产物的流动方向和速度值的分布状况。
锅炉运行的可靠性和经济性与炉膛空气动力场的好坏有着密切的关系。
组织良好的空气动力场可以保证锅炉燃烧稳定、燃尽迅速。
这样可保持经济而可靠的燃烧从而使锅炉能高效而安全的运行。
本次试验将考核锅炉烟风系统主要辅机和有关热工测试系统在冷态条件下的性能；校验风量测试系统的准确性，测定布风板和料层阻力特性、布风均匀性以及临界流化风量；为锅炉启动点火和安全、经济运行提供技术依据。
2、试验内容2.1 风机联锁试验静态试验和动态试验2.2冷态通风试验风门、烟气挡板开关方向及操作机构试验。
2.3 冷态空气动力特性试验（1）一、二次风量标定。
（2）布风板及料层阻力特性试验。
（3）检查布风板载料的布风均匀性。
（4）测定临界流化风量。
3、试验方法、工艺和流程在现场条件满足的情况下，首先进行烟风系统联锁试验，确保试验系统工作正常，然后在锅炉冷态条件下，调整有关参数并加入一定量启动床料进行锅炉冷态各项试验。
4、试验应具备的条件及准备工作4.1 冷态通风试验应具备的条件及准备工作（1）冷态通风试验安排在锅炉点火前进行；（2）烟风系统严密性试验完毕,并经验收合格；（3）引、一二次风机挡板调节灵活,风机可以投入运行，并送上电源；（4）工业水系统投入运行；（5）电机绝缘合格；（6）风量测量系统的传感器静态校验已完成；（7）冷态试验所需要的测点全部安装完毕；（8）与烟风系统有关的热工表计齐全并能准确投用；（9）检查烟风系统调节挡板的手动、电动开关是否灵活；(10) 挡板开关就地指示和盘上指示是否明确，是否吻合；(11) 试验所需的仪器、辅助器材、记录表格已备齐；(12) 辅机自身的联锁保护可正常投用；(13) DCS系统的相关功能调试完毕，具备投运条件。
4.2 冷态空气动力特性试验应具备的条件及准备工作（1）冷态空气动力特性试验安排在锅炉点火前进行；（2）检查并清理炉膛及布风板，检查风帽安装是否牢固，并逐个清理风帽小孔，检查风帽小孔与耐火层的距离是否符合图纸要求。
直接空冷机组庞大的空冷凝汽器是汽轮机组的一个重要组成部分, 其作用是在汽轮机排汽口处建立并维持真空, 使蒸汽在汽轮机内膨胀到指定的凝汽器压力, 以提高汽轮机的可用焓降 , 将焓降转变为机械功, 同时将汽轮机排汽凝结成水, 重新作为锅炉给水补到热力循环系统中。
其运行工况的正常与否, 直接影响到整个机组的安全和经济运行。
凝汽器的真空, 即汽轮机的排汽压力, 是蒸汽在凝汽器内凝结与凝结水之间形成的平衡压力。
汽轮机排汽在恒压下将汽化潜热传给冷却介质, 凝结成水。
蒸汽凝结成水时, 体积骤然缩小(在正常情况下体积约缩小300 000倍), 所以凝汽器内会形成高度真空。
机组在实际运行中，进入凝汽器(ACC )的气体主要来自负压系统的管道、阀门和汽轮机低压缸的微漏，此外新蒸汽、疏水, 蒸汽排放及凝结水系统的补水等也要带入一部分气体。
机组在正常运行中进入热血传奇私服凝汽器的气体，实际上并非纯蒸汽, 而是汽、气混合物。
凝汽器内的压力就是这些混合气体的分压力之和。
系统设置的真空泵就是不断地将漏入凝汽器的不凝结气体抽出, 以免漏入凝汽器的不凝结的气体逐渐累积, 使凝汽器内的压力升高，不可凝气体影响 ACC 换热, 使得真空下降，机组效率降低，此外漏入空气会使凝结水含氧量高导致凝结水系统管道，设备腐蚀。
机组冬季运行, 漏入的气体会形成气穴，影响管束内蒸汽的流动，导致ACC管束局部过冷。
2 真空严密性试验的方法及标准 2.1 真空严密性试验的方法目前大容量机组普遍采用全部停运真空泵开始计时8min，取后5min的平均值计算真空下降值的方法进行真空严密性试验。
有的电厂采用停运真空泵，计时15min～30min，取全部时段的平均值计算真空下降值。
后一种方法由于时间长，机组运行工况无法保证不变。
空冷机组真空受环境温度、风向、风速等的影响本身在发生改变，真空的下降值不能全面、准确的反映 ACC的空气漏入量。
前一种方法因为时间短，受外界影响较小，从实际试验情况看，也能比较正确的反映空冷系统的严密性，目前普遍被采用。
300MW锅炉冷态空气动力场试验研究周立文（韶关发电厂，广东韶关512132）摘要 :韶关发电厂 10号机组锅炉是东方锅炉 (集团 )股份有限公司引进美国福斯特·惠勒能源公司 (ＦＷＥＣ)技术设计制造的 300ＭＷ W型火焰锅炉 ,采用双旋风筒煤粉浓缩型燃烧器。
本文论述了W型火焰锅炉的特点，通过现场试验，对炉内空气动力场特性进行了研究。
关键词 :Ｗ型火焰锅炉；冷态；空气动力场Tests and Researches on Cold Model Aerodynamic Field for Unit 10 in Shaoguan Power PlantAbstract: The 300MW W-shape flame boiler for Unit 10 in Shaoguan Power Plant is made by Dongfang Boiler Group Co.,Ltd based on the technology of FWEC,U.S, which adopts twin-cyclone enriched pulverized coal burners. This paper describes the structure feature, and determines the aerodynamic characteristics of the furnace by means of field tests.Keywords:Ｗ-shape flame boiler ；cold model；aerodynamic field0 前言韶关发电厂 10号机组锅炉是东方锅炉 (集团 )股份有限公司引进美国福斯特·惠勒能源公司 (ＦＷＥＣ)技术设计制造的 300ＭＷ W型火焰锅炉。
#10炉从2006年7月17日～8月16日进行了B级检修，更换了全部燃烧器喷口的内套筒和均分器；更换了5个一次风可调节缩孔，检查修复了一次风可调节缩孔及二次风量调节挡板等设备；校对二次风量调节挡板。
为了掌握该炉的冷态空气动力场特性，给运行燃烧调整作依据，于2006年8月8日完成了#10炉冷态一次风速调平试验和炉内烟花试验，并达到了预期的效果。
1 设备简介1.1结构简介韶关电厂#10炉是由东方锅炉厂设计制造、燃用无烟煤的“W”型火焰锅炉，其设计制造技术从美国福斯特·惠勒能源公司引进。
锅炉型号为DG1025/18.2-Ⅱ10，与300MW的汽轮机配套运行。
锅炉型式是亚临界压力、一次中间再热的自然循环锅炉。
该锅炉采用双拱型、单炉膛，燃烧器布置于下炉膛的前后拱上、呈“W”型火焰，尾部双烟道结构，采用烟气挡板调节再热蒸汽温度，全钢构架、全悬吊结构、平衡通风、固态排渣的煤粉炉，配有静电除尘器。
1.2特点及原理本锅炉燃烧系统采用分级送风的双拱绝热炉膛，拱型炉膛由下炉膛前后墙水冷壁向炉外弯曲而成，24个旋风分离式煤粉浓缩型燃烧器分别错列布置在前后拱上。
从预热器来的二次风经锅炉两侧风道送入前后墙大风箱，安装在拱上的燃烧器则穿过大风箱，大风箱被分成若干个单元，每个燃烧器为一单元。
风箱每一燃烧器单元均布置有6个二次风道及挡板，其中A﹑B﹑C挡扳上控制拱上的部分二次风，D ﹑E ﹑F挡扳则控制拱下部（前后墙）二次风量。
拱上部分二次风占二次风总风量的30－35％。
该部分风的主要作用是调节煤粉气流的刚性，还可冷却设备，如燃烧器喷嘴、火检、油枪等。
A挡板控制的是燃烧器乏气喷口环形二次风及主火检安装孔的风量；B挡板调节燃烧器主燃料喷口环形二次风的风量，可调节煤粉气流和穿透能力、火焰行程，冷却煤粉喷口；C挡板控制点火油枪及其火检设备风口的风量，当投煤时C挡板关闭，但仍留有不低于5％的开度，向油枪及火检设备提供必需的冷却风。
除部分二次风从拱上进入炉膛满足冷却和燃烧所需外，其余二次风（约占二次风总量的60－65％）从前后墙沿高度方向分级送入炉膛。
前后墙二次风分成三部分，由D﹑E﹑F挡板分别控制，D、E、F的进风量呈阶梯形，其中D挡板主要控制着火点，进风量最小；E挡板控制火焰形状；F挡板则提供燃烧所需的大部分用风，进风量最大（约为前后墙风量的60—65%）。
燃烧系统采用双旋风分离式煤粉浓缩型燃烧器，进入燃烧器的一次风粉混合物通过旋风筒的分离作用，可将一次风分离成浓淡两部分，可提高主燃料喷口的煤粉浓度，有利于低挥发分燃料的着火。
该燃烧器还布置有乏气挡板和消旋叶片，可根据煤质的不同，调整乏气挡板及消旋叶片的位置，以获得最佳的燃烧效果。
当挥发分较低时，可开大乏气挡板，提高喷嘴出口煤粉浓度，并降低出口一次风速；将消旋叶片下放，延长火焰行程，增加煤粉在炉内的停留时间，提高燃烬度。
锅炉配有四套正压直吹式制粉系统，每套制粉系统由一台D—11D型双进双出钢球磨煤机和两台称重式给煤机组成。
双进双出钢球磨煤机由福斯特·惠勒能源公司生产，每台磨两端各有3根一次风管与双旋风式燃烧器相连。
配有两台50%容量的单吸、离心式一次风机，提供磨煤机所需热风、冷风、密封风以及辅助风。
双进双出钢球磨的特点是对煤种的适应性强，能磨制硬煤及磨损性高的煤，维修工作量小，利用率高，出力稳定且煤粉细度高，特别是在低负荷时煤粉更细对稳定燃烧有利，能适应大幅度负荷变化，可单侧运行，也可双侧运行。
燃烧器设计计算数据如表1所示。
表1 燃烧器设计计算数据2 试验及结果分析2.1试验方法通过锅炉冷态空气动力场试验，检查校对二次风量调节挡板；检查锅炉的烟风系统是否正常；调平各一次风管的风量和风速；通过录像烟花火焰示踪, 直观地观察炉内气流的分布、扩散、扰动、混合等现象是否良好，判断炉膛空气动力场是否正常，以帮助分析锅炉燃烧器及各风管道设计、安装、配风等可能出现的一些问题，从而为热态运行操作和燃烧调整提供参考依据。
2.2二次风可调节挡板检查校对图1 大风箱及燃烧器结构示意图锅炉燃烧所需的二次风全部来自大风箱。
从空预器出来的二次风经锅炉两侧风道送入前后墙大风箱，分别从拱上和拱下的风口进入炉膛。
大风箱用隔板分成若干单元，每个燃烧器为一个单元，每一单元布置6组二次风及其挡板，分别由A、B、C、D、E、F等6个挡板控制。
其中A、B、C挡板控制拱上部分二次风量，D、E、F挡板控制拱下部分二次风量（见图1）。
在实际运行过程中，往往需要根据煤种的不同，对二次风系统的挡板开度进行优化试验。
所以，检查校对二次风可调节挡板尤为重要。
分别进行了A、B、D、E、F二次风挡板设定开度的检查校对，检查表明，除部分A挡板开度内外不一致外，其余二次风挡板特性良好。
2.3一次风管风速的调平启动空气预热器、引风机、送风机和一次风机，维持炉膛负压-20Pa，首先进行非标准靠背管标定，在B磨的B3一次风管，负荷调节挡板开度调整至60％，快关挡板全开，一次风压分别为6.0KPa、8.0KPa时，用标准靠背管和非标准靠背管、微压计分别测量标定位置的动压值，根据公式计算出出口风速和一次风测速管的修正系数。
测量结果见表2，结果表明，6根非标准靠背管修正系数在1.02～1.09，之间，说明靠背管的制作和安装良好，可以作为一次风速调平风速测量。
表2 非标准靠背管修正系数测量结果负荷挡板开度调整至60％，分别进行A、B、C、D磨煤机出口一次风管风速的调平。
一次风压分别维持7.0KPa、8.0KPa、9.0KPa，用以上标定过的靠背管和微压计测量每台磨煤机出口的一次风管的风速，对一次风管风速偏离平均风速较大的，调整其缩孔开度，直到每台磨煤机出口的六根一次风管风速偏差值小于5%时，这台磨煤机出口的六根一次风管风速调平完成，一次风速调平前后的测量数据及计算结果见表3、4。
表3 ＃10炉冷态一次风速调平前试验数据表表4 ＃10炉冷态一次风速调平后试验数据表续表4 ＃10炉冷态一次风调平后试验数据表从试验结果看，A磨#3管风速偏低，偏差率-5.42~-6.71,#6管风速偏高，偏差率5.93％～7.81％，其余各风管风速较均匀，偏差率合格为61％。
由于B1、B4、B6一次风缩孔存在缺陷，不能满足调节要求，B磨在一次风7KPa时，一次风速偏差率全部不合格，三个工况偏差率合格仅为28％。
由于C2、C3、C5、C6一次风缩孔存在缺陷，不能满足调节要求，C磨三个工况一次风速偏差率合格仅为33.3％。
D磨#1管风速偏低，偏差率-7.22～－8.82％,＃6管风速偏高，偏差率6.06％，其余各风管风速较均匀,一次风速偏差率合格为83.3％。
A、B、C、D磨冷态一次风量偏差率合格（正负偏差小于5％为合格）分别为61％、28％、33.3％和83.3％，偏差率不合格的一次风缩孔开度已经全开或全关，或存在缺陷没法调整。
总体来说，B、C磨一次风缩孔存在缺陷较多，不能满足调节要求，是冷态一次风速偏差率合格偏低的主要原因。
2.4烟花试验工况在取得有关标定数据的基础上，进行炉内冷态空气动力场烟花试验。
启动引、送风机，调节各风机的档板、各二次风门档板；各工况的一次风管风速调整至30m/s ，调节进入炉膛的风速模拟热态满负荷工况，按额定工况进行炉内空气动力场试验，采用烟花形式实际加以观察，并进行摄像和拍照。
表5 烟花施放顺序及挡板的设置由于二次风箱积灰严重和制粉系统积粉较多，炉膛吹扫时间短等原因，炉内灰尘多，能见度极低，给摄像和拍照带来了一定困难，摄像对光线要求相对较低，摄像效果比相片稍好一些。
所以烟花气流轨迹分析是根据相片和摄像资料进行分析。
图2、工况一烟花图片第一工况为C1、B1燃烧器，设定一次风管速度为30m/s ，乏气挡板为50％，相应煤种为差煤。
从相片的烟花气流轨迹看，气流没有飞边刷墙的现象，前后墙气流不对称，由于E、F挡板开度过小，气流下托作用力不够，使主气流下冲。
见图2。
图3、工况二烟花图片第二工况为D1、A1燃烧器，设定一次风管速度为30m/s，乏气挡板D1为70％，A1为50％，相应煤种为差煤。
从相片的烟花气流轨迹看，气流没有飞边刷墙的现象，前后墙气流不对称，前墙因乏气挡板相对大，乏气气流压向主气流，使主气流偏向前墙，前主气流射程比后墙短。
见图3。
图4、工况三烟花图片第三工况为C2、B2燃烧器，设定一次风管速度为30m/s，乏气挡板为30％，B、D、E挡板开度比工况一增大10％，相应煤种为设计煤种。
从相片的烟花气流轨迹看，气流没有飞边刷墙的现象，火焰末端在中心汇合。
见图4。
图5、工况四烟花图片第四工况为D2、A2燃烧器，设定一次风管速度为30m/s，乏气挡板50％，E、F挡板开度比工况三增大10％，相应煤种为好煤。
从相片的烟花气流轨迹看，前后墙气流射程较短，由于E挡板开度过大，使气流过早汇合。
