立式气液分离器设计算表
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气液重力分离器计算软件
气液分离器计算公式
本套公式根据GB50350-2005 6.2中立式重力分离器 和 石油化工 设备设计手册 第八篇第五部分直立式气液分离器 编辑
参数名称
符号
数据
单位
气体流量 操作温度 气体临界温度 操作压力 液体密度 气体密度 气体粘度 气体临界压力 液体流量 QL(m3/min) 液体滞留时间 t(min)
密度 kg/m3 1.169 0.694 1.613 2.416 2.327 1.784 1.13 1.895 1.222 1.138 0.081 1.385 2.407 2.327 3.387 0.648 0.814 3.021 1.13 1.785 1.292 0.081 1.808
动力粘度 μPa·s 18.448 10.093 22.624 7.406 8.163 14.932 17.649
15.91
0.00002055
109.69
0.000008915
4.507
0.000008146
气体压缩因子表
对比压力 =ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ对比温度 =
4.971 1.769 1.52 1.972 2.515 2.375 2.051 2.637 3.378 2.813 4.839 2.505 3.215 3.704 1.612 3.569 1.644 5.24 1.715 1.731 1.787 1.827 5.937 7.913 1.384 3.44 1.767 4.317
(qvTZ)/(PWoK1) 972266.8734
计算过程 请勿改动
[4gdL(ρL-ρG)]/3ρ Gf
0.075598609
(ρL-ρG)/ρG 332.3333333
E 液体区(m) 9.8984E-05
本套公式根据GB50350-2005 6.2中立式重力分离器 和 石油化工 设备设计手册 第八篇第五部分直立式气液分离器 编辑
参数名称
符号
数据
单位
气体流量 操作温度 气体临界温度 操作压力 液体密度 气体密度 气体粘度 气体临界压力 液体流量 QL(m3/min) 液体滞留时间 t(min)
密度 kg/m3 1.169 0.694 1.613 2.416 2.327 1.784 1.13 1.895 1.222 1.138 0.081 1.385 2.407 2.327 3.387 0.648 0.814 3.021 1.13 1.785 1.292 0.081 1.808
动力粘度 μPa·s 18.448 10.093 22.624 7.406 8.163 14.932 17.649
15.91
0.00002055
109.69
0.000008915
4.507
0.000008146
气体压缩因子表
对比压力 =ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ对比温度 =
4.971 1.769 1.52 1.972 2.515 2.375 2.051 2.637 3.378 2.813 4.839 2.505 3.215 3.704 1.612 3.569 1.644 5.24 1.715 1.731 1.787 1.827 5.937 7.913 1.384 3.44 1.767 4.317
(qvTZ)/(PWoK1) 972266.8734
计算过程 请勿改动
[4gdL(ρL-ρG)]/3ρ Gf
0.075598609
(ρL-ρG)/ρG 332.3333333
E 液体区(m) 9.8984E-05
立式气液分离器计算
Issued :Date:2000m3/hour 50Kg/hour 0.75Kg/m31.25127E-05Pa*s1000Kg/m3Or2.00E-04m1.7391m/s20.84860.8814m/s10.56642.8132m/s33.724510.5664μm100－350μm液滴直径d 200.001<Re<1000沉降速度U t 2 Re计算Stoke 定律立式重力气液分离器计算Vertical Gravity Gas Liquid Separator Caculation项目说明：1 基础数据 Basic Data 液体密度ρl 液体介质名称 最终确定Re液体流量W Ver-1气体介质名称水蒸气气体黏度μg 冷凝水气体流量Q 气体密度ρg 沉降速度U t Allen 定律沉降速度U t Re牛顿定律1000<Re<100000FALSEReReFALSE0.001<Re<1TRUE2.8132m/s550.00mm 0.55m1.2601.52m/s圆整650.00mm10min 35.08mm圆整36.00mm0.02m 35hour 960.53m圆整961.00mm36.51m/s139.21mm 圆整150.00mm150mm 25m/s3.5 入口管管径d1气体在入口管内流速U≤ρl *U 2≤1000 Pa2－8hour 3.6 出口管管径封头容积V1标准椭圆封头V=0.131D 3H 4被分离液体停留时间t 入口管底部至最高液面高度H2150－200mm3.3 液位计可视高度H 3液位计可视范围内液体量控制时间t 5－10min 最终沉降速度U tH 3D min501.273 汽液分离器结构计算0.8－1.2mm 3.1 汽液分离器直径D系数C H 13.2 气相段高度H 1气体在出口管内流速U g ≤圆整入口管管径d 13.4 液相段直边高度H 4168.24mm 圆整200.00mm1m/s 133.01mm圆整150.00mm数据输入数据输出出气管管径d 2液体在出口管内流速U l ≤0.5－1.5出液管管径d 3进口Inlet气体出口Gas outlet液体出口Liquid outletH 1H 2LGH 4H 3650.00150961.00650.00DN 200.00DN 150.00DN 150.00Φ550.00。
分离器计算(压力容器)
重力分离器计算1、计算液滴或固体颗粒的沉降速度Wo-液滴或固体颗粒相对于气体的下降速度 m/s0.0786do-液滴或固体颗粒的直径 m0.0001r g-气体在操作条件下的密度kg/m3112.18r l-液滴或固体颗粒的密度kg/m3788.9m g-气体的黏度Pa.s0.00001Re-雷诺数=Wo.do.r g/m g88.17Ar-阿基米德准数=do3(r l-r g).g.r g/m g27447.21流态雷诺数范围Ar范围Ar-Re关系Wo 层流Re<=2Ar<=36417.040.3688过渡区2<Re<50036<Ar<=83x10388.980.0786紊流Re>500Ar>83x103150.160.1339 2、立式重力分离器直径计算Vs-标准状况下气体处理量m3/d1755000.00b-载荷波动系数 1.50P-操作压力MPa10.00T-操作温度o C25.13Z-气体压缩因子0.9685V-操作条件气体流量 m3/s0.217672 Do-计算分离器直径 m 2.75 D-分离器直径取值 m 3.60 3、立式重力分离器筒体长度计算H/D-长径比4 Ho-立式重力分离器筒体长度计算值 m14.4 H-立式重力分离器筒体长度取值 m15 4、除雾器计算v-除雾器允许流速m/s0.2628 5、立式重力分离器重量计算s s钢管的最小屈服强度 MPa450 j焊缝设计系数0.85 C1-腐蚀余量mm2 C2-壁厚负偏差0.125 d o-筒体部分计算壁厚 mm55.64 d-筒体部分壁厚取值 mm18 wt-筒体部分重量 kg23818.35 Wt-分离器总重量 kg47636.71 6、卧式重力分离器筒体直径计算L/D-长径比4w gv-卧式重力分离器气体允许速度 m/s0.3081 Do-卧式重力分离器筒体直径计算值 m 1.64 D-卧式重力分离器筒体直径取值 m 1.8 7、卧式重力分离器筒体长度计算Lo-立式重力分离器筒体长度计算值 m7.2 L-立式重力分离器筒体长度取值 m10 8、卧式重力分离器重量计算d o-筒体部分计算壁厚 mm28.82 d-筒体部分壁厚取值 mm35 wt-筒体部分重量 kg15437.82 Wt-分离器总重量 kg30875.64。
立式气液分离器
按常规设计方法研究立式气液分离器，主要参照HG/T 20570.8-95、气-液分离器设计标准等，通过工艺计算，结构设计，强度校核等进行设计。主要结果如下：
（1）筒体材料选择Q235-C，筒体内径 mm，厚度6mm，高度1500mm。
（2）封头材料选择Q235-C，选用标准椭圆形封头，内径500mm、厚度6mm、高度150mm、直边高度25mm。
（3）法兰材料选择20#钢，选用带颈对焊法兰。
（4）支座材料选用Q235-B，选用腿式支座B系列。
（5）筒体水压试验压力2.1875MPa，水压试验合格，经校核，法兰和支腿均满足要求。
关键词：立式气液分离器；结构设计；强度校核
Thedesignofvertical heavy energy liquid separator
（4）立式离心气液分离器
离心气液分离器主要是指气液旋流分离，是利用离心力来分离气流中的液滴。因离心力能达到重力数十倍甚至更多，故它比重力分离的效率要高。虽没有过滤分离效率高，但其具备停留时间短、设备体积小、易安装、操作灵活、运行稳定、无易损件、维护方便等优点，成为广泛研究的气液分离方式。其主要结构类型有管柱式、旋流板式、螺旋式、轴流式等 。
1.1立式气液分离器
气液分离器经过专业人员几十年的努力研究，该技术已基本成熟。各种立式气液分离器都有很大的进展。如立式气液分离器当前研究的重点是研制高效的内部填料以提高其分离效率；立式惯性气液分离器当前研究的重点是克服阻力等。当今主要研究方向是将立式气液分离器基本类型进行组合，得到新型的气液分离器 。
1.2本课题研究内容及目的
本课题研究内容是立式气液分离器的结构优化，工艺条件下管路尺寸、法兰及附件的设计。
（1）立式气液分离器采用重力沉降的原理分离气液两相混合物，结构采用内压筒体与丝网捕雾器组合。
（1）筒体材料选择Q235-C，筒体内径 mm，厚度6mm，高度1500mm。
（2）封头材料选择Q235-C，选用标准椭圆形封头，内径500mm、厚度6mm、高度150mm、直边高度25mm。
（3）法兰材料选择20#钢，选用带颈对焊法兰。
（4）支座材料选用Q235-B，选用腿式支座B系列。
（5）筒体水压试验压力2.1875MPa，水压试验合格，经校核，法兰和支腿均满足要求。
关键词：立式气液分离器；结构设计；强度校核
Thedesignofvertical heavy energy liquid separator
（4）立式离心气液分离器
离心气液分离器主要是指气液旋流分离，是利用离心力来分离气流中的液滴。因离心力能达到重力数十倍甚至更多，故它比重力分离的效率要高。虽没有过滤分离效率高，但其具备停留时间短、设备体积小、易安装、操作灵活、运行稳定、无易损件、维护方便等优点，成为广泛研究的气液分离方式。其主要结构类型有管柱式、旋流板式、螺旋式、轴流式等 。
1.1立式气液分离器
气液分离器经过专业人员几十年的努力研究，该技术已基本成熟。各种立式气液分离器都有很大的进展。如立式气液分离器当前研究的重点是研制高效的内部填料以提高其分离效率；立式惯性气液分离器当前研究的重点是克服阻力等。当今主要研究方向是将立式气液分离器基本类型进行组合，得到新型的气液分离器 。
1.2本课题研究内容及目的
本课题研究内容是立式气液分离器的结构优化，工艺条件下管路尺寸、法兰及附件的设计。
（1）立式气液分离器采用重力沉降的原理分离气液两相混合物，结构采用内压筒体与丝网捕雾器组合。
立式气液分离器计算
Issued :Date:2000m3/hour 50Kg/hour 0.75Kg/m31.25127E-05Pa*s1000Kg/m3Or2.00E-04m1.7391m/s20.84860.8814m/s10.56642.8132m/s33.724510.5664μm100－350μm液滴直径d 200.001<Re<1000沉降速度U t 2 Re计算Stoke 定律立式重力气液分离器计算Vertical Gravity Gas Liquid Separator Caculation项目说明：1 基础数据 Basic Data 液体密度ρl 液体介质名称 最终确定Re液体流量W Ver-1气体介质名称水蒸气气体黏度μg 冷凝水气体流量Q 气体密度ρg 沉降速度U t Allen 定律沉降速度U t Re牛顿定律1000<Re<100000FALSEReReFALSE0.001<Re<1TRUE2.8132m/s550.00mm 0.55m1.2601.52m/s圆整650.00mm10min 35.08mm圆整36.00mm0.02m 35hour 960.53m圆整961.00mm36.51m/s139.21mm 圆整150.00mm150mm 25m/s3.5 入口管管径d1气体在入口管内流速U≤ρl *U 2≤1000 Pa2－8hour 3.6 出口管管径封头容积V1标准椭圆封头V=0.131D 3H 4被分离液体停留时间t 入口管底部至最高液面高度H2150－200mm3.3 液位计可视高度H 3液位计可视范围内液体量控制时间t 5－10min 最终沉降速度U tH 3D min501.273 汽液分离器结构计算0.8－1.2mm 3.1 汽液分离器直径D系数C H 13.2 气相段高度H 1气体在出口管内流速U g ≤圆整入口管管径d 13.4 液相段直边高度H 4168.24mm 圆整200.00mm1m/s 133.01mm圆整150.00mm数据输入数据输出出气管管径d 2液体在出口管内流速U l ≤0.5－1.5出液管管径d 3进口Inlet气体出口Gas outlet液体出口Liquid outletH 1H 2LGH 4H 3650.00150961.00650.00DN 200.00DN 150.00DN 150.00Φ550.00。
气液分离器设计文档
一、浮动流速V t。
计算：由Aspen模拟得，进气液分离器前各流相参数为：流量Q=8823.86m3/h，液相体积流量为14.82m3/h,压力P=10atm，温度T=293.15K，可求的二氧化碳在此状态下密度约为13.31g/L，由经验公式：可算得浮动流速V t=0.58m/s。
二、直径D计算：式中：D——分离器直径，m；V G,maz——气体最大体积流量，m3/h；u e——容器中气体流速，m/s。
可算得直径D=2.32m。
三、高度H计算：容器高度分为气相空间高度和液相高度，此处所指的高度，是指设备的圆柱体部分，如图所示：低液位（LL）与高液位（HL）之间的距离，采用下式计算：式中：H L——液体高度，m；t——停留时间，min；D——容器直径，m；V L——液体体积流量，m3/h。
停留时间（t）以及釜底容积的确定，受许多因素影响。
这些因素包括上、下游设备的工艺要求以及停车时板上的持液量。
当液体体积较小时，规定各控制点之间的液体高度最小距离为100mm。
表示为：LL（低液位）-100mm-LA（低液位报警）-100mm-NL(正常液位)-100mm-HA （高液位报警）-100mm-HL(高液位)。
停留时间取10min，得H L=0.58m。
圆柱体高度H=1.2D+0.1D+H L+100=3696mm。
四、接管管径计算：（1）入口接管两相入口接管的直径应符合下式：式中：u p——接管内流速，m/s；ρG——接管直径，m。
可由下图快速差得接管直径：查图得：接管直径可谓200mm。
（2）出口接管气体出口接管直径，必须不小于所连的管道直径液体出口管的设计，应使液体流速小于等于1m/s。
任何情况下，较小的出口气速有利于分离。
由于出口管径为80，液体流量为14.82m3/h，为了满足设计要求，可取液体出口接管直径为100，气体出口直径可取600mm。
立式气液分离器设计算表
.0
QL＝ ρ L＝
0.2 m3/h 892.0 kg/m3
── 设计参数及细节调整（操作分析时输入无效）── KS＝（W L／W V）×（ρV／ρL）0.5 KV＝exp（A＋BKS＋CKS2＋DKS3＋EKS4＋FKS5） 设计取计算值或 0.40 ，两者取小 UVmax＝KV×（（ρL－ρV）／ρV）0.5 85 %×UVmax UVDsn＝ AVmin＝QV／UVmax Dmin＝（4×AVmin／π）0.5 mm 以 150 mm圆整 AV＝（πD2／4） 约为 51% UVmax 分离良好 UV＝QV／AV 设定 QLB＝QL×tB 0.5 ×D3 QLC＝（π／12）× HL＝（QLB－QLC）／AVmin mm 低液位设计值： 100 mm 高液位设计值： 450 150 150 300 mm L'＝五段高度 H1 H2 HS H3 ） （设定值： HL 圆整后增量： 50 mm圆整 50 以 0 0 3 ≤ L/D ≤ 5 为合理标准 恢复默认 隐 以
重新计算
%设计流量 0.0 0.0 0.0 0.0 min NOTE
操作分 结 束
恢复默认 隐 藏
操作分析： 整合： 3段 整合： 结构合理 整合：
1
QV＝ ρV＝
322.6 m3/h 4.7 kg/m3
蓝色为输入框，其他部分自动计算
mm TYP. L＝ 1800 mm mm 管 口 进 设 计 出 N1 物 料 流 量 kg/h 1500.0 150.0 1500.0 150.0
mm
混合-气相 混合-液相 停留时间 N2 气相 N3 液相 进料量为 混合-气相 N1 混合-液相 停留时间
18 mm
液相
调 试
计算过程 气－液分离： 1、 分离因子 分离常数 操作分离常数 最大气相流速 操作气相流速 2、 气相流通面积 筒体直径 ↓ 圆 整 实际流通面积 实际气相流速 3、 缓冲时间 存液容积 底部封头容积 最大液相高度 操作液相高度 4、 筒体长度 ↓ 圆 整 5、 长径比 KS 0.0072 KV 0.2643 KVDsn 0.2643 UVmax 1.113 m/s UVDsn 0.946 m/s Avmin 0.095 m2 Dmin 348 mm D AV UV tB QLB QLC HL L' L L／D 450 0.159 0.563 1 0.003 0.000 18 600 1750 1750 4.0 L/D合理 mm m2 m/s min m3 m3 mm mm mm 1800 mm
QL＝ ρ L＝
0.2 m3/h 892.0 kg/m3
── 设计参数及细节调整（操作分析时输入无效）── KS＝（W L／W V）×（ρV／ρL）0.5 KV＝exp（A＋BKS＋CKS2＋DKS3＋EKS4＋FKS5） 设计取计算值或 0.40 ，两者取小 UVmax＝KV×（（ρL－ρV）／ρV）0.5 85 %×UVmax UVDsn＝ AVmin＝QV／UVmax Dmin＝（4×AVmin／π）0.5 mm 以 150 mm圆整 AV＝（πD2／4） 约为 51% UVmax 分离良好 UV＝QV／AV 设定 QLB＝QL×tB 0.5 ×D3 QLC＝（π／12）× HL＝（QLB－QLC）／AVmin mm 低液位设计值： 100 mm 高液位设计值： 450 150 150 300 mm L'＝五段高度 H1 H2 HS H3 ） （设定值： HL 圆整后增量： 50 mm圆整 50 以 0 0 3 ≤ L/D ≤ 5 为合理标准 恢复默认 隐 以
重新计算
%设计流量 0.0 0.0 0.0 0.0 min NOTE
操作分 结 束
恢复默认 隐 藏
操作分析： 整合： 3段 整合： 结构合理 整合：
1
QV＝ ρV＝
322.6 m3/h 4.7 kg/m3
蓝色为输入框，其他部分自动计算
mm TYP. L＝ 1800 mm mm 管 口 进 设 计 出 N1 物 料 流 量 kg/h 1500.0 150.0 1500.0 150.0
mm
混合-气相 混合-液相 停留时间 N2 气相 N3 液相 进料量为 混合-气相 N1 混合-液相 停留时间
18 mm
液相
调 试
计算过程 气－液分离： 1、 分离因子 分离常数 操作分离常数 最大气相流速 操作气相流速 2、 气相流通面积 筒体直径 ↓ 圆 整 实际流通面积 实际气相流速 3、 缓冲时间 存液容积 底部封头容积 最大液相高度 操作液相高度 4、 筒体长度 ↓ 圆 整 5、 长径比 KS 0.0072 KV 0.2643 KVDsn 0.2643 UVmax 1.113 m/s UVDsn 0.946 m/s Avmin 0.095 m2 Dmin 348 mm D AV UV tB QLB QLC HL L' L L／D 450 0.159 0.563 1 0.003 0.000 18 600 1750 1750 4.0 L/D合理 mm m2 m/s min m3 m3 mm mm mm 1800 mm
立式分离器计算书
QS-E0104-W7 工程名称 兖矿鲁南双结构调整 工程号 主项名称 设计阶段 位号 V6831A，B 设备名称 低压蒸汽包 尿素 主项号 施工图 设备内径(mm) 2000 设备高度(mm) 4400 T05017 680
中国天辰 化学工程公司
立式分离器计算书
(条件表 7)
编 制 校 核 审 核
最高液面高度 h4，mm 1200
分离器直筒段 汽液混合物入口最小 实取汽液混合物入口 反算液体停留时间，s 总高度H，mm 管径Dmin，mm 管径D，mm 4400 501 700 6.3
位号
V8301
设备名称 闪蒸槽
设备内径(mm)
2200
设备高度(mm)
2400
1、操作气速的确定 液泛气速(即极限气速)Uf计算:Uf=K((ρ L-ρ G)/ρ G)^0.5,m/s 操作气速ug=0.5~0.8uf, m/s 液滴密度ρ L(kg/m3) 进口气体密度ρ G(kg/m3) 1142 0.29 系数K 0.107 Uf m/s 6.75 操作气速ug m/s 2.02
2、处理气体所需的流通直径D1=1000(4Qv/π /ug)^0.5 mm Qv m3/s 3.53885 D1 mm 1871 选用型式 上装式 选用丝网过滤器DN mm 2000
3、立式分离器其它尺寸计算 QL m /h 2150.23
3
丝网支撑至上端 气体入口至丝网 气体入口至最高液 焊缝高度h1，mm 支撑高度h2，mm 面高度h3，mm 200 2000 1000
2、处理气体所需的流通直径D1=1000(4Qv/π /ug)^0.5 mm Qv m /s 7.00701
3பைடு நூலகம்
D1 mm 2100
中国天辰 化学工程公司
立式分离器计算书
(条件表 7)
编 制 校 核 审 核
最高液面高度 h4，mm 1200
分离器直筒段 汽液混合物入口最小 实取汽液混合物入口 反算液体停留时间，s 总高度H，mm 管径Dmin，mm 管径D，mm 4400 501 700 6.3
位号
V8301
设备名称 闪蒸槽
设备内径(mm)
2200
设备高度(mm)
2400
1、操作气速的确定 液泛气速(即极限气速)Uf计算:Uf=K((ρ L-ρ G)/ρ G)^0.5,m/s 操作气速ug=0.5~0.8uf, m/s 液滴密度ρ L(kg/m3) 进口气体密度ρ G(kg/m3) 1142 0.29 系数K 0.107 Uf m/s 6.75 操作气速ug m/s 2.02
2、处理气体所需的流通直径D1=1000(4Qv/π /ug)^0.5 mm Qv m3/s 3.53885 D1 mm 1871 选用型式 上装式 选用丝网过滤器DN mm 2000
3、立式分离器其它尺寸计算 QL m /h 2150.23
3
丝网支撑至上端 气体入口至丝网 气体入口至最高液 焊缝高度h1，mm 支撑高度h2，mm 面高度h3，mm 200 2000 1000
2、处理气体所需的流通直径D1=1000(4Qv/π /ug)^0.5 mm Qv m /s 7.00701
3பைடு நூலகம்
D1 mm 2100
分离器尺寸计算word版本
分离器尺寸计算1.1.1分离器尺寸计算选用SMSM气/液分离器，进入高效分离器的气体体积流量为1795m3/h （工况下），按照壳牌高效分离器的设计标准，SMSM气/液分离器的直径计算如下：已知：，：，所以气体处理能力标准：由于，由壳牌分离器设计规范查表可知，取=0.186，取分离器直径为1100mm，最多选择29个旋流管。
分离器高度按照壳牌公司提供的方法进行计算，见图4.16、表4.6表4.6 分离器直径及涡流管个数的确定表D ，m 涡流管个数*m ax Q ，m³/s m ax ，m/s0.21 1 0.0064 0.1850.45 4 0.0256 0.161 0.50 5 0.0320 0.163 0.65 9 0.0576 0.174 0.70 12 0.0768 0.200 0.85 16 0.102 0.180 0.90 21 0.134 0.211 0.95 24 0.154 0.217 1.05 29 0.186 0.214 1.10 32 0.205 0.216 1.15 37 0.237 0.228 1.20 44 0.282 0.249 1.30 520.3330.251项目 高度，m 项目 高度，mX 1 0.5 X 5 0.22 X 2 0.32 X 6 0.165 X 3 0.3 D 1.1 X 40.1 h1.2综上所述，DY 气田干气脱汞方案闪蒸气处理工艺中，选用壳牌SMSM 高效分离器，分离器的直径为1200mm ，高度为3200mm 。
1.2 MEG 再生塔C-2201(1)和凝析油稳定塔C-2301分别对MEG 再生塔和凝析油稳定塔进行选型并对塔径和高度进行计算。
1.2.1 MEG 再生塔和凝析油稳定塔基础数据MEG 再生塔和凝析油稳定塔均选用整装填料塔，填料采用金属板波纹填料250Y 型，该种填料具有生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大，持液量小等优点。
气液分离器设计计算
气液分离通常分为三个阶段： 第一个阶段为
预分离，即利用气体中所夹带液体的动量使大的
液滴与入口挡板碰撞，然后利用液滴自重沉降下
来，从而将气液分成以气体为主和以液体为主的
两个部分； 第二个阶段为二次分离，即使较小液
滴利用重力分离； 第三个阶段为除雾，小的液滴
在捕雾器处聚集成较大的液滴，然后靠重力实现
气液的分离。
计算总横截面积：
AT = πD2 /4
2011，21（ 5）
冯 宇 气液分离器设计计算
21
利用表 2 计算低液位高度或采用：
HLLL = 0. 5D + 7
（ in）
此处 D 的单位是 ft 并圆整。如果 D ≤4'，则
HLLL = 9in。 （ 6） 利用表 3 通过 HLLL / D 得到 ALLL / AT 并计
（ 3） 选取停留时间并计算持液量：
VH = THQL
（ ft3 ）
（ 4） 如果不规定波动体积，则选取缓冲时间
后计算波动体积：
VS = TSQL
（ ft3 ）
（ 5） 取得 L / D 的初估值［2］，并且初步计算分
离器直径：
D=
（
4 0.
（ VH 6π （
+ VS） L /D）
）
1 /3
（ ft，圆整到最接近的 0. 5ft）
（ ft3 / min）
并选取停留时间并计算持液量：
VH = THQL
（ ft3 ）
（ 4） 如果不规定波动体积，则选取缓冲时间
后计算波动体积：
VS = TsQL
（ ft3 ）
低液位高度的选取，见表 2。
表 2 低液位高度选取表
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物 料
设 计
进
N1
混合-气相 混合-液相
停留时间
出
N2 气相 N3 液相
流 量 kg/h 2754.0 246000.0
2754.0 246000.0
进料量为
操 作
进
N1
混合-气相 混合-液相
停留时间
QL＝ ρL＝
189.2 m3/h 1300.0 kg/m3
恢复默认
完整性： 合理性1： 合理性2：
◆长径比偏 大◆液：相流量
/
11.1 持液量偏大
◆建议减少停留时间
或改为卧式罐
D＝
2500
H1＝
450
m m
HL＝ mm
7014
m m
N3 液相
调试
QV＝ ρV＝
4269.8 m3/h 0.6 kg/m3
蓝色 为输
L＝ 8300 mm NOTE
TYP. 管 口
立式气－液分离器工艺计算 已经破解了vba密码
已经破解了其中的表格锁定
气相 N2
H3＝
300
m m
N1
H2＝
150
m m
混合进料
WV＝ 5508.0 kg/h WL＝ 246000.0 kg/h
QV＝ QL＝
4269.8 m3/h 189.2 m3/h
┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈┈
◆结构不合理 5 2
0 0% 0
恢复默认 隐 藏
整 合：
结构不合理
5
整 合：
0
整 合：
◆长径比偏大：
类型：
结构不合理 设计分析：
分析1：分析 2：3段来自流 量密度 尺寸
kg/h
m3/h kg/m3 mm
2754.0 246000.0
0.6 200 1300.0
1 min
2754.0 4269.8 0.6
246000.0 189.2 1300.0 0
%设计流
重新计算
量
min
NOTE
操作分 结 束