钢结构课程设计-门式钢架

  • 格式:doc
  • 大小:3.52 MB
  • 文档页数:21

钢结构课程设计-门式钢架 钢结构课程设计

1 1. 设计资料

某车间跨度9m,长度90m, 柱高4.5m,柱距6m,采用单跨双破门式钢架,檩条间距1.5m,屋面坡度i1/10,当地雪荷载0.25kN/㎡,基本风压0.4 KN/㎡,地面粗糙度:B类,风载体型系数如下图

钢材采用Q235钢,焊条E43型。

屋面材料: 夹芯板

墙面材料: 夹芯板

檩条墙梁: 薄壁卷边C型钢

本课程设计不考虑地震作用

2.屋面构件

1.夹芯板

夹芯板型号采用JXB42-333-1000,芯板面板厚为0.50㎜,板厚为80㎜。

2.檩条

檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢180×70×20×3.0,跨中设拉条一道。

3.荷载和内力计算 钢结构课程设计

2 3.1 荷载

1. 永久荷载标准值

屋面夹芯板

0.25 kN/㎡

檩条

0.05 kN/㎡

悬挂构件

0.15 kN/㎡

0.50 kN/㎡

2.可变荷载标准值

由于钢架的受荷水平投影面积为9×6=54㎡<60㎡,故取屋面活荷载标准值为0.5kN/㎡,雪荷载为0.25kN/㎡,取屋面活荷载与雪荷载中较大值0.5kN/㎡.

3.风荷载标准值

基本风压0.4 kN/㎡,地面粗糙度为B类,μz=1.0,风荷载形体系数μs迎风面柱及屋面分别为+0.25和-1.0;背风面柱及屋面μ分别为-0.55和-0.65。

3.2 荷载计算值

1.屋面风荷载

迎风面:ω2=1.4×﹙-0.1﹚×1.0×0.4×钢结构课程设计

3 6=-3.36kN/㎡

背风面:ω3=1.4×﹙-0.65﹚×1.0×0.4×6=-2.18kN/㎡

2.墙面风荷载

背风面:ω1=1.4×0.25×1.0×0.4×6=0.84kN/㎡

背风面:ω4=1.4×﹙-0.55﹚×1.0×0.4×6=-1.85kN/㎡

3.屋面恒荷载 g1=1.2×0.45×cos1×4.5=2.45 kN/㎡

4.柱身恒荷载 g2=1.2×0.45×6=3.24 kN/㎡

5.屋面活荷载 q=1.4×0.5×4.5=3.15 kN/㎡

4. 屋面支撑

1.屋面支撑布置

檩条间距1.5m,水平支撑截距3m。

2.屋面荷载及内力

屋面支撑斜杆采用张紧的圆钢。

节点荷载标准值 Fwk =0.4×1.0×1.0×3.0×﹙4.5+0.3+0.45﹚/2=3.15kN

节点荷载设计值 Fw =3.15×1.4=4.41kN

斜杆拉力设计值 N=4.41/cos26.6°=4.93kN

3.斜杆 钢结构课程设计

1 钢结构课程设计

1 钢结构课程设计

1

(单位:kN·m)

(单位:kN)

(单位:kN)

活荷载 钢结构课程设计

2 (单位:kN·m)

(单位:kN)

(单位:kN)

钢结构课程设计

3

风荷载

(单位:kN·m)

(单位:kN)

钢结构课程设计

4 (单位:kN)

2.内力组合

钢结构课程设计

5 截面内力1.2×恒荷载+0.9×1.4(屋面活+风)1.0×恒荷载+1.4×风M00N-27.7206-2.454V11.90768.53M-28.9944-12.164N-27.7206-2.454V10.14366.57M-28.9944-12.164N-2.8713.582V40.319421.934M20.8056-7.596N0.22564.682V-1.7994-1.5241 12 23 34 4

1-1截面控制内力:M=0kN·m , N=-27.72kN ,

V=11.9kN

2-2截面控制内力:M=-29.0kN·m , N=-27.72kN ,

V=10.14kN

3-3截面控制内力:M=-29.0kN·m ,N=3.58kN ,

V=40.3kN

4-4截面控制内力:M=20.80kN·m , N=0.23kN ,V=-1.80kN

7.构件截面设计

1.构件截面几何参数

梁柱均为高频焊接轻钢H型钢(mm)300×150钢结构课程设计

6 ×4.5×8,Ix =5976.11㎝,4450.22yIcm,3398.4xWcm,360.03yWcm,12.75xicm,3.50yicm,236.78Acm。

2)构件宽厚比的验算

翼缘部分:11504.512359.09151528ybtf

腹板部分:3002823563.12502504.5wwyhtf

(3)刚架梁的验算

○1强度

刚架梁端部为最不利截面,M=-29.0kN·m ,N=3.58kN ,

V=40.3kN

a.梁截面的最大剪力为maxV=40.3kN

考虑仅有支座加劲肋,即按wah>1或者wha=0计算,因不设中间加劲肋,所以k=5.34,

w=/23537wwyhtkf=74.023523534.537.163<0.8

dV='wwvhtf=(300-2×8) ×4.5×125=159.75kN

maxV=40.3kN

b.梁抗弯承载力设计值eM

先计算梁的有效截面:腹板的最大应力max和最小盈应力min: 钢结构课程设计

7 maxmin=yxMyNAI= 3678108.5337.90101.1597614210.02946±68.9 =﹛(受压)(受拉)2267.93N/mm-mm/7.868N

腹板的受压区高度:

ch=67.937.86828487.68143.0㎜

=min/max=﹣67.93/68.87=﹣0.986

2216(1)0.112*(1)(1)k

=)()()(86.90-186.90112.1086.90-1162223.7

由于max= 68.872/Nmm

=75.762/Nmm

p=/23528.1ywwfhtk=2356.7757.23.128.163=0.262<0.8

因此,=1,即梁腹板不屈曲全部有效。从而可得按有效设计截面计算的梁抗弯承载力设计值:

eM=exWfWf= 398.4×10³×215=85.66 kN·m

c.弯剪压共同作用下的验算

由于V=40.3 < 0.5dV=0.5×159.75 = 79.9kN,即

NeM=eeeNWMA=85.66×367810.4398103.58-10336=85.72610kN·m>M=29.0 kN·m

○2整体稳定验算

a. 横梁平面内的整体稳定性验算 钢结构课程设计

8 当斜梁坡度不超过1:5时,因轴力很小可按弯压构件计算其强度和刚架平面外的稳定,不计算平面内的稳定。

b. 横梁平面外的整体稳定验算

考虑屋面压型钢板与檩条紧密连接,有蒙皮作用,檩条可作为横梁平面外的支承点,但为了安全起见计算长度按两个檩条或者隅撑间距考虑,即yl= 3015 mm

因ylb= 1503015 = 20.1 >23516f,因此需计算刚架梁平面外整体稳定。

对于等截面构件=0,有

yz=1.0

y= 3015/35 = 86.1

根据试验,轻型H型钢课按b类截面,查附表4.2得y=0.647 。

计算:

420000200043202354.4yybyyxzytAhWhf

= 235235.428.44.80.1861.4398.4288.736.186432022)(= 1.745 >0.6

'b=1.07-45.7182.20=0.91

又有:

2001.00.75''tExExNNNN1 钢结构课程设计

9 01tYebeMNAW3610.43981.9010.0291367847.603580= 81.52/Nmm

4.刚架柱的验算

○1强度

钢架柱的强度也需按弯、剪、压共同作用下的压弯构件计算,并取最不利的柱顶面,N=-27.72KN,V=10.14KN,M=-29.0 KN·m。

a. 柱抗剪承载力设计值dV

柱截面的最大剪力为maxV= 10.14kN

考虑仅有支座加劲肋,则k=5.34,即按wah>1或者wha=0计算:

/235375.34ywwwfht= 0.74<0.8

'vvff= 1252/Nmm

dV='wwvhtf=284×4.5×125 = 159.75 kN

maxV

b. 柱抗弯承载力设计值eM

先计算柱的有效截面:腹板的最大应力max和最小应力min为:

maxmin=yxMyNAI=463101.1597614210293678102.727=7.54±68.9=﹛受拉)(受压)(/6.361-mm/4.47622mmNN

腹板的受压区高度: