卸料平台钢架计算书

卸料平台架搭设方案及计算书一、卸料平台架搭设标准(一)、材料要求1、立杆、横向水平杆、连墙杆、防护栏杆：采用￠48*3.5钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

新、旧钢管的尺寸、表面质量和外形应符合规范的规定。

2、扣件：采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管架体`扣件》（GB15381）的规定；采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。

3、脚手板、挡脚板：采用1830×920×18mm的胶合板，其材质应符合现行国家标准的规定。

(二)、卸料平台架的地基一般要求1、卸料平台架的地基须平整夯实。

2、卸料平台架的钢管立杆不能直接立于地面上，应加设底座和垫板（或垫木）。

垫板（木）厚度不小于50mm；不得在未处理的起伏不平和软硬不一的地面上直接搭设卸料平台架。

3、卸料平台架地基应有可靠的排水措施，防止积水浸泡地基发生沉降。

（三）、卸料平台架的扫地杆扫地杆是立杆下端绑扎的纵向和横向的水平杆，一般离下脚面不超过120mm。

扫地杆必须用扣件扣牢，它的功能是约束立杆底脚所发生的位移和用来避免或减少卸料平台架的不均匀沉降，在扫地杆下部垫塞木板。

（四）、卸料平台架与建筑物的拉结1、现浇混凝土的梁板上预埋竖向短钢管，然后用连接短钢管一端与预埋竖向短钢管用直角扣件连接，另一端用直角扣件与立杆连接。

2、拉结点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm。

3、设置位置：卸料平台架每层的两侧内立杆。

（五）、脚手板的铺设要求应做到严密、牢固、铺平、铺稳，脚手板之间及离建筑物不得超过50mm的间隙。

（六）、立杆的纵距、横距及横杆的步距立杆纵距为1.5m，横距为1.0m，横杆的步距为1.8m。

（七）、卸料平台架的防护2、卸料平台架的作业层都要在两侧立杆的内侧绑两道牢固的护身栏杆和挡脚板。

2、两道护身栏杆离卸料平台架作业层的高度分别为1.2m和0.6m，紧贴两侧立杆内侧安设两道水平钢管。

悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)等规范。

悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.35；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.90；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：5.70；钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：20.00。

3.水平支撑梁主梁槽钢型号：12.6号槽钢槽口水平[ ；次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平[ ；次梁槽钢距(m)：0.40，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。

4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10；计算宽度(m)：2.00。

二、次梁的计算:次梁选择10号槽钢槽口水平[，间距0.40m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm，截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。

1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35× 0.40= 0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2 = 10.00/ 3.00/ 2.00× 0.40= 0.67kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m；经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.14+0.67+0.10) = 1.09kN；经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4× 2.00× 0.40× 2.00= 2.24kN。

gP g BR A图10 [10槽钢计算简图、P q计算书：卸料平台计算书卸料平台尺寸4米×3米，采用18a 槽钢作悬挑件，悬挑端采用钢丝绳拉结，锚固端采用16号普通螺栓固定于结构楼板上，横向布置五根10槽钢与悬挑件焊接固定，卸料平台板采用5厘米以上的木脚手板铺设，并设防滑条，临边设1.2米护栏和30厘米设踢脚杆，四周采用密目式安全网封闭。

卸料平台限载2吨，卸料时未考虑冲击荷载。

10槽钢截面特性：h=100,b=48,d=5.3,t=8.5,A=12.7cm2,M=10kg/m,Ix=198cm4,Wx=39.7cm3 ix=3.95cm,iy=1.41cm木脚手板自重：0.35kN /m2；施工荷载：3.0kN/m2 传力结构：施工荷载→平板→纵向8×6方木→横向[10槽钢→[18a 槽钢 荷载计算：方木自重:gk=7.0kN/m38×6方木线荷载: gk1=0.034kN/m 5cm 木板自重:gk2=0.35kN/m2， 则木板荷载：gk2=0.175kN/m [10槽钢自重:gk3=0.10kN/m 施工活荷载:q=2.0kN/m2 线荷载:q=1.0kN/m AB 槽钢内力计算作用在[10槽钢上的集中荷载:Pgk=1.2×（0.034×1+0.175×1）=0.251kN Pqk=1.4×（1.0×1.0）=1.4kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=3.850kN ·m RA=RB=4.277kN;φb=570bt/L0h ·235/fy=【570×48×8.5/(3000×100)】×【235/235】=0.775 取折减后φb ′=1.07-0.282/φb =0.706σ＝M/φb ′W=3.850×106/(0.706×39.7×103)=137.4N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 HI 槽钢计算Pgk=1.2×（0.034×0.5+0.175×0.5+0.0384×0.5×3+0.0384×1.2+0.0132×3+0.005×0.5×1.2）=0.301kN Pqk=1.4×（1.0×0.5）=0.7kNMmax =3（Pqk+Pgk ）L/4+1.2gk3L2/8=2.387kN ·m图12 卸料平台计算简图RH=RI=2.653kN; 主梁[18a 槽钢计算将悬挑梁简化为简支梁，见右图： 型钢自重gk4=0.202kN/mMgk= RAL/2+1.2gk4L2/8=9.039kN ·m RC 、G ＝9.473kNφb=570bt/L0h ·235/fy=【570×68×10.5/(4000×180)】×【235/235】=0.565 σ＝M/φbW=9.039×106/(0.565×141×103)=113.5N/mm2＜【f 】＝215N/mm2 钢丝索计算：tan β=4000/2900 β＝54.058° T2＝RC/cos β=9.473/0.587=16.139kN 安全系数计算钢丝绳法定安全系数【K 】=10， Fg=【K 】×T ＝161.39kN则选用φ19.5 6×37+1－155钢丝绳， 破断力Fg=218.50kN,破断力换算系数取α＝0.82，则161.39kN ＜209.5×0.82＝φ20预埋钢吊环计算σ＝T2/2A ＝16.139×103/2×π×202/4 ＝25.69 N/mm2＜【f 】＝215N/mm2吊环强度符合要求卸料平台1-1剖面图1卸料平台平面图。

常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台搭设的一般规定（未尽事项详见《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001》）及建设部建筑工程管理司编制的《建筑施工安全检查标准实施指南》为规范本公司所属项目部常用型钢悬挑外装饰架及卸料平台的搭设，特作如下规定：一、型钢悬挑外装饰架1、悬挑高度不超过24m。

2、悬挑槽钢规格≥［18a，水平分布间距≦1800mm，伸出墙面≦1350mm，最外排立杆距悬挑槽钢最外端=50mm，伸入墙内≥1650mm；墙内远端设抗倾栓环ф≥ф16元钢，距墙边1550mm，每端锚入板内≥35d，墙内近端设稳定栓环ф≥ф12元钢，每端锚入板内35d。

槽钢应满足符合规范，无变形和裂痕，锈蚀深度不许超过0.5mm。

3、如果挑4~8层，必须每根悬挑槽钢墙外远端套钢丝绳，直径≥14mm，与建筑物斜向拉牢，钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。

钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。

（考虑砼楼板薄，倾复力大，楼板锚不住墙内远端抗倾栓环之故）。

如果挑3层以下，可不系此钢丝绳。

4、在使用过程中只允许两步架同时施工，且施工活荷载≦2KN/M2。

5、连墙杆按两步三跨设一道，连墙杆间距不得大于中~中5.4m×5.4m，脚手架步距和纵距≦1800mm，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件宜靠近脚手钢管主节点设置。

二、型钢卸料平台1．主拉钢丝绳直径≥15.5mm（规格：6×19，钢丝总断面积89.49mm2，容许应力[σ]=1373~1961MPa）钢丝绳每端三个U型卡扣，U型卡扣间距100mm，钢丝绳尾端距U型卡扣应有>200mm的长度。

钢丝绳应满足符合规范、光洁，无毛边和锈痕，更不许有断丝等现象。

2．连接主拉钢丝绳两端的上下锚环只能用HPB235（Q235）元钢，直径ф>16mm（如果要设上、下锚环的话），上锚环两端各锚入边梁≥35d。

第七章、计算书型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计规范》GB50017-2017、构造参数、荷载参数型钢悬挑式卸料平台平面布置图型钢悬挑式卸料平台侧立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)153截面抵抗矩 W(cm 3) 37.52抗弯强度设计值 [f](N/mm 2)15面板受力简图如下：计算简图取单位宽度 1m 进行验算q=1.2 ×G k1×1+1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k /S) ×1=1.2 ×0.39 ×1+1.4 ×(1.3 ×2+10/2) 1×=11.108kN/m q静=1.2 ×G k1×1=1.2 ×0.39 ×1=0.468kN/mq活=1.4 ×(1.3 ×Q k1+P k/S) ×1=1.4 ×(1.3 ×2+10/2) ×1=10.64kN/m 抗弯验算：2 2 2 2M max=0.1 ×q静×s2+0.117 ×q活×s2=0.1 ×0.468 ×0.62+0.117 ×10.64 ×0.62=0.465kN ·m σ=M max/ W=0.465 ×106/(37.5 1×03)=12.4N/mm2<[f]=15N/mm 2 面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=(1.2 ×G k1+1.4 ×1.3×Q k1) ×s+1.2 ×G k2=(1.2 ×0.39+1.4 1×.3 ×2) ×0.6+1.2 0×.205=2.711kN/m p1=1.4 ×P k=1.4 ×10=14kN 正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1) ×s+G k2=(0.39+2) 0×.6+0.205=1.639kN/m p2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max =q 1(L 12/8-m 2/2)+p 1×L 1/4=2.711(22/8-02/2)+14 ×2/4=8.355kN.mσ=M max /( x γW X )=8.355 1×06/(1.05 1×41×103)=56.436N/mm 2<[f]=205N/mm 次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图4 2 3 4 νmax =q 2L 14/(384EI x )(5-24(m/L 1)2)+p 2L 13/(48EI x )=1.639 2×0004/(384×206000×1130×1 4 2 3 4 04) ×(5-24(0/2)2)+10 ×20003/(48 ×206000×1130×104)=0.147mm<[ ν]=1L/250=2000/250=8mm次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R 1=q 1×B/2=2.711 ×2/2=2.711kN正常使用极限状态：R 2=q 2×B/2=1.639 ×2/2=1.639kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》 (JGJ80-2016)，主梁内力按照外侧主梁类型工字钢截面面积 A(cm 2) 26.1 截面惯性矩 I x (cm 4)1130抗弯强度设计值 [f](N/mm 2) 205主梁型钢型号16号工字钢截面回转半径 i x (cm) 6.58 截面抵抗矩 W x (cm 3)141弹性模量 E(N/mm 2) 206000钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算 (不考虑内侧钢丝绳支点作用)：承载能力极限状态：q1=1.2 ×(G k3+G k4+G k5)=1.2 ×(0.205+0.150+0.010)=0.438kN/m p1=1.4 ×P k/2=1.4 1×0/2=7kNR1=2.711kN正常使用极限状态：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/m p2=P k/2=5kNR2=1.639kN1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 外=15.361kNM max=9.276kN ·mN=R 外/tan α=R外/(h1/s1)= 15.361/(3.900/3.500)=13.785kNσ =M max/( γx W X)+N/A=9.276 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+13.785 ×103/(26.10 1×02)=67.9 22 33 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.766mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3500.00+200)/250.00=14.800mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=15.361kN剪力图(kN)标准值：R'外=9.840kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R 内=20.503kNM max=7.273kN ·mN=R 内/tan α=R内/(h2/s2)= 20.503/(3.900/2.700)=14.195kNσ =M max/( γx W X)+N/A=7.273 ×106/(1.05 1×41.000 ×103)+14.195 ×103/(26.101×02)=54.52265 N/mm2<[f]=205.000 N/mm 2 主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.361mm<[ ν ]=2(A-a2)/250.00=2(4400.00-2700.00)/250.00=13.600mm 主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)标准值： R'内=13.064kN 七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37钢丝绳直径21.5钢丝绳的钢丝破断拉力 F g (kN) 243.5 2抗拉强度为 (N/mm 2) 1400不均匀系数 α0.82安全系数 K10R 内 =20.503kN剪力图 (kN)花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α =arctan(1h/s1)=48.094 °sin α =sin48.094 °=0.744内侧钢丝绳与主梁夹角β =arctan(2h/s2)=55.305 °sin β =sin55.305 °=0.822标准值：T'=Max[R' 外/sin α,内R/s' in β]=Max[9.840/0.744,13.064/0.822]=15.889kN 设计值：T=Max[R 外/sin α,内R/sin β]=Max[15.361/0.744,20.503/0.822]=24.937kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×243.500/10.000=19.967kN>T'=15.889kN 钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 25 2抗拉强度(N/mm 2) 65拉环强度满足要求！九、焊缝验算外侧钢筋拉环焊缝：σf=R 外/(h e×l w)=15.361 1×03/(6.000 1×20.000)=21.334N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 外/tanα/(h e×l w)=15.361 1×03/1.114/(612×0)=19.146N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(21.334/1.22)2+19.1462]0.5=25.93 ≤f w f=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！内侧钢筋拉环：σf=R 内/(h e×l w)=20.503 1×03/(6.000 1×20.000)=28.477N/mm2≤βf f f w=1.22 ×160=195.2N/mm2 拉环焊缝正应力强度满足要求！3 2 2 τf= R 内/tan β/e(×hl w)=20.503 1×03/1.444/(61×20)=19.715N/mm2≤160N/mm2 拉环焊缝剪应力强度满足要求！[( σf/ βf)2+τf2]0.5=[(28.477/1.22)2+19.7152]0.5=30.553 ≤f w f=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。

钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k = g2k×lb/5 =0.350×1.50/5=0.105kN/m;Q1k = q1k×lb/5 =0.600×1.50/5=0.180kN/m;Q2k = q2k×lb/5 =0.200×1.50/5=0.060kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.105)=0.166kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.180+0.060)=0.336kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax =0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.166+0.336)×1.502=0.141kN·m;Rmax =1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.166+0.336)×1.50=0.941kN;σ=Mmax/W=0.141×106/(4.49×103)=31.420N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k +G2k=0.033+0.105=0.138kN/mq'=Q1k+Q2k=0.180+0.060=0.240kN/mR'max =1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.138+0.240)×1.50=0.709kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.138×(1.50×103)4+0.192×0.240×(1.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.269mm≤min{1500.00/150,10}mm=10.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。

钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20163、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、架体参数平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算1k1kG2k= g2k×l b/2 =0.350×1.20/2=0.210kN/m;Q1k= q1k×l b/2 =0.800×1.20/2=0.480kN/m;Q2k= q2k×l b/2 =0.800×1.20/2=0.480kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。

q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.030+0.210)=0.288kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.480+0.480)=1.344kN/m;板底支撑钢管计算简图M max=0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.288+1.344)×1.352=0.372kN·m;R max=1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.288+1.344)×1.35=2.754kN;σ=M max/W=0.372×106/(4.12×103)=90.240N/mm2≤[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.030+0.210=0.240kN/mq'=Q1k+Q2k=0.480+0.480=0.960kN/mR'max=1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.240+0.960)×1.35=2.025kN;ν=(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.240×(1.35×103)4+0.192×0.960×(1.35×103)4)/( 100×206000.00×9.89×104) =0.504mm≤min{1350.00/150,10}mm=9.000mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算底支撑钢管传递最大支座力。

卸料平台计算书一．基本参数1．卸料平台由地面开始搭设，均采用φ48×3.0钢管搭设。

搭设高度为6m 。

2．卸料平台尺寸：（1） 卸料平台长4m 、宽3m ，设3排立杆，立杆纵距2m 、横距1.5m 。

（2） 水平杆的步距均为1.8m 。

卸料平台的内排立杆均离开外脚手架外排立杆0.2m 。

3．支承平台面板的水平杆间距＠30cm 。

4．地面粗糙度为B 类。

5．高度为22m 的风压高度变化系数u z ＝1.284。

6．卸料平台架体为敞开式，挡风系数φ＝0.0867．钢管截面特性：截面积A ＝4.89cm 2、惯性矩I ＝12.19cm 4、截面模量W ＝5.08cm 3、回转半径i ＝1.58cm 、自重q =0.0384 kN/m 。

二．荷载值根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001（2002年版）：1． 平台结构自重，每米立杆承受的结构自重标准值：g k ＝0.1405 kN/m 。

2． 脚手板自重标准值为0.35kN/m 2，栏杆挡脚板自重标准值为0.14 kN/m 。

3． 平台活载标准值：2.5 kN/m 2 。

三．卸料平台计算1．纵向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算⑴ 抗弯强度计算恒载合计：q G =0.35×0.3+0.0384＝0.143kN/m活载：q Q ＝2.5×0.3＝0.75kN/m∑+=Q K G K M M M 4.12.1228.175.0814.18.1143.0812.1⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=＝0.495kN.m 式中：M GK ——脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK ——活荷载标准值产生的弯矩。

361008.510495.0⨯⨯==W M σ ＝97.4 N/mm 2＜f ＝205 N/mm 2 ，满足要求。

⑵ 挠度计算mm 96.21019.121006.21002000)75.0143.0(521.0100521.04544max =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯==EI ql f 容许挠度[ f ] = l /150 = 2000/150 = 13.3 mm 或10 mm > f max ，满足要求。

钢管落地卸料平台安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-20034、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-1991二、计算参数风压高度变化系数uz/ 风荷载体型系数us/脚手板自重标准值g1(kN/m2) / 栏杆自重标准值g2(kN/m) / 基础类型混凝土楼板地基土类型/ 地基承载力特征值fak(kPa) / 是否考虑风荷载否地面粗糙度类型/ 架体搭设省份、城市北京(省)北京(市)（图1）平面图（图2）纵向剖面图三、次楞验算、脚手板自重g1,转化为次楞上的线荷载，活荷载包括施恒荷载包括次楞自重gkc工活荷载、材料堆放荷载，转化为次楞上线荷载。

次楞按三跨连续梁计算，恒荷载满布，活荷载按不利布置进行组合；强度及挠度验算时，活荷载按第一跨及第三跨隔跨布置计算；抗剪验算时，活荷载按第一跨及第二跨连续布置计算。

1、强度验算恒荷载为：g1=1.2[g kc+g1k e]=1.2×(0.033+0.35×300/1000)=0.166kN/m活荷载为：q1=1.4(Q1+Q2)e=1.4×(2+2)×300/1000=1.68kN/m计算简图如下：（图3）可变荷载控制的受力简图（图4）次楞弯矩图(kN·m)M max=0.266kN·mσ=M max/W=0.266×106/(1×4.493×103)=59.151N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算挠度验算荷载统计：q k=g kc+g1k e+(Q1+Q2)e=0.033+0.3×300/1000+(2+2)×300/1000=1.323kN/m（图6）挠度计算受力简图（图7）次楞变形图(mm)νmax=0.85mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态下支座反力为：R=2.436kN正常使用极限状态下支座反力为：R k=1.746kN五、主楞验算按三跨连续梁计算符合工况，偏于安全，计算简图如下：（图8）简图1、抗弯验算（图9）主楞弯矩图(kN·m)M max=0.588kN·mσ=M max/W=0.588×106/(4.493×103)=130.846N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求2、挠度验算（图11）简图（图12）主楞变形图(mm)νmax=1.103mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求3、支座反力计算立杆稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：R max=7.997kN六、扣件抗滑移计算由上知最大扣件滑移力为R max=7.997kNR max=7.997kN≤[R]=8kN满足要求七、立杆验算1、长细比验算验算立杆长细比时取k按JGJ130-2011表5.3.4取用，μ按JGJ130-2011附录C表C-1取用，h为步距l0=kμh=1×2.492×1.2=2.99则长细比为：λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266≤[λ]=210满足要求2、立杆稳定性验算λ=l0/i=2.99×1000/(1.58×10)=189.266根据λ查JGJ130-2011附录A.0.6得到φ=0.2N1=R max+1.2×H×g k=7.997+1.2×5×3.84/100=8.228kNf=N1/(φA)=8.228×1000/(0.2×4.89×100)=83.932N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求八、连墙件验算1、杆件强度验算连墙件的轴向力设计值：N l=N0=2Kn连墙件杆件强度验算：σ=N l/A c=2×1000/(4.89×100)=4.09N/mm2 ≤0.85f=0.85×205=174.25 满足要求2、杆件稳定性验算λ=a0/i=0.3×1000/(1.58×10)=18.987根据λ值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到ϕ连墙件杆件稳定性验算：N l/ϕA=2/(0.949×4.89×100)=0.004N/mm2≤0.85f=0.85×205=174.25 满足要求3、连接强度验算扣件抗滑移：N l=2kN≤R c=8kN满足要求。

附1：卸料平台支撑架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

计算说明：为简化计算，考虑到操作平台上部双向满铺50mm厚木跳板以分散荷载，将卸货平台受力简化为一个3.0m*5m厚80mm的现浇钢筋混凝土平台落地式满堂脚手架支撑系统计算（80mm厚钢筋混凝土现浇楼面总计恒荷载为3.0*5*0.08*2.5=3.0t，施工过程中，卸货平台限载1t）。

模板支架搭设高度为18米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1米，立杆的横距 l=1米，立杆的步距 h=1.80米，采用的钢管(mm):Φ48×3.0。

横向钢管扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力数:0.80；图2 楼板支撑架荷载计算单元一、横向支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.738 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 M max = 0.652 kN.m ；最大变形 V max = 2.069 mm ；最大支座力 Q max = 7.604 kN ；最大应力σ= 651854.27/4490 = 145.179 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 145.179 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.069mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!二、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。