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矩形板式基础计算书一、塔机属性塔机型号QTZ40（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m) 30塔机独立状态的计算高度H(m) 36塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m) 1.6二、塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN) 251起重臂自重G1(kN) 37.4起重臂重心至塔身中心距离R G1(m) 222、风荷载标准值ωk(kN/m2)3、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2×(37.4×22-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.5×26.81×36＝247.38 三、基础验算矩形板式基础布置图基础布置基础长l(m) 6 基础宽b(m) 6 基础高度h(m) 1.5基础参数基础混凝土强度等级C35 基础混凝土自重γc(kN/m3) 25 基础上部覆土厚度h’(m)0 基础上部覆土的重度γ’(kN/m3) 19 基础混凝土保护层厚度δ(mm)40地基参数地基承载力特征值f ak(kPa) 100 基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3 基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6 基础底面以下的土的重度γ(kN/m3) 19 基础底面以上土的加权平均重度19 基础埋置深度d(m) 1.5基础及其上土的自重荷载标准值：G k=blhγc=6×6×1.4×25=1260kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×1260=1512kN荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：M k''=G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4+0.9×(M2+0.5F vk H/1.2)=37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8+0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2)=468.35kN·mF vk''=F vk/1.2=26.81/1.2=22.34kN荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：M''=1.2×(G1R G1+G2R Qmax-G3R G3-G4R G4)+1.4×0.9×(M2+0.5F vk H/1.2) =1.2×37.4×22+3.8×11.5-19.8×6.3-89.4×11.8)+1.4×0.9×(690+0.5×11.89×36/1.2) =718.33kN·mF v''=F v/1.2=37.53/1.2=31.28kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。
【案例7.6.2】塔吊基础计算某厂生产的5015液压自升式塔吊，生产厂家提供的资料基本数据见图图5.9 塔机稳定性计算简图 1.基础所承受的荷载的计算、分析塔吊附墙装置只承担风荷载等水平荷载及弯矩、扭矩，不承担自重等坚向荷载，将塔身、附墙简化为多跨连续梁受力模型，通过受力分析、可以得出结论：塔吊在独立高度状态下，所承受的风载等水平荷载及各种弯矩、扭矩对底座即对基础产生的荷载最大；安装附墙装置以后，各种水平荷载及弯矩、扭矩等主要由附墙承担。
塔吊上升到最大高度以后，对基础的荷载与独立高度相比仅多了标准节的重量，而其所传的风荷载要小得多。
故下面荷载取值均以独立高度状态计算，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行受力分析；a.工作状态1)自重基础尺寸初步选为4.8×4.8×1.2m基础自重g F =4.8×4.8×1.2×24=664kN塔吊独立高度(49.5m )满载8t 时的自重:1V F =530kN 2)风荷载产生的倾覆弯矩1M 2/W W q C P A H =••=12()/W C A A Hη•+=1.3×250×1.15×0.675=252/N m WC －风力系数，取值1.3 2W P －计算工作风压值,验算整体抗倾覆稳定性时取0.2502/kN m 1A －塔身前片结构迎风面积 2A －塔身后片结构迎风面积12A A bH ω===0.422×1.6H =0.675Hω－塔前后片结构充实率，考虑安全网等面积，取为0.422，1.6m 为塔身宽度。
η－两片绗架前片对后片的挡风系数，取0.15w F =qH =252×49.5=12480kN =12.5kN 1M = 212qH ==112.549.52⨯⨯=309/kN m H 为独立高度状态下，从基础到塔吊顶的高度，取49.5m 3) 满载时塔机产生的倾覆弯矩2M最大工作工况时塔机自身产生的倾覆弯矩为2M ，向前弯矩为正，向后弯矩为负：大臂自重向前弯矩：21M =1φ×56.8kN ×25=1.1×56.8×25=1420kN m •最大起重荷载产生的向前弯矩： 22M =2φ×80×11.6=1.3×80×11.6=1206kN m •小车位于上述位置时向前弯矩：23M =1φ×7×11.8=1.0×7×11.8=83kN m • 平衡臂向后弯矩：24M =-1φ×32.4×(6.5+1.6) = －1.0×32.4×8.1=－262kN m •平衡重向后弯矩： 25M =1φ×74.6×(13.5+1.6) = －1.0×74.6×15.1=－1126kN m •说明：塔机最大起重力矩一般情况下应当将最大起重量与相应最大幅度的乘积和臂端最大幅度与相应起重量的乘积作比较，取两者中的较大值。
一、QTZ5013塔吊天然基础的计算书1、地基承载力计算1.1塔基在独立状态时，作用于基础的荷载应包括塔机作用于基础顶的竖向荷载标准值（F k）、水平荷载标准值（F vk）、倾覆力矩（包括塔机自重、起重荷载、风荷载等引起的力矩）荷载标准值（M k）、扭矩荷载标准值（T k）,以及基础及其上土的自重荷载标准值（G k）。
1.2矩形基础地基承载力计算应符合下列规定：1、基础底面压力应符合：1）、当轴心荷载作用时：p k≤f a=200kpa式中：p k ------相当于荷载效应便准组合时，基础底面处的平均压力值;f a -------修正后的地基承载力特征值。
2）、当偏心荷载作用时，除符合上式外，尚应符合下列要求：p kmax≤1.2 f a=1.2*200=240 kpa 式中：p kmax -------相应于荷载效应标准组合时，基础底面边缘的最大压力值。
2、基础底面的压力可按下列公式确定：1）当轴心荷载作用时:p k=(F k+G k)/bl=（842.4+1108.404）/（5*5）=78.03216 kn/m2≤240 kpa 故，符合要求。
式中：F k -----塔机作用于基础顶面的竖向荷载标准值；G k -----基础及其上土的自重标准值；b-------矩形基础底面的短边长度；l--------矩形基础底面的长边长度。
2）当偏心荷载作用时：p kmax=(F k+G k)/bl+(M k+F vk•h)/W=（842.4+1108.404）/（5*5）+（882+4*1.35）/20.83=78.03216+42.6=120.63 kn/m2≤1.2 f a 符合要求。
式中：M k-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的力矩值；F vk-------相应于荷载效应标准组合时，作用于矩形基础顶面短边方向的水平荷载值；h-------基础的高度；W--------基础底面的抵抗矩。
塔吊基础方案一、塔吊基础选择铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，本工程强风化砂岩加泥层的承载力达0.25MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
因塔吊基础上表面在自然地面以下，为保证基础上表面处不积水，将场地排水沟与塔吊基础相连通。
沿塔吊基础四周砖砌300×500排水沟，与场地排水沟相连并及时排除，确保塔吊基础不积水。
塔吊基础配筋及预埋件等均按使用说明书。
二、QTZ63塔吊基础计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ63，自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度=70.00m，塔身宽度B=1.50m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=0.2m，基础最小厚度h=1.5m，基础最小宽度Bc=5.00m。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.5m基础的最小宽度取：Bc=5.00m（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =1245kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+1245)=1.93m。
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
塔吊基础计算书一、编制依据2.1、《塔式起重机使用说明书》2.2《岩土工程勘察报告》2.3《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）2.6《地基与基础施工及验收规范》（GBJ202-83）2.7《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）2.8《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）二、工程概况一、计算系数塔吊型号：广西QTZ80（TCT5512）工作幅度：50m；塔吊起升高度：128.50m；塔身宽度B：1.7m；标准节长度b：5.0m; 塔吊自重（包括压重）G：777KN，最大起重荷载Q：60KN。
主弦杆材料：角钢/方钢；宽度/直径C：120mm;定额起重力矩Me：885K N·M；基础所受水平力：30KN；基础形式：桩承台；承台宽度Bc：3.60m；承台高度Hc：1.0m；承台砼强度等级：C30；承台钢筋级别：HPB235,HRB400;所处城市：广西玉林市，基本风压W0：0.25kn/㎡；地面粗糙度类别：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数Hz：1.7。
二、塔吊对基础中心作用力的计算按受力最大的塔吊自由高度44m计算1、塔吊竖向力计算：塔吊自重G： G=523KN塔吊最大起重荷载Q：Q=60KN作用于塔吊基础的竖向力Fk: Fk=Q+G=60+523=583KN2、塔吊风荷载计算：依据《建筑结构荷载规范》（GB5009-2001）中风荷载体型系数：地处广西玉林市，基本风压力W0=0.25KN/㎡查表得风荷载高度变化系数μz: μz=1.178挡风系数计算ψ=[3B+2b+(4B2+b2/4)1/2].C/B.b=[3×1.7+2×5+(4×1.72+52/4) 1/2]×0.12/1.7×5=0.273塔吊主材料是角钢/方钢，体形系数μs =2.481风振系数βz：βz=1.0风荷载设计值为：W=0.8βz×μs×μz×W0=0.8×1.0×2.481×1.178×0.25=0.585KN/㎡3、塔吊基础所受弯矩的计算：风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算Mw=W×ψ×B×H×H×0.5=0.585×0.273×1.7×44×44×0.5=262.81KN-mMkmax=Mw+Mc+P×hc=261.81KN.m+989 KN.m+30 KN×1.0m=1280.81 KN.m三、承台内暗置挑梁配筋计算暗梁宽度b: 500mm, 暗梁高度h: 1000mm作用于桩基承台顶面的竖向力F: F=1.2Fk=1.2×583kn=699.6 kn作用于桩基承台顶面的弯矩M： M=Mw+M c=261.81 KN.m +989 KN.m =1250.81 KN.m暗梁端承受的竖向力Fh: Fh=F/4=699.6kn/4=174.9 KN暗梁端承受的弯矩Mv: Mv=M/2=1250.81 KN.m /2=625.41 KN.m圆桩直径1250mm等效为方桩a: a=1250mm×0.8=1000mm计算简图：不考虑梁另一端竖向力产生的反向力弯矩作用，偏于安全，梁计算截面处的弯矩M1：M1=（Mv+Fn×0.19m）=(625.41 KN.m +174.9 KN×0.19m）=658.641 KN.m1、梁截面配筋计算依据《砼结构设计规范》（GB50010-2002）第7.5条受弯构件承载力计算，采用双排配筋。
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
3#塔吊格构式基础计算书本计算书主要依据本工程地质勘察报告，塔吊使用说明书、《钢结构设计规范》（GB50017－2003）、《钢结构设计手册》（第三版）、《建筑结构静力计算手册》（第二版）、《结构荷载规范》（GB5009－2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）等编制。
基本参数1、塔吊基本参数塔吊型号：QZT80(5710)；标准节长度b：3m；塔吊自重Gt：577.4kN；塔吊地脚螺栓性能等级：普通8.8级；最大起重荷载Q：60kN；塔吊地脚螺栓的直径d：36mm；塔吊起升高度H：60m；塔吊地脚螺栓数目n：16个；塔身宽度B: 1.6m；2、格构柱基本参数格构柱计算长度lo：6.2m；格构柱缀件类型：缀板；：0.6m；格构柱分肢材料类型：L125x10；格构柱缀件节间长度a1：1.2m；格构柱钢板缀件参数:宽260mm，厚10mm；格构柱基础缀件节间长度a2：0.45m；格构柱基础缀件材料类型：L125x10；格构柱截面宽度b13、基础参数桩中心距a：1.6m；桩直径d：0.8m；桩入土深度l：46m；桩型与工艺：泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩；桩混凝土等级：C30；桩钢筋型号：HRB335；桩钢筋直径：22mm；钢平台宽度：2.3m；钢平台厚度：0.05m；钢平台的螺栓直径：36mm；钢平台的螺栓数目：12个；钢平台的螺栓性能等级：普通8.8级；4、塔吊计算状态参数地面粗糙类别：D类密集建筑群，房屋较高；风荷载高度变化系数：0.93；主弦杆材料：角钢/方钢；主弦杆宽度c：250mm；非工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω：0.45 kN/m2；额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；工作状态：所处城市：浙江杭州市，基本风压ω：0.45 kN/m2，额定起重力矩Me：800kN·m；基础所受水平力P：30kN；塔吊倾覆力矩M：2069.42kN·m；非工作状态下荷载计算一、塔吊受力计算1、塔吊竖向力计算作用在基础上的垂直力：N=Gt=577.40=577.40kN；2、塔吊风荷载计算地处浙江杭州市，基本风压ω=0.45 kN/m2；挡风系数计算：φ = (3B+2b+(4B2+b2)1/2c/Bb)挡风系数Φ=0.79；体型系数μs=1.90；查表得：荷载高度变化系数μz=0.93；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz ×μs×μz×ω=0.7×1.00×1.90×0.93×0.45=0.56kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×Φ×B×H×H×0.5=0.56×0.79×1.60×60.00×60.00×0.5=1267.92kN ·m；总的最大弯矩值：M max =1.4×(Me+Mω+P×h)=1.4×(800.00+1267.92+30.00×0.05)=2069.42kN·m；4、塔吊水平力计算水平力：Vk=ω×B×H×Φ+P=0.45×1.60×60.00×0.79+30.00=64.17kN；5、每根格构柱的受力计算作用于承台顶面的作用力：Fk=577.40kN；Mkmax=2069.42kN·m；Vk=64.17kN；图中x轴的方向是随时变化的，计算时应按照倾覆力矩Mmax最不利方向进行验算。
塔吊基础计算书一、塔吊型号TQZ60本工程根据建筑物高度需要，塔设高度为58m，吊钩有效高度50m，基础表面受力情况如下：工作状态下：基础顶部所受的水平力H=24.5KN，基础所受的垂直力P=555KN，基础所受倾翻力矩M1=1252KN.M基础所受的扭矩M2=67KN.M非工作状态下：H=24.5KN，P=555KN，M1=1796KN.m，M2=0KN.m。
以上数据属生产厂家提供，根据使用说明书要求地基承载力必须达到120KN/m2以上。
而现场地质报告，安装塔吊地基承载力达不到以上要求。
所以本工程拟采用预制管桩基础，单桩承载力为650KN，承台尺寸为600*600*130cm。
二、桩基计算：基础埋深1.4米，基底以上结构及覆土总重量G=γAh=20×6×6×1.4=1008KN桩基数量：n=（N+G）/R=（555+1008）/650=2.4 取n=4 根据地质报告提供资料q工作=45Kpa，q非工作=60KpaΦ500管桩端阻力为500Kpa。
R=（45×2＋60×8）×3.14×0.5＋3.14×0.52÷4×5000=187.9KN满足要求，设计有效桩长为10米。
187.9＞2R=130KN满足要求三、单桩承载力验算：承台底部弯矩（取M1=1796KN·M）M=M1+Hh=1796+24.5×1.3=1827.85 KN·MM max=（F+G）/N+（M x y i）/∑y i=（555+1008）/4+（1827.85×1.75）/4×1.752=651.87KN＜125R=812.5KN 满足要求N=（555+1008）/4=390.75＜R 满足要求四、承台设计1．承台尺寸为600*600*130cm 砼强度C25f ck=17.0N/mm2f cmk=18.5N/mm2f tk=1.75N/mm2R g=310KN h0=125 桩顶埋入承台5cm承台的冲切、抗剪及抗弯验算的桩净反力为N=N max－G/N=651.87－1008/4=399.87KN2．承台冲切验算：μm=4×（2+3.5）/2=11m h0=1250.75f tkμm h0=0.75×1.75×11×1.25×103=1804.69KNKF c=2.2×555=1221＜1804KN 满足要求3．受剪计算：最大剪力V=651KV=1.55×399.87×2=1239.60KN0.07×17.0×2.5×1.25×103=3718.75KN 满足要求4．承台的弯矩及配筋计算：M=∑Nx i=2×399.87×1.75=1399.545KN·MA g=（1.4×1399.545×104）/（0.9×1.25×3100）=28.09cm2取30Φ16=3Ag=2.011×30=40.22 双向配筋Φ16@200 五、底板配筋：底板高度h=400mm,h0=360mm，砼强度C25(f c=12.5N/mm2，f cm=13.5N/mm2),Ⅱ级钢筋f y=310N/mm2。
STT133塔吊基础计算说明STT133塔吊臂长55米，最远端吊重1.35吨。
最大独立起升高度45米(包含承台下格构柱长度)，塔吊标准节尺寸1.6米。
塔吊基础采用格构式基础，承台大小4米x4米x1.35米，承台混凝土强度为C30。
承台顶标高+0.350，底标高-1.000。
承台内部配置十字暗梁，对角线方向布置，暗梁宽度0.8米，暗梁配筋采用上下均为8根25的钢筋（HRB400）；承台配筋需满足最小配筋率要求，采用上下配筋25@170（HRB400），双层双向设置。
格构柱中心距2.4米，共四根，采用角钢缀板格构柱，角钢大小L160x14，格构柱断面尺寸480mmx480mm。
格构柱缀板采用-12x440x300，缀板中心距600mm。
钢材采用Q235B钢，焊条采用E43系列，缀板与角钢焊接采用角焊缝围焊，焊缝高度大于10mm。
四根格构柱之间采用槽钢支撑体系，具体支撑布置见详图所示。
格构柱锚入桩基3米，上部锚入承台675mm，中间部分长度9.4米（其中有1米位于下部构造承台中），每根格构柱锚入上部承台部分采用12根锚筋锚固（每个角钢不少于3跟锚筋）。
桩基采用钻孔灌注桩，桩心距2.4米，桩直径0.8米，混凝土强度为水下C30，桩顶标高-10.400，有效桩长42米。
桩配筋采用20根22的钢筋（HRB400）。
具体见详图。
塔吊基础反力：工作状态下：竖向力标准值632kN，水平力标准值32kN，弯矩标准值1515kN.m；非工作状态下：竖向力标准值608kN，水平力标准值121kN，弯矩标准值2465kN.m。
塔吊共5台，分别对应勘探位置Z5、Z11、Z15、Z26、Z32，此5处位置均进行计算，计算结果文件选取最不利位置为Z5位置，此处桩基进入持力层3.3米，其余位置均大于此深度，且计算结果以Z5位置（1号塔吊）为最不利。
其他四台塔吊主要计算结果汇总如下：Z11位置（2号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.753（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
Z15位置（3号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.714（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
Z26位置（4号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.726（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
Z32位置（5号塔吊）：单桩竖向抗拔承载力比值：0.752（满足设计要求）；轴心抗拔桩桩身承载力比值：0.56（满足设计要求）；钢格构柱整体稳定应力比值：0.681（满足设计要求）；承台暗梁实配钢筋与需配钢筋比值：1.906（满足设计要求）；其他计算结果满足设计要求。
设计过程中，根据塔基所在位置选取对应的桩基剖面及地基土参数进行计算，计算过程详见计算书，计算参数及构造要求全部满足的情况下，塔机桩上格构柱承台基础满足要求！计算书中未述及部分均需满足相关规范要求。
QTZ80 (TC5613-6、ZJ5710)塔吊基础计算说明QTZ80塔吊臂长55米，最远端吊重1.3吨。
最大独立起升高度40.5米(包含承台下格构柱长度)，塔吊标准节尺寸1.6米。
塔吊基础采用格构式基础，承台大小4米x4米x1.35米，承台混凝土强度为C30。
承台顶标高+0.350，底标高-1.000。
承台内部配置十字暗梁，对角线方向布置，暗梁宽度0.8米，暗梁配筋采用上下均为8根25的钢筋（HRB400）；承台配筋需满足最小配筋率要求，采用上下配筋25@170（HRB400），双层双向设置。
格构柱中心距2.4米，共四根，采用角钢缀板格构柱，角钢大小L160x14，格构柱断面尺寸480mmx480mm。
格构柱缀板采用-12x440x300，缀板中心距600mm。
钢材采用Q235B钢，焊条采用E43系列，缀板与角钢焊接采用角焊缝围焊，焊缝高度大于10mm。
四根格构柱之间采用槽钢支撑体系，具体支撑布置见详图所示。
格构柱锚入桩基3米，上部锚入承台675mm，中间部分长度9.4米（其中有1米位于下部构造承台中），每根格构柱锚入上部承台部分采用12根锚筋锚固（每个角钢不少于3跟锚筋）。
桩基采用钻孔灌注桩，桩心距2.4米，桩直径0.8米，混凝土强度为水下C30，桩顶标高-10.400，有效桩长42米。
桩配筋采用20根22的钢筋（HRB400）。
具体见详图。
塔吊基础反力：工作状态下：竖向力标准值548.7kN，水平力标准值18.5kN，弯矩标准值1693kN.m；非工作状态下：竖向力标准值487.5kN，水平力标准值74.7kN，弯矩标准值1766kN.m。
塔吊分别对应勘探位置Z5、Z11、Z15、Z26、Z32，此5处位置，计算结果文件选取最不利位置为Z5位置，此处桩基进入持力层3.3米，其余位置均大于此深度，且计算结果以Z5位置（1号塔吊）为最不利。
设计过程中，根据塔基所在位置选取对应的桩基剖面及地基土参数进行计算，计算过程详见计算书，计算参数及构造要求全部满足的情况下，塔机桩上格构柱承台基础满足要求！计算书中未述及部分均需满足相关规范要求。
(%)(kN/m3)(%)(%)(MPa-1)(%)(%)(%)(%)(%)(%)(%)(%)(KPa)( )(MPa)(KPa)(/30cm)(/10cm)(MPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)(KPa)1-10.8823.21-1 1-20.6417.31-2 232.918.460.950 2.7136.626.89.90.620.18 1.886.411.811.326.5 2.6145.3 6.212012100.702 3-133.118.430.957 2.7136.726.99.80.630.20 1.885.312.910.726.00.9718.3 3.6851090.703-1 3-247.717.18 1.368 2.7566.235.819.9 1.43 1.0615.411.80.4310.8 2.170980.803-2 3-347.117.27 1.342 2.7543.924.519.4 1.16 1.0615.712.00.7210.5 2.4751090.803-3 5-133.417.87 1.030 2.7235.221.413.80.870.4617.714.7 1.1817.5 4.510015120.755-1 5-233.017.94 1.016 2.7235.221.613.60.830.4417.914.9 3.5370.27.215024220.705-2 732.917.99 1.010 2.7235.321.513.70.830.4517.714.8 1.9042.2 5.213022200.757 8-175.322.4 2.2 5.1187.713.77.517028250.658-1 8-218.715.318.916.011.38.67.3 4.021.24100.053.850.04506548004620000.608-2 929.418.630.890 2.7235.622.213.40.540.3123.316.47.51809 10-127.918.900.840 2.7235.222.113.10.440.2826.517.025010-1 10-235.050010-2<0.005(mm)0.50.25(mm)>20(mm)2010(mm)20.5(mm)102(mm)0.250.075(mm)0.0750.005(mm)________ ________STT133JGJT_187-2009GB 50007-2002GB 50010GB 50017L1 1.6mB1 1.6mH1045mFk 632kNFvk 32kNMk1515kN mF'k 608kNF'vk 121kNM'k2465kN m1.35a0.9Lc 4mBc 4mHc 1.35mnz 4Dz 0.8mLz2.4mB z 2.4mc "C30"N/mm 2fc 14.3N/mm 2ft 1.43kN/m 3c25:ht 0mkN/m 3t 19dc 50mmc ""s25mms "HRB400"s 8N/mm 2f sy360x25mmx "HRB400"x 8N/mm 2f xy360y14mmy "HRB335"y4g8mmg "HRB335"g 150mmng 4N/mm 2f gy300La0.8msc25mmsc "HRB400"sc 24N/mm 2f syc360xc25mmxc "HRB400"xc 24N/mm 2f xyc360Lcg4.0mBcg4mH cg1.0mj ""L480mm400x400H j10.675mHj23mHj39.5maj600mmPj "L160x14"L0j 160mmt0j 14mmmm 2Aj 4.33103ij 31.577mmzj 44.732mmj "Q235"N/mm 2f215N/mm 2fv 125N/mm 2fjy 235N/mm 2E206000Lzj 440mmBzj 300mmhzj 12mmmm 2Azj B zj h zjA zj3.6103N/mm 2f zj 160hzjf 10mmzd22mmzd "HRB335"zd 124N/mm 2f zdy300Kz 112z 0.45%z "C30"N/mm 2fz 14.3z 0.75kN/m 3c 25dz35mmLzt42mHzt10.400mz22mm z"HRB400"z20f zy300hti m qs(kN/m2)qp(kN/m2)up1h t10q sa10q pa10u p102h t20q sa20q pa20u p203h t30q sa30q pa30u p304h t40q sa40q pa40u p405ht522.09q sa58q pa50u p50.86ht67.8q sa612q pa60u p60.757ht7 4.7q sa722q pa70u p70.78ht8 2.5q sa820q pa80u p80.759ht9 1.6q sa925q pa90u p90.6510ht10 3.31q sa1046q pa102000u p100.611h t110q sa110q pa110u p11012h t120q sa120q pa120u p12013h t130q sa130q pa130u p13014h t140q sa140q pa140u p14015h t150q sa150q pa150u p1501Fks F kF ks 1.35632853.2kNF ksa a F k568.8kNFvks F vkF vks 1.353243.2kNMks M kM ks 1.351515 2.045103kN mF'ks F'kF'ks 1.35608820.8kNF'ksa a F'k547.2kNF'vks F'vkF'vks 1.35121163.35kNM'ks M'kM'ks 1.352465 3.328103kN mGk1L c B c H c c L c B c h t tGk1441.352544019540kNG ks1G k1G ks1 1.35Gk1729kN Gksa1a Gk1486kNGk2H j1Hj2Hj3A j 10678.54n zG k271.652kNGkNa GkNG k G k1G k2611.652kNG ks G ks1G ks2825.73kN G ksa G ksa1G ksa2550.487kN2L dj Lz2Bz22.42 2.42mG k F kn z611.651974kNG k F k n zM kvk H c H j3H cgL dj611.6519741515329.5(2kNQ kminG k Fk n zM kF vk H c Hj3HcgLdj611.6519741515329.5(247.171kNG k F'kn z611.651974kNG k F'k n zM'kvk H c H j3H cgL dj611.65197424651219.5( 2.41.454kNG k F'k n zM'kvk H c H j3H cgLdj611.65197424651219.5( 2.4843.797kND z q sa1ht1sa2h t2sa3h t3sa4h q sa5h t5sa6h t6q sa7h t7sa8h q sa9h t9sa10h t10q sa11h t11sa12h q sa13h t13q sa14h t14q sa15h q pa1pa2pa3q pa4q pa5pa6pa7pa8q pa9pa10pa11q pa12q pa13q pa14q K R a2.553103kN1"QkRa""QkRa"1"QkRa"2"Q'kRa""Q'kRa"otherwise2"Q'k Ra "3"Qkmax1.2Ra ""Qkmax1.2Ra"3"Qkmax1.2Ra"4"Q'kmax1.2Ra ""Q'kmax1.2Ra"4"Q'kmax1.2Ra"R'aDz qsa1h t1u p1q sa2h t2u p2q sa3h t3u p3q sa4h t4u p4q sa5h t5u p5q sa6h t6u p6q sa7h t7u p7q sa8h t8u p8q sa9h t9u p9q sa10h t10u p10q sa11h t11u p11q sa12h t12u p12q sa13h t13u p13q sa14h t14u p14q sa15h t15u p15Q'ktmin Q'ksmin Q'ksminif 0otherwiseQ'ktmin843.797kN5"Q'ktminR'a""Q'ktminR'a"5"Q'ktmin R'a"G ksF ks n zM ksvks H c H j3H cgL dj825.73016491.35632 1.3515151.35329.5( 1.173kNG ksaF ksa n zMFvks H cH j3H cgL dj550.4867766568.80000000000007 1.3515151.35329.51.0()2.4473.592kNG ksF'ks n zM'ks vks H cH j3H cgL dj1.356081.3524651.351219.51.0( 1.962kNG ksaF'ksan zM'F'vks H cH j3H cgL djQ'min550.4867766547.241.3524651.35121 1.359.51.0()2.422.421.276103kNf c z 100.9f zyzz241037.444kN6"Qmax Rs""QmaxRs"6"Qmax Rs "7"Q'max Rs""Q'maxRs "7"Q'maxRs"zyzz241032.281kN Q'smin min Q'min Q min1.276103kNQ'Q'tmin1.276103kN8"Q'tmin R's""Q'tminR's"8"Q'tmin R's"zszz24D z21064zs20220.82109""z zs""otherwisezzs9""386m200mm Q jmax max Q max Q'max 1.962103kNmm 2A4j4A j 1.732104b10.6520.96530.3H j H j1H j2Hj33m0j tL0jtz j0j L0j t0j3120j L0j t0jL0jt0j z7.024108i xyI j4A j201.387mmxy j10aa j B zji j0xy a n 0nj11n n2n23n n223n n224n11""12""amin 0.5040""otherwise amin0.504012""H j22H j23Lj3235dQ'tmin1.276103kNzd103f zdy zd1.36813""""13""Q jmax 1.962103kNQ ztmaxL j L 0j 4f c 1034.393103kN14""""14""4Aj f jy235103kNzj a j103kN mzj a2L j2z jkNmm4mm 3 zj B2.7 1.8bjbj101.2WN/mm2bj6.571411764705883101.218000015""bj""bj15""bj 1.5bj 10zj BN/mm2bj 1.533.653246348130992101230016""bj""otherwisebj16""4bjL j2zjI0ja jh zj6 17""BF'maxF'ks4M'ksL12B 121.356081.352465 1.67610kN2kN1.3524651.334kNF max1max F'max F max 1.676103kN Fmin1min F min F'min1.334103kNB mBmF max1 1.6761.334acR 1F min1L acL bc2F max1L bcL acL bc2%2103mm 2103h 02.06103xx4mm 2825 3.92719""""19""c 10dcs21.288mm111s21011f c L a h 2102112s2s2122mm 210s2h 02f 1.0292max 0.245f20""h0aH c 1032d c1.25103mm'acbc10'1''3'otherwise'11.5'11f t L a 103h 0a f gy h 0agg24g1031.504kN21""""21""gn g g24g L a 103g481500.810 1.676103svmin0.24f t f 1.14410322""svmin g""otherwiseg svmin22""2cmax0.245f1.03104xcxc1.17824""""24""'cz L 1L j 10310'c10.25'c0.25if 3'c3if'cotherwise'c10.25c'c11h'01.25103hs800h'0.25Vcmax hs c f t h'0B c 1031038.953103kN25""""otherwise 25""F L F ks853.2kNhpc10c 10112000800H c 103800hp0.954L z L 1L j10310mm a'0y a'0x160mm a 0xmin a'0x h 0a160mma 0ymin a'0y h 0a160mm'0xa 0x h 0a0.1280x'0x'0x'0x 0x0.250y0x0.250x0x0.20y0x1.867FLmax21030x B 1103a 0y0y L 1103a0x hp h 0a f t2.241104kN26""""26""11.174hpjc 10c 10110.92000800H c 103800hpj0.954L z 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