抗浮锚杆计算书

一、编制说明1、设计计算依据：《注浆技术规程》 (YSJ211-1992)《建筑地基处理技术规范》 (JGJ79-2002 J220-2002)《岩土锚杆（索）技术规程》（CECS 22:2005）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《四川油气田江油生活基地建设项目岩土工程勘察报告》（中国建筑西南勘察设计研究院有限公司2009.9）。

《基础说明及大样》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（2#地块）（成都市建筑设计研究院）；《地下室基础说明及大样》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（3#地块）（成都市建筑设计研究院）；《基础说明及大样》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）《基础平面布置图》（4#地块）（成都市建筑设计研究院）；2、正常使用条件下，本抗浮锚杆工程设计使用年限为50年。

二、计算书1、设计要求根据设计单位提出的要求，本工程地下室分区抗浮力的要求为：各地块抗浮锚杆提供抗浮力标准值表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据地勘报告，本工程单根锚杆的抗拔力设计值为：2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN。

3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts fNKA⨯=（7.4.1）上面式中：Kt—锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值，2#地块为145kN；3#地块为270kN；4#地块为270kN；fyk——钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm2。

根据计算得：2#地块为As=725mm2；3#地块为As=1350mm2；4#地块为As=1350mm2所以2#地块孔内应设置二根Φ22的HRB400钢筋；3#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋；4#地块孔内应设置三根Φ25的HRB400钢筋。

4、锚固段长度计算根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmgta DfNKL⨯> (7.5.1-1)ψξπmsta fdnNKL⨯> (7.5.1-2)上面式中：La——锚杆锚固段的长度（m）；K——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；Nt——锚杆的轴向拉力设计值(kN)；D——锚固体的钻孔直径，按0.12md——钢筋的直径（m）；fmg——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa。

4.1 锚杆设计计算4.1.1 锚杆轴向拉力单位面积抗浮力为51kN/m 2，本次设计锚杆间距按2.0×2.0m 正方形网格布置，锚杆布置详见《抗浮锚杆平面布置图》。

单根锚杆轴向拉力标准值Nak ： N ak ＝51kN/m 2×2.0m ×2.0m ＝204kN 单锚杆轴向拉力设计值N t ： N t =r Q N ak式中：r Q ——荷载分项系数，可取1.30；经计算：N t =1.30×204kN=265.2kN 。

取N t =266kN 计算。

4.1.2 锚杆杆体截面面积 A s ≥yktt f N K 式中 A s ----锚杆杆体截面面积K t ------锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.6N t ----锚杆的轴向拉力设计值，取266kNf yk ----钢筋的抗拉强度标准值400N/mm 2(III 级钢筋抗拉强度标准值)根据计算公式，计算如下：A s ≥yktt f N K ≥4002666.1××1000≥1064mm 2 取3根Φ22III 级螺纹钢筋，3A 22=1140mm 2＞1064mm 2，满足要求。

4.1.3 锚杆长度 l a ＞ψπmg tDf KN 式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN D ——锚杆锚固段的钻孔直径146mmf mg ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），基底地层主要为卵石层，参考地勘报告及相关规范结合乐山地区施工经验，取120kPa 。

ψ----锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取1.2l a ＞ψεπms tf d n KN式中 K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.0N t ——锚杆的轴向拉力设计值266kN n ——钢筋根数，取3根d ——钢筋直径（mm ），取Φ22III 级螺纹钢筋ε——多钢筋界面的粘结强度降低系数，根据规范取0.8f ms ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），取2000ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，根据规范取1.2根据计算公式，计算如下： l a ＞ψπmg tDf KN ＞2.112014614.32660.2×××××1000＞8.06ml a ＞ψεπms tf d n KN＞2.120008.02214.332660.2×××××××1000＞1.337m取两式中大值，取锚杆锚固长度为8.06m ，建议取8.20m 。

7#地下室整体抗浮计算1、根据建筑施工图及基础施工图，本工程地下室底板面的绝对标高为350.000米,根据地勘报告提供的本工程的抗浮设计水位为绝对标高356米。

2、设计抗浮水头为356-351=6m。

3、结构自重计算一（覆土部分）：1）：600mm厚地下室顶板覆土：18X0.6=10.8KN/m22）：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：31.3KN/m2，即抗力R=31.3KN/m24、结构自重计算：1）：地面上5层120mm结构楼、屋面：5X25X0.12=15KN/m22)：地下室顶板160mm厚：0.16X25=4KN/m23）：防水板500mm厚：0.5X25=12.5KN/m24）：梁柱折算荷载：4KN/m2以上1~4项合计：35.5KN/m2，即抗力R=35.5 KN/m25、抗浮计算：荷载效应：S=1.05x6X10=63 KN/m2根据以上计算知：R小于S整体不满足抗浮满足要求，无需另外配重或增加锚杆抗浮。

7#抗浮锚杆深化设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高0.5 m地下室底板底标高-5.5m浮力60 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：一）车道入口A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计26kN/m2抗浮验算60-26x0.9=36.6kN/m2二）有0.6m覆土的一层地下室A)一层顶板：覆土层0.6X18=10.8 kN/m2顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5kN/m2C)梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2总计36.8kN/m2抗浮验算60-36.8x0.9=26.87kN/m2三）一层地下室+五层A)一层顶板：顶板自重0.16X25=4.0 kN/m2B)底板底板自重0.5X25=12.5 kN/m2C)地下室梁自重 4.07+2.1+3.4=9.5 kN/m2D)二~七层板：板自重0.12X25x5=3x5=15 kN/m2F)二~五层梁自重3x4=12 kN/m2总计53kN/m2抗浮验算60-53x0.9=12.3kN/m2二、计算结果经计算，锚杆孔径为150mm，其中：A、B、C类锚杆均采用3根Ф25的HRB400钢筋，钢筋自由段长度为1m，A 类锚杆锚固段长度为5m,B 类锚杆锚固段长度为8m,C 类锚杆锚固段长度为10m ；A 类锚杆按2500mm ×2500mm 布置，B 类锚杆按3000mm ×3000mm 布置。

抗浮锚杆设计计算书一、工程质地情况：地下水位标高-1.00 m地下室底板标高-6.52 m浮力55.2 kN/m2二、抗浮验算特征点受力分析：1.原底板砂垫层厚0.10m自重0.10X20=2kN/m22.原砼底板厚0.40m：自重0.4X25=10 kN/m23.新加砼配重层厚0.30m自重0.3X25=7.5 kN/m2抗浮计算55.20-19.50=35.70 kN/m2三、锚杆体计算过程由受力情况，将锚杆分为A、B、C三类，A类为图中○A轴至○E轴区域，地面与中风化板岩之间有8米粘性土层；B类为有○E轴至○L轴区域，地面与中风化板岩之间有4米粘性土层；C类为图中○L轴至○Q轴区域，地面与中风化板岩之间无粘性土层。

锚杆间距取3m×3m。

1.锚杆杆体的截面面积计算：yk tt s f NKA总计19.5 kN/m2tK ——锚杆杆体的抗拉安全系数，取1.05； t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），锚杆的拉力设计值=特征值×1.3，A 类锚杆取35.70×3.0×3.0×1.3=438.75kN 。

yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,HRB400取400 kPa 。

As ≥fyk KtNt =4001075.43805.13⨯⨯=11512mm选取两根HRB400 直径28mm 钢筋，钢筋截面积满足规范要求2. 锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：ψπmg ta Df KN L >ψπεms ta df n KN L >式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，取1.05；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取438.75kN ； a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-1取粘性土层65kpa ，中风化板岩层0.25Mpa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），按表7.5.1-3取2.5MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.15md ——钢筋的直径（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6~0.85，本例取0.7；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。

地下室抗浮锚杆设计计算书一．设计依据:《岩土锚杆(索)技术规程》CECS 22：2005《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011广东省《建筑地基基础设计规范》DBJ 15-31-2003《建筑边坡工程技术规范》GB 50330-2013二．设计条件：室内地面标高为H=0.000(绝对标高为27.40m)，室外地面标高为H=26.100~28.00，抗浮水位1a轴至5轴抗浮设计水位取为26.00,5轴至12轴抗浮设计水位取为27.00（即相对标高为-0.400m）。

底板面标高-5.500(绝对标高为21.90m)，消防水池处底板面标高-6.000(绝对标高为21.40m)，主楼处筏板厚度1100mm，筏板以外区域底板厚度400mm。

底板板底水浮力：筏板处：Fw1=(H-Hw1)×10=(27.00-21.90+1.100)×10=62.00 kN/m或Fw1=(H-Hw1)×10=(26.00-21.90+1.100)×10=52.00 kN/m其余部位：Fw2=(H-Hw2)×10=(27.00-21.90+0.400)×10=55.00 kN/m或Fw3=(H-Hw2)×10=(26.00-21.90+0.400)×10=45.00 kN/m三．抗浮板受力计算：1、计算水反力（模型按负值输入不重复计算板自重），用于抗浮锚杆设计。

筏板处：62×1.05-2（建筑面层做法）=63.1 kN/m或52×1.05-2（建筑面层做法）=53.1 kN/m其余部位：55×1.05-2（建筑面层做法）=55.75 kN/m或45×1.05-2（建筑面层做法）=45.75 kN/m不考虑活载及砖墙荷载2、计算水浮力作用下底板配筋时，模型采用倒楼盖法按正向力输入，且扣除板自重，勾选不自动计算现浇板自重。

抗浮锚杆计算地下室抗浮锚杆计算书一．根据地质报告抗浮水位绝对标高4m，0.000绝对标高4.45m，筏板底相对标高-11.35m，水头高10.9m，每平米水浮力109KN。

屋面折算板厚度220mm，一层顶～三层顶板折算厚度200mm，地下一层顶板折算厚度260mm，地下二层顶板折算厚度370mm，筏板厚600mm，混凝土板总厚度220+200x3+260+370+600＝2050mm；筏板上填土厚度800mm；每平米总压重2.05x24+0.8x16＝62KN抗浮验算109-62＝47KN，需做抗浮设计。

二．筏板下设抗浮锚杆，锚杆布置间距2m，每根锚杆抗拔力47x2x2＝188KN。

选取锚杆直径180mm，根据建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)8.6.3条R t≤0.8πd1lf，锚杆长度l≥R t/0.8πd1f=188000/(0.8*3.14*180*180)=2.31m取锚杆长度2.5m三. 按锚杆体强度验算GB50330第7.2.2条N a≤ξ2fyA s锚杆钢筋面积A s≥N a/ξ2fy＝1.35*188000/（0.69*360）＝1022mm2选取3根三级25mm钢筋，A s＝1473mm2四．按锚杆钢筋与锚固砂桨间的强度验算GB50330第7.2.4条：N a≤ξ3nπdf b L a钢筋在锚杆中锚固长度L a≥N a/ξ3nπdf b＝1.35*188000/（0.6*3*3.14*25*2.4）＝748mm五．锚杆裂缝控制验算。

（按《砼规》GB50010第8.1条计算）钢筋拉应力σsk＝188000/1473＝127.6N/mm2纵向受拉钢筋配筋率ρte＝1473/（3.14*90*90）＝0.058裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.1-0.65*f tk/(ρteσsk)=1.1-0.65*2.01/(0.058*127.6)=0.92裂缝宽度ω= a crψσsk(1.9c s+0.08d eq/ρte)/E s=2.7*0.92*127.6*(1.9*52.5+0.08*25/0.058)/200000=0.2mm综上，布置间距2米锚杆，锚杆直径180，配置3根三级25mm 钢筋，锚入强风化岩2.5米，抗拔承载力特征值188KN（裂缝控制）。

yk t t s f N K A ≥ψπmg t a Df KN L >ψπεms t a df n KN L >抗浮锚杆计算书根据建设单位提供抗浮锚杆设计要求：1、 单根锚杆抗拔力标准值为215Kn ，锚杆设计长度6～12m 。

2、 锚杆设计参数建议值：锚杆杆体抗拉安全系数K t 取1.6,锚杆锚固体抗拔安全系数K 取2.2；锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值f mg =145kPa 。

3、根据以上参数，按照《北京市地区建筑地基基础勘察设计规范》（DBJ11-501-2009）中抗浮设计和《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）中永久锚杆设计内容进行设计计算。

（1）锚杆杆体的截面面积计算公式7.4.1式中：t K ——锚杆杆体的抗拉安全系数，本次锚杆杆体采用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.2取1.8；tN ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），为215kN ； yk f ——钢筋的抗拉强度标准值（kPa ）,杆体选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢，抗拉强度标准值为785kPa 。

将以上参数代入求得： 杆杆体截面面积23493785102158.1mm f N K A yk t t s =⨯⨯== 所需杆件直径d=sqrt （493×4/3.14）=25.06mm故选用1φ28 PSB785精轧螺纹钢能够满足要求。

（2）锚杆锚固长度锚杆锚固长度按下式估算，并取其中较大者：公式7.5.1-1公式7.5.1-2式中：K ——锚杆锚固体的抗拔安全系数，按照《岩石锚杆（索）技术规范》（CECS 22:2005）表7.3.1取2.2；t N ——锚杆的轴向拉力设计值（kN ），取215kN 。

a L ——锚杆锚固段长度（m ）；mgf ——锚固段注浆体与地层间的粘结强度标准值（kPa ），根据地勘报告并结合经验，可取120kPa ；ms f ——锚固段注浆体与筋体间的粘结强度标准值（kPa ），注浆材料为素水泥浆，浆体强度M30，查表7.5.1-3插值法取2.4MPa ；D ——锚杆锚固段的钻孔直径（m ），取0.20m ；d ——钢筋的直径，取0.28（m ）；ε——采用2根以上钢筋时，界面的粘结强度降低系数，取0.6～0.85；ψ——锚固长度对粘结强度的影响系数，按表7.5.2取1.0；n ——钢筋根数。

结构计算书项目名称：设计代号：设计阶段：审核：校对：计算：第 1 册共1 册中广电广播电影电视设计研究院2015年04月07日综合楼锚杆布置计算一、 工程概况（1）综合楼地下1层（含1夹层），地上2~4层，±相对于绝对标高，室内外高差，地下室夹层高，地下室高，地下室建筑地面标高，建筑地面垫层厚150mm ，结构地下室底板顶标高。

基础形式筏板，抗浮水位标高（绝对标高）。

建筑地下室底板顶标高（绝对标高），底板厚400mm 。

（2）综合楼抗浮采用抗浮锚杆。

二、抗拔锚杆抗拔承载力计算依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

锚杆基本条件：锚杆直径D=150mm 锚杆长度L= 锚杆入岩（强风化花岗岩）长度：> 锚杆拉力标准值Nk=250KN 锚杆拉力设计值Nt==325KN钢筋：3 ∅25三级钢： A s =1470mm 2, f=360 N/mm 2 , f yk =400 N/mm 2 依据《岩土锚杆（索）技术规程》（以下简称《岩土规程》）计算。

根据****院提供的《***勘察报告》，岩石（或土体）与锚固体的极限粘结强度标准值（f rbk ），见第2页所附表1。

1、 根据锚杆与土层粘结强度所计算的锚杆竖向抗拔承载力设计值Nt 依据《岩土规程》第条公式计算K f DL N mg a t /ψπ=Rt= > Nt=351KN2、 锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 计算依据《岩土规程》第条公式mmmm f d n KN L ms t a 750020700.1*4.2*6.0*25**3351000*2<==≥πψξπ锚杆注浆体于钢筋间的锚固段长度La 满足要求。

3、 钢筋面积A 计算依据《岩土规程》第条公式21404400351000*6.1mm f N K A yk t t s==≥实配3 ∅25三级钢，A s =1472mm 2>1404 mm 2锚杆杆体钢筋面积满足要求。

二、计算书1、设计要求本工程水池底板抗浮力的要求为：表12、抗浮锚杆抗拔力设计值根据技术要求，本工程单根锚杆的抗拔力标准值为87.5kN ，设计锚杆间距2.7x2.7m. 3、杆体截面及锚固体截面积计算锚杆钢筋的截面面积按下式确定：yktts f N K A ⨯= （7.4.1） 上面式中：K t — 锚杆的杆体抗拉安全系数，取2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值，取113.8KN.f yk —— 钢筋抗拉强度标准值，采用HRB400钢筋，抗拉强度标准值为0.4kN/mm 2。

根据计算得：As=569mm 2所以孔内应设置二根Φ20的HRB400钢筋. 4、锚固段长度计算.根据《岩土锚杆(索)技术规程》(CECS22-2005)，锚杆锚固段长度由下两式中较大值确定：ψπmg ta Df N K L ⨯> (7.5.1-1)ψξπms ta f d n N K L ⨯>(7.5.1-2)上面式中：L a —— 锚杆锚固段的长度（m ）；K —— 锚杆锚固体的抗拔安全系数，取2.2；N t —— 锚杆的轴向拉力设计值(kN)； D —— 锚固体的钻孔直径，按0.12m d —— 钢筋的直径（m ）；f mg ——锚固体与地层间的粘结强度标准值，2#地块按勘察报告中第59号钻孔取锚杆周围地层加权平均值130kPa 。

3#地块按勘察报告中第51号钻孔取锚杆周围地层加权平均值100kPa ，4#地块按勘察报告中第172号钻孔取锚杆周围地层加权平均值104kPa 。

f ms ——锚固体与钢筋间的粘结强度标准值，取2000kPa ；ξ ——界面粘结强度降低系数，取0.6；ψ —— 锚固长度对粘结强度的影响系数，2#地块取1.4；3#、4#地块取1.15n —— 钢筋根数由计算公式算得2#地块：L a 〉3.72m ，设计按照锚固段长度为5.10m 。

由计算公式算得3#地块：L a 〉7.18m ，设计按照锚固段长度为8.00m 。