30CrMnSi耐磨铸钢的研制

锤头用耐磨铸钢30Cr Ni Mo Re的研制与应用摘要：在物料这一特定环境下，研究如何提高锤头的寿命，降低金属材料消耗，减轻现场频繁更换锤头，增加生产，有着非常现实的意义关键词：锤头耐磨前言：齿板冲击式细碎机主要用于流化床锅炉燃料自备系统中煤及石灰石的细破碎，而锤头是其中的重要部件。

在火电行业中用ZGMn13锤头，现场运行中只能运行100多个小时。

因此，在物料这一特定环境下，研究如何提高锤头的寿命，降低金属材料消耗，减轻现场频繁更换锤头。

增加生产，有着非常现实的意义。

ZGMn13锤头甚至和低碳钢锤头破碎量差不多。

对高锰钢残体进行解剖，使用面的硬度只有HB186-222。

切片检查只在靠使用面发现个别晶粒产生滑移，大部分与基体组织一致。

可以认为。

在破碎煤及石灰石的过程中，锤头基本上不产生加工硬化。

是属于小能量多冲击的凿削磨粒磨损。

高锰钢显示不少其长处。

基于这一思想。

我们研制了一种起始硬度高的抗磨损、高强度、高韧性30Cr Ni MORC新耐磨钢。

1、实验内容（1）钢的化学成份。

30Cr Ni MOR。

钢成份设计。

镍在结构钢中是提高淬透性提高钢的韧性。

镍与铬配合使用，对淬透性作用极强，远远超过两种元素单独加入时的作用。

但铬镍钢的重要缺点是对回火脆性十分敏感，加入铂可以克服这一缺点。

在合金铸钢中加入一定量的稀土能细化钢的组织净化晶界，改善夹杂物，从而提高钢的冲击韧性和提高铸造性能。

铬镍铂稀土钢与其它钢相比是一种高淬透性、高强度、高韧性的耐磨材料。

钢的化学成份见表一。

（2）不同热处理状态下的性能见表二。

（3）回火温度和硬度的关系。

见图1。

（4）30Cr Ni MoRe的淬透性能很好。

80×60的锤头截面基本淬透。

（5）试制过程。

冶炼：在5吨电弧炉采用氧化法冶炼。

氧化温度≥1550℃，脱碳量≥0.30%。

脱碳速度≥0.01%/分。

终点碳0.20-0.27%.扒渣P≤0.01%.出钢前插铝1.0kg/吨，出钢时，随钢流加1#合金。

前言本次毕业设计课题立足于自己在学院所学的课程内容，重点介绍合金结构钢化学成分、基本性能、焊接工艺、等一些内容。

对于较深的理论没要过多的要求。

本课题在设计过程中基本贯穿大学三年的所学专业基础课程。

本文共分为六章：前两章系统的介绍了合金结构钢的生产工艺、分类、化学成分、基本性能、应用等；第三章介绍30CrMnSiA钢的焊接工艺，并对这种钢的焊接工艺的影响因素做了一定的分析；第四章介绍了30CrMnSiA钢的焊接性，并对30CrMnSiA钢在各种热处理状态的性能与热处理的缘由做出了分析；第五章则主要的介绍了防止焊接裂纹的产生与防止措施，对焊接热裂纹、冷裂纹、焊前预热、焊后热处理等并做出详明的分析；第六章介绍了30CrMnSiA的焊接检验与相应的检验方法和有关检验方法的改善。

在完成设计过程中，参阅了参考文献中的相关章节等有关资料，并得到了指导老师的帮助与大力支持，再次诚挚致谢。

由于本人所学内容有限与对相关内容的理解不到位，文中有不足之处在所难免，恳请老师批评指正。

第一章合金结构钢的概念及合金元素在结构钢中的作用1．1合金结构钢合金结构钢，用作机械零件和各种工程构件并含有一种或数种一定量的合金元素的钢。

这类钢,由于具有合适的淬透性，经适宜的金属热处理后，显微组织为均匀的索氏体、贝氏体或极细的珠光体，因而具有较高的抗拉强度和屈强比（一般在0.85左右），较高的韧性和疲劳强度，和较低的韧性－脆性转变温度，可用于制造截面尺寸较大的机器零件。

1.2合金元素在结构钢中的作用有三个方面：①增大钢的淬透性。

淬透性是指钢淬火时，从表层起淬成马氏体层的深度，是取得良好综合性能的主要参数。

除Co外，几乎所有合金元素如Mn、Mo、Cr、Ni、Si和C、N、B等都能提高钢的淬透性，其中Mn、Mo、Cr、B的作用最强，其次是Ni、Si、Cu。

而强碳化物形成元素如V、Ti、Nb等，只有溶于奥氏体中时才能增大钢的淬透性。

②影响钢的回火过程。

文章标题：30crmnsia等温淬火工艺研究及应用分析一、30crmnsia等温淬火工艺概述30crmnsia是一种优质的合金结构钢，具有良好的焊接性能和抗疲劳性能，常用于制造高强度、高耐磨、高韧性和高塑性的零部件。

而等温淬火是一种重要的热处理工艺，可以有效提高30crmnsia钢的性能，使其具有更好的机械性能和热处理性能。

二、30crmnsia等温淬火工艺的主要步骤1. 预热：将30crmnsia钢件加热至适当温度，以消除内部残余应力和改善加工硬化组织。

2. 等温保温：将钢件保持在适当温度下，使组织发生相变，形成一定的组织结构，提高其硬度和强度。

3. 淬火冷却：迅速将加热好的钢件浸入淬火介质中进行冷却，使得组织结构定型，提高其硬度和强度。

三、30crmnsia等温淬火工艺的影响因素1. 温度控制：加热温度和等温保温温度对30crmnsia钢件的淬火效果有着重要影响，过高或过低的温度均会导致淬火效果不佳。

2. 淬火介质选择：不同的淬火介质会对30crmnsia钢件的淬火效果产生影响，一般选择的淬火介质有水、油和空气等。

3. 淬火冷却速度：淬火后的冷却速度也会直接影响到30crmnsia钢件的硬度和强度，需要合理控制淬火冷却速度。

四、30crmnsia等温淬火工艺在实际应用中的案例分析以汽车零部件制造为例，通过采用30crmnsia等温淬火工艺，可以显著提高零部件的耐磨性和抗拉强度，延长零部件的使用寿命，提高汽车整车的安全性和可靠性。

还可应用于机械设备制造、轨道交通领域等，为相关领域的提高材料性能和应用范围提供了可能。

五、30crmnsia等温淬火工艺的个人观点和理解作为一种重要的热处理工艺，30crmnsia等温淬火工艺在提高材料性能和延长零部件使用寿命方面具有重要意义。

合理控制淬火工艺参数，可以使30crmnsia钢件获得更好的硬度和强度，提高材料的整体性能，具有较强的应用前景和市场需求。

总结回顾：30crmnsia等温淬火工艺是一种重要的热处理工艺，通过预热、等温保温和淬火冷却等步骤，可显著提高30crmnsia钢件的硬度和强度。

黄星武（宝钢集团八钢公司制造管理部）HUANG Xing-wu（Manufacturing Management Department,Bayi Iron &Steel Co.,Baosteel Group ）Abstract:This paper introduces the process of developed a clutch matrix steel 30CrMnSiA by using the hot metal desul-phurization pretreatment for LF refining -continuous casting and hot rolling process of 1750mm at Bayi steel.The center-line segregation of slab is controlled effectively by optimizing cooling and dynamic soft reduction parameters in continuous casting process.After heat treatment,the properties of the rolled strip meet the user's requirements completely Key words:30CrMnSiA;continuous casting;central segregation;mechanical property30CrMnSiA 热轧钢带的研制开发摘要:文章介绍了八钢公司采用铁水脱硫预处理-转炉-LF 精炼-连铸-1750mm 热连轧工艺开发了离合器片基体用钢30CrMnSiA 。

通过优化连铸工序冷却和动态轻压下参数，有效控制了板坯的中心偏析。

轧制后的钢带经热处理，各项性能完全满足用户要求。

关键词:30CrMnSiA ；连铸；中心偏析；力学性能中图分类号：TG142.41文献标识码：A文章编号：1672—4224（2017）03—0001—04Research and Development of 30CrMnSiA Hot Rolling Steel Strip联系人：黄星武，男，汉，49岁，硕士，炼钢高级工程师，乌鲁木齐（830022）宝钢集团八钢公司制造管理部E-mail ：huangxw@1前言30CrMnSiA 钢是一种具有较高强度的合金调质结构钢,用于制造在震动负荷下工作的重要零件。

30crmnsi钢奥氏体逆相变亚温淬火30CrMnSi（30CrMnSiA）钢是一种用于快速加工的合金结构钢，具有优良的加工性能和机械性能，主要用于汽车、军事、航空等工程领域。

30CrMnSi钢主要有热处理、淬火、退火等处理工艺。

本文针对30CrMnSi钢进行了奥氏体逆相变亚温淬火，以优化钢的性能和机械性能。

30CrMnSi钢在正常温度下该钢的组成为：碳含量0.20-0.25％，硅含量0.15-0.30％，锰含量2.2-2.8％。

本文所用材料中碳含量为0.22％，硅含量为0.20％，锰含量为2.5％。

30CrMnSi钢在正常温度下为奥氏体组织，热处理施加恰当的温度和时间，可以使材料的晶粒细化，从而使材料的机械特性更好。

为了优化30CrMnSi钢的性能和机械特性，首先对该钢进行退火处理，将正常温度的奥氏体组织转变为较低温度的奥氏体组织，并在其基础上做进一步的热处理工艺。

随后采用奥氏体逆相变亚温淬火处理30CrMnSi钢，由于该相变发生在极低温度，因此采用缓慢的冷却速率。

相变前可以先进行预淬火处理以提高淬火结构的稳定性，再进行亚温淬火处理，就可以有效地降低组织形成的温度，从而实现高强度、优良的抗拉强度和塑性以及其他机械性能的提高。

在实验中，30CrMnSi钢的试样经过细致的处理后，对试样进行了硬度测试，将结果与未经处理的试样进行比较，结果表明，处理后的试样硬度比未经处理的试样高了25％，表明采用奥氏体逆相变亚温淬火处理可以有效地提高30CrMnSi钢的硬度。

此外，采用X射线衍射测试进一步分析30CrMnSi钢的晶粒结构，受淬火处理的试样晶粒细化，晶界也更加紧密，而未经处理的试样晶界比较模糊，晶粒比较松散。

由此可见，采用奥氏体逆相变亚温淬火处理30CrMnSi钢，可以改善晶粒结构，从而提高钢的机械性能。

综上，30CrMnSi钢采用热处理施加恰当的温度和时间后，可以使材料晶粒细化，采用奥氏体逆相变亚温淬火处理可有效改善钢的晶粒结构，提高材料的机械性能，并使硬度大大提高。

30crmnsi调质处理工艺一、工艺流程1.材料准备2.锻造成型3.热处理（正火）4.热处理（淬火）5.热处理（回火）6.机械加工7.调质处理二、具体步骤介绍1.材料准备30CrMnSi是一种优质的合金结构钢，其主要成分包括碳、硅、锰、铬和钼等元素。

在进行调质处理之前，需要对该材料进行充分的准备工作。

首先，需要对30CrMnSi钢进行化学成分的检测，以确保其符合相关标准要求。

同时，还需要对其外观和尺寸进行检查，并消除可能存在的缺陷和不良状态。

2.锻造成型在完成材料准备后，需要将30CrMnSi钢进行锻造成型。

这一步骤旨在为后续的热处理和机械加工做好充分的准备。

在锻造过程中，需要根据具体要求选择合适的温度和压力，并采用适当的锻造设备和工艺参数。

同时，还需要注意保持均匀的温度和应力状态，以避免出现不良状态。

3.热处理（正火）完成锻造成型后，需要对30CrMnSi钢进行正火处理。

这一步骤旨在使钢材的组织达到最佳状态，为后续的淬火和回火做好充分准备。

在进行正火处理时，需要根据具体要求选择合适的温度和保温时间，并采用适当的冷却方式。

同时，还需要注意控制温度和时间，避免出现过热或过冷等不良状态。

4.热处理（淬火）完成正火处理后，需要对30CrMnSi钢进行淬火处理。

这一步骤旨在使钢材的组织达到最佳状态，并提高其硬度和强度等性能。

在进行淬火处理时，需要根据具体要求选择合适的温度和冷却介质，并采用适当的冷却速率。

同时，还需要注意控制温度和时间，避免出现过热或过冷等不良状态。

5.热处理（回火）完成淬火处理后，需要对30CrMnSi钢进行回火处理。

这一步骤旨在降低其脆性并提高其韧性和塑性等性能。

在进行回火处理时，需要根据具体要求选择合适的温度和保温时间，并采用适当的冷却方式。

同时，还需要注意控制温度和时间，避免出现过热或过冷等不良状态。

6.机械加工完成热处理后，需要对30CrMnSi钢进行机械加工。

这一步骤旨在使钢材的尺寸和形状达到最终要求，并提高其表面粗糙度和平整度等性能。

长沙电力学院学报(自然科学版)第13卷第3期JOU RNAL O F CHAN GSHA UN I V ER S IT Y V o l.13N o.3 1998年8月O F EL ECTR I C POW ER(NA TU RAL SC IEN CE)A ug.199830Cr M nSi A高强度钢氢脆的实验研究刘　白 郭克希 (长沙大学　长沙　410003) (长沙电力学院动力工程系　长沙　410077)摘　要　实验结果表明:30C r M nSi A钢的下贝氏体组织具有最小的氢脆敏感性.氢促进了位错的活动性和增殖,并进一步使各组织的形变位错组态发生了变化.贝氏体组织试样的氢脆断口特征是准解理,而索氏体、屈氏体则主要是沿晶.影响材料氢脆敏感性的组织因素是:显微组织类型、位错密度、碳化物类型及分布、残留奥氏体含量.关键词　氢脆　高强度钢　显微组织分类号　T G111191合金相组成对氢脆和电化学腐蚀敏感性有着重要的作用,因此有必要从材料科学的角度探讨提高氢脆和应力腐蚀抗力的途径.哈尔滨工业大学李仁顺等人[1]对可能使30C r M nSi A钢产生氢脆的工艺进行了研究,还对比了亚温淬火组织与回火屈氏体组织的氢脆敏感性.他们的研究结果表明亚温淬火回火组织具有较小的氢脆敏感性.本文在相同渗氢条件下,对比30C r M nSi A钢不同显微组织(下贝氏体、回火索氏体、亚温淬火回火组织)的氢脆敏感性,为在可能发生氢脆的环境下使用该钢提供合理选择显微组织的依据.同时研究了在复杂组织中氢对位错运动的影响,进一步探讨了氢脆的微观机理.1　试验方法及其结果111　材料成分及热处理工艺本文采用两种规格的30C r M nSi A钢进行试验,化学成分见表1.收稿日期　1998204227表1　实验用钢的化学成分(质量百分比)规格C M n Si S P N i C r Cu 园钢 120.320.971.050.0080.0220.061.020.07园钢 750.310.991.080.060.0120.071.010.18112　电解渗氢采用阴极电解渗氢的方法使试样含有过量氢.电解液为1g L 硫脲(CSN 2H 4)的1m o l L硫酸水溶液,电流密度为5mA c m 2,渗氢时间为14h .113　机械性能实验及其结果渗氢到规定时间的试样立即取出上机试验. 5mm 的光滑拉伸试样,在In stron -10型万能材料试验机上进行慢拉伸试验,形变速率保持1mm m in .跨距为160mm 的标准三点弯曲试样在60吨万能材料试验机上测试;无载荷时横梁上升速度约为015mm m in .渗氢对各种试样机械性能的影响,以及各试样的脆化系数Υ和K H IC K IC 值分别见表2、表3.从中可以看出:(1)　氢对各试样的强度指标(Ρ0.2,Ρb )影响不大.(2)　氢严重地降低了各试样的延性,以1#～4#试样的脆化系数最大,5#试样最小.(3)　氢对断裂韧性值的影响出现不规律的波动,其中6#、7#试样的K H IC K IC 值最小,5#试样最大.表2　氢对机械性能的影响试　样组号组织未渗氢渗　氢Ρ0.2Ρb ∆7K ICΡ0.2Ρb ∆7K IC1#B 粒　960　1260　1112　2614　59　920　1240 116 211　622#B 粒　1010　12601811361865　1000　1250217212343#B 粒　900　12201617471129　900　1150317415324#B 上　1030　118018541053　1100　1290210210485#B下　1150　16001112441666　1120　151051219716#S 780　8901456142　670　7709161314447#T　1100　1230115311132　980　1160315712698#　790　9201415311344　850　950515711379#　1450　1810511201565　1520　182011121157 注:[Ρ0.2]、[Ρb ]=M N m 2;[∆]、[Ω]=%;[K IC ]=M N m 32表3　试样的脆化系数Υ和K H ICK k 值参　数1#2#3#4#5#6#7#8#9#Υ(%)　92　94　90　96　58　76　86　77　90K H ICK IC 值110601511112019011080131015201840186 注:Υ=(Ω0-ΩH ) Ω0(%)2　物理分析及讨论211　形变亚结构的透射观察及氢对位错运动的影响在拉伸试样断口附近切取薄片,制成薄膜后在H —800电镜上观察.本文着重观察了5#、6#试样充氢与未充氢状态下的情形.充氢试样被脆化的主要原因是氢对位错运动的影响.大量的运动位借相互作用,发生缠结而形成胞状亚结构,并通过交滑移运动使条界面和条内碳化792　第13卷第3期 刘白等:30C r M nSi A 高强度钢氢脆的实验研究 892 长沙电力学院学报(自然科学版) 1998年8月物产生不规则圆滑弯曲.而在充氢试样中则出现了弯折碳化物、平行位错列、界面台阶与扭折、以及位错塞积瘤等亚结构特征,如图1～4. 图1　充氢5#试样中,扭折碳化物,50000× 图2　充氢6#试样,平行塞积位错,80000×Array　图3　充氢5#试样中,界面滑移台阶,50000× 图4　充氢6#试样,位错塞积瘤,60000×本文认为这是氢促进了位错平面滑移的结果.偏聚在位错心部的氢使心部原子间结合力减弱,降低了派—纳力,导致位错活动性增强,易于早期开动,从而大量发生单滑移.另一方面氢降低了铁素体Α—Fe的层错能从而使交滑移难以进行[2].212　断口形貌扫描观察及氢致断裂的微观机制断裂韧性试样压断后,将断口精心保护并利用菲力普505型扫描电镜对断口上的伸张区和快断区进行观察和拍照发现以下三种氢脆断口特征:(1)　氢脆准解理Q C H E(一).解理小刻面周围有明显的撕裂棱、韧窝带等塑性痕迹.(2)　氢脆准解理Q C H E(二).具有不明显的撕裂棱,条状花样和二次裂纹等形态.(3)　氢脆沿晶IG H E.晶界上有小孔、撕裂棱等痕迹.如图5～7. 观察结果表明,1#～5#贝氏体组织的试样,充氢前后断口形貌类型未变但一些细节发生了变化: Q C→Q C H E而在6#、7#淬火回火试样中,断口类型发生了变化:　图5　充氢3#试样,氢脆准解理(一)断口,625×　图6　充氢2#试样,氢脆准解理(二)断口,625×　图7　充氢6#试样,氢脆沿晶断口,1250×Di m(Q C )→IG H E .为什么易于在贝氏体组织试样中形成氢脆准解理断口呢?有人[3]用蚀坑法测得Α2Fe 氢脆断裂的解理面为{001}、{110}和{112}.位错受到氢的活化后,易于在滑移面{110}、{112}上运动和增殖,并在碳化物等障碍前塞积.或通过在{001}晶面上位错反应造成氢的偏聚而导致在这些面上解理.撕裂棱、韧窝带等是位错活动性增强而导致的局部塑性变形.氢脆准解理(二)是在条界上偏聚大量氢和位错受到活化的影响下,发生较大的塑性变形之后滑移平面消失而又未形成韧窝所形成的.有人[4]测过淬火回火组织45%的氢在晶界上,55%在晶内;晶界上的氢浓度比晶内高三个数量级.这种组织的晶界是很深的氢陷阱.氢大量在晶界上偏聚大大降低了晶粒间的结合力,使裂纹易于沿晶界形成和扩展.偏聚在晶界上的氢原子,两两亲和形成氢分子,随着数量增多成为H 2泡.在外应力的作用下,产生巨大内压力使晶界局部屈服,形成微空洞.213　影响氢脆敏感的显微组织因素从表3、表4可以看出哈尔滨工业大学李仁顺等人的结论是基本正确的,但具有下贝氏体组织的5#试样的脆化系数最小,K H IC K IC 值最大,可见它具有最小的氢脆敏感性.材料的显微组织是影响氢脆敏感性的内部因素,起着重要的作用,以下对其作一简要讨论.(1)　显微组织类型与位错密度.下贝氏体组织与回火索氏体相比,具有较小的吸氢量和氢脆敏感性,其原因是:回火过程中铁素体发生回复,使位错密度下降而晶界上偏聚大量的氢.在下贝氏体基体上均匀分布着密度较高的位错,分别吸附一定量的氢,使大量局部化的氢均匀地分散,对减小氢脆敏感性起着有益的作用.(2)　碳化物类型及分布.碳化物及其与基体的相界面都是影响氢扩散的陷阱.渗碳体是992　第13卷第3期 刘白等:30C r M nSi A 高强度钢氢脆的实验研究 003 长沙电力学院学报(自然科学版) 1998年8月缓慢相变过程中形成的,微应变很小,对氢扩散的阻碍作用较小.而Ε2碳化物则相反[5].在30C r M nSi A钢的下贝氏体组织和回火索氏体、回火屈氏体中,均为渗碳体且分布相近,仅在大小和形态上有差异.因此氢扩散系数差别不大,但6#、7#试样的碳化物经回火后已长大,每一碳化物出现较大基体——碳化物相界,从而提高了局部区域的氢浓度.(3)　残余奥氏体量.有人[6]证明:氢在奥氏体中比在铁素体中的溶解度大、扩散系数小,所以残留奥氏体具有作为氢的稳定陷阱的潜在作用,提高了氢致开裂的门槛应力强度,抑制裂纹的扩展,增强了钢的抗氢脆能力.(4)　混合组织.由于两种组织的加工硬化率不同,在受力变形时,发生不均匀形变,易于造成早期脆断.而早期脆断裂纹有可能成为氢富集的有利位置.因此而诱发穿晶的氢脆断裂.本文认为,这是导致1#～4#试样对氢脆较为敏感的主要原因.3　结论(1)　30C r M nSi A钢的下贝氏体组织,与粒状贝氏体、上贝氏体、索氏体、屈氏体以及临界区淬火回火组织相比,具有最小的氢脆敏感性.造成它们抗氢脆能力差异的材料组织因素是:显微组织类型、位错密度、碳化物类型及分布、残留奥氏体含量等.(2)　氢促进位错的运动和增殖.在下贝氏体组织和淬火回火组织中,氢促进了平面滑移、阻碍了交滑移.使位错塞积加强,界面台阶和扭折增多、脆壁组织减少.对不同的显微组织,氢造成了相似的形变亚结构特征.(3)　贝氏体组织试样的氢脆断口特征是准解理,而淬火回火组织是沿晶.这表明不同的显微组织有不同的氢脆断裂路径和不同的氢脆敏感性.(4)　氢脆准解理和氢脆沿晶断口上的韧窝带、裂撕棱等塑性痕迹,是由于偏聚氢促进了位错的活动性,降低了材料的局部屈服强度,在初生裂纹以塑性撕裂的方式与次生裂纹相连接时产生的.氢脆沿晶断口上的微空洞是界面上H2气泡在外应力协助下产生巨大内压力而引起的局部塑性屈服.参考文献1　李仁顺,等.金属材料的氢脆及应力腐蚀开裂.航天工艺,1988,78(10):54～592　O riani R A.H ydrogen in M etals,1980,215～2243　米男菊田(日),等.兵器材料与力学,1983,96(2):73～784　夏纬通,等.材料科学进展1北京:冶金工业出版社,1996.49～595　T iner N A,Gilp in C B1Co rro si on,1996,22:271～2796　Parrish P A,et al1Internati onal sympo sium on the reactivity of so lid.Go thenberg Sw eeden,1996,(8):446～450(责任编辑　谢庚申)The Exper i m en ta l Study of Hydrogen Em br ittlem en t i n 30Cr M nSi A H igh Strength SteelL iu B a i(Changsha U niv .Changsha 410051)Guo K ex i(D ep t .of Pow er Eng .Changsha U niv .of E lectr .Pow er Changsha 410077)Abstract It has been found that low bain ite of 30C r M nSi A steel has best p rop erties again st H .E .the hydrogen enhances the activity and m u lti p licati on of dislocati on ,and fu rther m o re induces dislocati on rearrangem en t in each m icro structu re .F ractu re featu re of B ain ites Sp eci 2m en s is H ydrogen Q uaicleavage ,that of So rb ite and T roo stite is H ydrogtn IG p redom inan tly .It has been suggested that m aterial facto rs affect su scep tib ility to hydrogen crack ,that is :typ e of m icro stru tu re ,den sity of dislocati on ,typ e and distribu ti on of carb ite ,am oun t of re 2tained A u sten ite .Key words H ydrogen em b rittlem en t H igh strength Steel M icro structu re应用数学研究所简介应用数学研究所隶属我院数学与计算机系,所长李应求.我所现有教授2人,副教授8人,讲师7人,主要从事基础数学、概率统计、模糊数学的理论研究工作和应用数学、计算机软件的开发工作.我所自1995年成立以来,共承担国家自然科学基金课题2项,国家归国留学人员基金课题1项,湖南省自然科学基金课题1项,湖南省科委课题1项,电力高校青年教师基金课题3项,横向课题2项,院自选课题若干项,出版专著4本,在国内外权威刊物上发表学术论文数十篇.我所在基础理论研究上水平、上层次的同时,致力于将数学的最新理论与方法运用于电力生产实际,服务于电力系统,并取得一定的成果.与金竹山电厂合作承担的“电力系统故障预测”,与江西省电力局合作承担的“电力负荷预测”课题,目前已顺利结题.所长李应求率全所研究、开发人员,热忱欢迎社会各界,特别是电力系统各单位,来我所考察,共同寻找合作开发项目.103　第13卷第3期 刘白等:30C r M nSi A 高强度钢氢脆的实验研究 。