镇墩结构计算书()

圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。

柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。

模板分节高度最大2m。

一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。

γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。

t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。

T ------混凝土的温度（25°C ）。

V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。

墩身模板设计方案计算书一､设计依据1. 杭州湾跨海大桥“南引桥陆地区下部结构”施工图2. 《建筑工程大模板技术规范》(JGJ74—2003)3. 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)4. 现行公路桥涵设计､施工技术规范二､墩身设计情况简介杭州湾跨海大桥南引桥陆地区G02~G08桥墩设计均为矩形(圆端)截面,圆角半径50cm｡其中G02､G03､G04､G08截面尺寸为6x2.5m,截面面积14.785m2;G05~G07截面尺寸6x2.0m,截面面积11.785m2｡墩身高度G03最低,为6.366m;G04墩最高,为9.041m｡三､模板构造说明考虑到墩身模板的通用性,以尺寸最大的G04墩为对象进行模板设计,模板沿竖向分成5节,螺栓连接,以适应不同高度桥墩｡每节横向模板2块;每侧端头模板分成3块,中间直线部分长50cm,使端头模板可用于厚度2.0m桥墩的施工;模板块与块之间通过螺栓连接｡模型面板采用6mm厚钢板,竖向加劲为10#槽钢,间距30cm;横向加劲为6mm 厚钢板,间距为53cm｡加劲桁架结构:内侧横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢,外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢,加劲桁架竖向间距为0.53m｡四､模板结构检算1. 侧压力计算倾倒混凝土时产生的荷载p1:标准值:2KPa新浇筑混凝土对模板侧面产生的荷载① p1=0.22rt0k1k2v1/2;② p2=rh,取两者的最小值｡r——混凝土的体密度,取24KN/m3;t0——新浇混凝土的初凝时间,暂取24h;k1——外加剂影响修正系数,取1.2;k 2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;T ——混凝土入模时的温度,200｡V ——混凝土浇筑速度,取值:混凝土分层浇筑厚度30cm,墩身截面积14.785m 2,即每层混凝土为4.4m 3,每层混凝土浇筑､振捣约需25分钟,搅拌､运输混凝土设备配置足够,因此混凝土浇筑速度为0.72m/h ｡V/T=0.72/20=0.036>0.035h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8x0.72/20=1.667m将以上各值代入上述公式①､②中p 1=0.22x24x24x1.2x1.15x0.721/2=148KPap 2=24x1.667=40KPa因此取p 2=40KPa,取1.2安全系数,即Pmax=40x1.2+2=50KPa2. 面板弯矩和挠度计算外侧模面板计算弯矩和挠度时,应考虑其连续梁性质,用近似公式计算:均布荷载时:M=0.1 qL 2,EI ql f 1284竖向加劲间距L=0. 3m弯矩:M=qL 2/10=50x0. 32/10=0.45KN*m截面抵抗矩:W=1/6x1x0.0062=6x10-6m 3惯性矩:I=1/12x1x0.0063=1.8x10-8m 4弯曲应力:σ=M/W=0.45x103/(6x10-6)=75x106Pa=75MPa<[σ]=135MPa(强度合格)挠度:f=qL 4/(128EI)=50x103x0.34/(128x210x109x1.8x10-8)=0.84x10-3m=0.84mm (刚度合格)3. 竖向加劲检算模板竖向加劲采用10#槽钢,间距30cm,外侧加劲桁架的竖向间距0.53cm,即10#槽钢的跨度为53cm ｡计算时也可按上述简化公式, 即: M=0.1 qL 2,EI ql f 1284= m KN q /153.050=⨯=M=0.1x15x0.532=0.421KN* m Q=0.5x15x0.53=3.975KNMPa MPa W M 135][7.10394001000421=<=⨯==σσ(结构安全) 85MPa ][9MPa .8103.9813.52350039754=<=⨯⨯⨯==ττIb QS (结构安全) mm EI ql f 022.0103.198101.2128530151284544=⨯⨯⨯⨯⨯==(满足要求)4. 加劲桁架计算G04与其它墩比较尺寸最大,受力最不利,以此墩为例,采用ANSYS软件进行计算｡在模板的设计中,刚度将起到控制作用(相对于强度),这里将对模板外面的加劲桁架的刚度进行计算｡加劲桁架计算模型如下图所示:计算中混凝土对模板的最大压力取2KNP ,然后根据加劲桁架的间距50m/换算成施加在桁架上的线荷载｡加劲桁架模型计算参数:横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢(beam188单元),外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢(beam188单元)｡两边的约束采用固结约束,加劲桁架竖向间距为0.53m｡计算图形结果如下:最大变形图(图中单位:m)应力图(图中单位:Mpa) 结果分析:从上面的图形结果中可以看出,最大应力为80.7MPa,考虑0.7的受压折减系数,最大应力为:80.7/0.7=115.3MPa〈[σ]=135MPa｡最大变形为2.38mm,符合要求｡结论:根据上述计算表明,墩身外模的强度､刚度均满足使用要求｡。

空心墩墩身计算书一、设计资料桥梁跨径：L=40m路基宽度：W=26m桥梁跨径组合：4×40m空心墩尺寸：横桥向宽度4.25m（对应悬臂长度3.5m）顺桥向宽度2.4m、3m、4m三种空心墩壁厚：空心墩尺寸表二、桥墩集成刚度计算假定1、一联桥中，仅仅计算三个中墩的受力，不考虑过渡墩的受力。

2、偏安全考虑，汽车制动力的分配按照三个中墩的集成刚度分配。

3、一联桥梁中，空心桥墩墩高分别采用低限和高限的组合即：采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用40m、50m、50m；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用50m、60m、60；采用2.4米厚的空心墩，一联中桥墩高度分别采用60m、70m、70。

4、主梁的收缩徐变折成降温计算，降温温度取30℃。

5、为取得最大水平力，温度变化须与收缩徐变变化一致，升温不控制设计，升温水平力不做计算。

故由温度变化引起的水平力，仅考虑降温引起，降温温度取25℃。

6、在中墩处均设置固定支座，过渡墩处设置滑板支座。

三、桥墩集成刚度计算1、桥墩几何参数计算空心墩墩身惯矩按照下式计算：33)2)(2(121121t h t b bh I ---=桥墩几何参数2、桥墩抗推刚度计算按照《铁路桥涵设计规范（TBJ2-85）》第5.3.1条，计算抗推刚度时，混凝土的抗弯弹性模量取抗压弹性模量的0.8倍，桥墩抗推刚度按照下式计算,即：38.03H EId ⨯=ρ 其中：E-混凝土弹性模量，C30混凝土，E=3×104MPa ； H-桥墩高度桥墩抗推刚度3、支座刚度计算支座为板式橡胶支座，规格为GYZ425×99，每个桥墩顶8个支座。

支座刚度按照下式计算,即： tnAGz =ρ 其中：n-支座的个数；A-支座的面积；G-支座的剪切模量，取1.1×104MPa ； t-支座橡胶厚度，取支座高度的0.8倍；支座刚度：ρz =15763KN/m 4、桥墩集成刚度计算桥墩与支座串联，桥墩的集成刚度按照下式计算,即：zd zd ρρρρρ+=.桥墩集成刚度四、桥墩墩顶水平力计算1、一联桥梁变形零点计算变形零点按照下式计算,即：∑∑∑+=ii i i L K C RL K C X μ其中：C —收缩系数，计算中按照混凝土收缩+徐变+降温取55℃，C=1E-5×55=0.00055； i i L K -桥墩抗推刚度与桥墩距桥台距离的乘积；R μ-桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，如为滑板支座，取0。

三 、轴向力计算1、钢管自重的轴向分力上游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H1= 计算公式：A1=gt.L.sin α144.200m 下游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H2=1.000m 0.3引用流量~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Q=8.600m³/s 镇墩与上游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l 1=镇墩与下游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l 2=6.000m 0.150m 钢管与支墩的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~f =上游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw1=伸缩节止水填料与钢管的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ fk=伸缩节止水填料长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ b=0.3上游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ α1=下游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~α2 =9.468m 138.138m 51.000m 钢管转弯处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H0=6.000m 上游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D01=1.600m 上游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D0=上游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D1=下游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D=下游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D2=1.632m 1.600m 二 、设计基本资料121.990m 上游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L1=下游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L2=0.98t/m³18.450°39.810°1.632m 1.632m 一 、设计依据及参考资料下游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw2=0.100m 钢材的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ γs=7.85t/m³水的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~γw= （1）设计依据：《水电站压力钢管设计规范》（SL281—2003） （2）参考资料：《水电站》（河海大学 刘启钊主编）分段式压力管道镇墩结构计算书下游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D02=1.632m式中：gt=（D12-D02）. 3.14. γs/42、钢管转弯处的内水压力计算公式：23、伸缩节边缘处的水压力计算公式：224、水流对管壁的摩擦力计算公式：25、温度变化时伸缩节填料的摩擦力计算公式：A5=D01.b.fk.γw.H.3.146、温度变化时钢管与支墩的摩擦力计算公式：A6=f.(Qp+Qw)cosα7、水在弯管处的离心力计算公式：A7=D02.γw.V2.3.14/4g8、钢管内径变化的(渐缩管)内水压力计算公式：22四、法向力计算1、管重产生的法向力Qp计算公式：Qp=gt.L.cosα2、水重产生的法向力Qw计算公式：Qw=gw.L.cosα五、合力计算1、轴向合力计算(顺水流方向为+)(垂直向下为+)2、法向合力计算(垂直向下为+)六、镇墩设计计算1、抗滑稳定计算计算公式：Kc=fz(∑Y+G)/∑X G=Kc∑X/fz-∑Y。

连镇铁路五峰山大桥南引线S21铁路墩墩身模板计算书一、墩身模板总体说明S21墩身模板采用6mm钢板作面板，用槽钢[10作纵肋，外模圆弧段后横肋采用钢板组合箱形截面：腹板高200mm,间距70mm,厚度10mm。

翼缘板宽180mm,厚度10mm；外模直线段后横肋采用双［20a组合；内模圆弧段后横肋采用钢板组合箱形截面：腹板高160mm,间距70mm，厚度10mm。

翼缘板宽160mm,厚度10mm；内模直线段后横肋采用双［20a组合，腹板净间距50mm。

箱形截面形式如下图：图1 圆弧段横肋截面（单位：mm）外模：钢面板与纵横肋共同受力，直面段设置精轧螺纹拉杆与内模对拉，圆弧段不设置拉杆；墩身模板标准段配置成3m段，非标准段底部设置调整节，以便倒用到其他墩身。

内模：钢面板与纵横肋共同受力，直面段设置精轧螺纹拉杆与外模对拉，圆弧段不设置拉杆，内模灌注砼时不平衡侧压力由墩身内部的钢筋绑扎脚手架钢管对撑平衡；墩身模板标准段配置成3m段，底部非标准段设置木模。

墩身模板截面图如下：图2 墩身模板横截面图（单位：mm）二、模板设计依据（1）模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《简明施工计算手册》第三版、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》。

（2）在建公安长江大桥中铁大桥局二公司项目项目、在建沪通长江大桥中铁大桥局四公司项目、沪通长江大桥中交二航局项目等。

三、计算依据（1）模板支撑体系尺寸模板纵肋间距: 300(mm)后横肋间距: 300(mm),1200(mm), 1200(mm), 300(mm)（2）混凝土参数混凝土每次分节浇筑高度: 6(m)混凝土浇筑速度:≤6m/小时（控制值）（3）材料参数钢材，Q235。

①面板：δ=6mm钢板②模板纵肋: [10a③后横肋:外模圆弧段模板为组合箱形截面，H=210mm,B=180mm；内模圆弧段模板为组合箱形截面，H=170mm,B=160mm；直线段模板为双［20a组合，腹板净间距50mm。

（四）镇支墩设计根据《水电站压力管道设计规范》计算作用在镇墩上的轴向力，取Ａ１Ａ３Ａ４Ａ７Ａ８Ａ９同时存在，关机计入Ａ２，求取上述各力的水平，垂直合力∑X ∑Y 取镇墩体容重rh=2.3t/m3,. f=0.45并满足镇墩的结构要求。

按式Ｋc＝f（∑Y+Ｇ）/∑X计算抗滑安全系数。

要求Ｋc大于１.５按式：Ｗ＝Ｋc∑X/ f－∑Y按式：Ｖ＝Ｗ/rh 计算体积即得每一个镇墩体积。

（满足设计要求），以上计算，考虑水击压力取最大水头的１。

２５*Ｈ设。

下面以５＃墩为例进行设计。

L=78.1-1.5=76.6m r g h=7.8*9.81=76.518KN/m3h=0.008m D内=0.3m D＇=0.308mH设=739.15-536.77=202.38m１作用在镇墩上轴向力的计算一：由上游管段（由伸缩接头至镇墩中心）传来的力a: 水管自重的轴向分力A1= g管L’sinag管=π* D＇* h* r g h＝３.１４１６*０.３０８*０.００８*７６.５１８＝０.５９２ＫＮ/ mA1=g管L’sin36。

=0.592*76.6*sin36。

=26.66851 kN↘a.b:水管转弯处的内水压力A3=3.1416*D2r*H设/43.1416*0.3*0.3*9.81*202.38/4=140.3363 kN↘c：温升时伸缩节边缘间的摩擦力A7=3.1416*Db填fH设r=3.1416*0.33*0.03*202.38*9.81*0.3=18.524 Kn ↘d:温升时管壁沿支墩的摩擦力A8=f(N管+N水)设水管与支墩的摩擦力系数f=0.6N管=0.592*76.6*cos36。

=36.69 KN ↙N水=3.1416*0.32*9.81*76.6*COS36。

=42.97 KN ↙A8=0.6* (N管+N水)=0.6*(36.69+42.97)=35.85 Kn ↘e:水管转弯时引起的离心力之轴向力A9= 3.1416*D2*V2*9.81/(4*9.81)=3.1416*0.32*0.712*9.81/(4*9.81)=0.036 KN ↘∑A=(A1+A3+A7+A8+A9)=221.414 KN ↘X=∑A*COS36。

圆柱墩模板计算书本标段墩身全部为柱式墩，柱式墩直径1.5m和1.8m两种；最高墩柱21.366m。

柱式墩施工采用翻模分段施工的方法，分段长度为6m，墩柱高度小于6m的一次性浇筑成型。

模板分节高度最大2m。

一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)8、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：3m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1 新浇混凝土对模板侧向压力分布图按照《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）附录B ，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列两式计算，并取其最小值：式中：F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。

γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3），根据设计图纸取26kN/m 3。

t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算，取t 0=5h 。

T ------混凝土的温度（25°C ）。

V ------混凝土的浇灌速度（m/h ），取3m/h 。

盖梁柱式坡计算书
1计算资料
1.1编制依据
《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2015)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019)
《公路设计手册一墩台和基础》
《桥梁墩台与基础工程》
1.2结构信息
1.2.1几何尺寸
1.2.2
1.2.3计算参数
1.3荷载信息
1.3.1上部结构永久作用
13.2可变作用
2盖梁计算
2.1持久状况承载能力极限状态基本组合验算
2.1.1正截面承载力验算
77 撑系杆体系计算示意图
2.1.2斜截面抗剪承载力验算
2.1.3剪扭构件截面抗剪扭承载力验算
2.1.4配筋率验算
[∖0⅜1φ,⅞∣~~~~ ⅞~~~~Iwi W-⅛√]
盖梁配箍率图
2.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算
盖梁裂缝宽度图
3桥墩计算
3.1组合作用计算
承载能力极限状态(:本组合)截面内力设计值组合I截面位置I工况IN(kN)IMX(kN∙m)∣MY(kN∙m)∣M(kN∙m)
3.2承载力验算
3.2.1截面抗压承载力验算计算长度为：23.5m
3.2.2裂缝宽度验算。

镇墩下游段钢管倾角…………………………………………………………α2＝ 镇墩上游平面投影角…………………………………………………………ψ1= 镇墩下游平面投影角…………………………………………………………ψ2=1个3.1 单位管长钢管自重q s 和单位管长管内水重q w 计算 计算公式：(计入附件自重12%）（单位管长管内水重）轴方向作用力； 其中镇墩上下游管轴方向作用力包括：⑴钢管自重分力A 1；⑵关闭的阀门及闷头上的力A 2（本工程无该项作用力）；⑶弯管上的内水压力A 3；⑷渐缩管的内水压力A 4（本工程无该项作用力）；⑸弯管中水的离心力的分力A 8；(6)温度变化时支座对钢管的摩擦力A 7； 其中镇墩上下游垂直管轴方向作用力包括：⑴钢管自重分力Q s ；⑵钢管水重分力Q w ； 根据规范A.1.1条，作用于镇墩上的荷载包括：⑴镇墩自重G；⑵镇墩上下游管轴方向作用力；⑶镇墩上下游垂直管 镇墩上游段钢管支座的间距……………………………………………………l＝4.000m 套管式伸缩节内套管外径 ……………………………………………………D 1＝1.675m 镇墩材料容重…………………………………………………………………γd=24.00kN/m³ 套管式伸缩节内套管内径 ……………………………………………………D 2＝1.600m 转弯段实际转角………………………………………………………………θ=70.000m 3 荷载计算20.633° 套管式伸缩节止水填料与钢管摩擦系数 ……………………………………μ1＝0.3 支座与钢管管壁的摩擦系数 …………………………………………………f＝0.1 镇墩上游端管轴的计算水头 …………………………………………………H 4＝ 镇墩上游段钢管支座的个数 …………………………………………………n＝ 镇墩下游伸缩节中心的计算水头 ……………………………………………H 2＝ 镇墩上游段钢管倾角…………………………………………………………α1＝0.000°10.574°70.000m 10.483°10.378°70.912m 镇墩上游端管轴的计算水头 …………………………………………………H 3＝ 水的重度………………………………………………………………………γw ＝9.80kN/m³ 转弯段转弯半径…………………………………………………………………R=8.000m 镇墩上游伸缩节至镇墩距离 …………………………………………………L 1＝5.670m 镇墩下游伸缩节至镇墩距离 …………………………………………………L 2＝1.500m 镇墩上游伸缩节中心的计算水头 ……………………………………………H 1＝70.550m 压力钢管壁厚 …………………………………………………………………t＝0.010m 压力钢管满负荷时管内流速 …………………………………………………v 0＝4.178m/s 钢材重度………………………………………………………………………γs ＝76.93kN/m³2 设计输入数据 压力钢管设计引用流量…………………………………………………………Q＝8.400m³/s 压力钢管内径 …………………………………………………………………D 0＝1.600m 水电站压力钢管镇墩抗滑稳定及地基应力计算1 设计依据和参考资料 （1）设计依据：《水电站压力钢管设计规范》（SL281—2003）ww D q γπ2025.0=ss t t D q γπ)(0+=镇墩下段钢管对镇墩作用力计算表3.3 镇墩下段钢管对镇墩作用力计算单位管长钢管自重q s 和单位管长管内水重q w 计算表3.2 镇墩上段钢管对镇墩作用力计算镇墩上段钢管对镇墩作用力计算表ww D q γπ2025.0=各个工况计算荷载结果钢管对镇墩总的水平推力∑X、总的垂直力∑Y计算 （管轴向作用力符号：+为钢管下行方向；-为钢管上行方向）3.4 钢管对镇墩总的水平推力∑X及∑Y、总的垂直力∑Z计算 计算公式：轴方2222211111cos )sin cos (cos )sin cos (ϕααϕααQ A Q A X -+-=∑)cos sin ()cos sin (22221111ααααQ A Q A Z +++=∑2222211111sin )sin cos (sin )sin cos (ϕααϕααQ A Q A Y -+-=∑镇墩重量的计算：计算公式lx0，ly0地基应力到x0，y0轴的距离S镇墩底面面积Jx0，Jy0基础底面对X0，y0轴的惯性矩底 式中：抗滑稳定计算：5 镇墩地基应力计算∑∑∑+-=22)(Y XZ G f Kz0-y0平面管项作用力）；对底面y0轴的力矩对底面x0轴的力矩镇墩底面面积地基应力。

梁模板及支架计算书梁模板设计说明：主要梁截面尺寸分别为1400×1000mm ，1400×1200mm 。

（1）面板设计：梁底模、侧模均采用15mm 厚覆膜多层板。

（2）龙骨设计：底模次龙骨采用100×100mm 木方，间距200mm ；主龙骨采用135×135mm 木方，间距900mm ；侧模次龙骨采用100×100mm 木方，木方间距200mm ，主龙骨采用Φ48×3.5双钢管。

（3）支撑设计：梁底支撑采用碗口架，U 型可调式支托，主龙骨采用135×135mm 木方，立杆间距纵向900mm ，横向间距为600mm 。

立杆上部安装U 型可调顶托，水平杆步距1200mm ，第一道水平杆距地面350mm 。

（4）高度大于600mm 的梁，加穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm ，间距600×400mm ，内套PVC 套管。

一、梁底模计算参数：1．梁底模支撑体系：荷载→多层板→木方次龙骨→135×135mm 木方主龙骨→碗扣脚手架支撑系统2．梁混凝土标准值24KN/m 3 ,梁内钢筋单位重量取值6.0KN/m 3。

3. 梁底模板：模板采用15mm 厚多层板。

15mm 厚多层板单位重量标准值0.15KN/m 2毛截面惯性矩3121I bh =；截面抵抗矩261w bh =；抗弯强度设计值f m =20N/mm 2 ；弹性模量E=5600N/ mm 2（厂家提供检验报告中的数值）；受弯构件允许挠度值400[w]l=。

4. 梁底次龙骨：采用100×100mm 木方作为次龙骨,间距200mm 布置, 考虑方木实际负偏差和压刨量，计算时尺寸按照90×90mm 考虑。

木方单位重量标准值0.3KN/mm 2，受弯构件允许挠度值400[w]l=；取最小截面则毛截面惯性矩5467500121I 3==bh ，截面抵抗矩12150061w 2==bh ；弹性模量E=9000N/mm 2； 抗弯强度设计值f m =13N/mm 2。

主墩墩柱模板计算书1、基本情况xx桥2#墩墩高为12m、3#墩墩高为11m，圆柱墩模型高度采用7米，墩身分两次浇筑，墩身直径5米。

采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）在JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》的第4.1.1条，给出了新浇混凝土对模板的侧压力计算公式：混凝土侧压力的计算（取两式中较小值）：F=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F=Rс.H带入数据得F=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59 KN/㎡F=24*7=168KN/㎡取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡式中F——新浇筑混凝土对模板的侧压力，kN/m ；γc——混凝土的重力密度，kN/m ;to——新浇混凝土的初凝时间（h）可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用to=200/(T+15)计算（T为混凝土的温度℃）；V——混凝土地的浇筑速度，m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，m；β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。

目录1. 计算总说明 (1)1.1 计算的目的与要求 (1)1.2 依据资料及参考书目 (1)1.3 计算原则与假定 (1)1.4 符号说明 (2)2. 计算过程 (2)2.1 ②镇墩结构设计 (2)2.1.1 基本资料 (2)2.1.2 最高水位运行工况下下作用在镇墩上的基本荷载 (4)2.1.3 检修条件下作用在镇墩上的基本荷载 (6)2.1.4校核情况下作用于镇墩的校核荷载（水压试验） (6)2.1.5 荷载组合后的水平、垂直分力 (7)2.1.6 抗滑稳定需要的体积力 (14)2.1.7 镇墩体积及几何尺寸拟定 (15)2.1.8 地基应力及抗滑稳定系数 (16)2.2 ③镇墩结构设计 (19)2.2.1 基本资料 (19)2.2.2 最高水位运行工况下下作用在镇墩上的基本荷载 (20)2.2.3 检修条件下作用在镇墩上的基本荷载 (22)2.2.4校核情况下作用于镇墩的校核荷载（水压试验） (22)2.2.5 荷载组合后的水平、垂直分力 (23)2.2.6 抗滑稳定需要的体积力 (30)2.2.7 镇墩体积及几何尺寸拟定 (30)2.2.8 地基应力及抗滑稳定系数 (31)3．成果分析 (34)++水电站镇墩结构计算书1. 计算总说明1.1 计算的目的与要求本计算书对++水电站技施阶段镇墩结构进行设计。

镇墩设计主要完成的内容有： ⑴ 计算不同工况下镇墩所受的荷载； ⑵ 确定抗滑稳定所需要的体积力；⑶ 根据计算的体积力，拟定镇墩的型式、形状和几何尺寸； ⑷ 校核地基承载力，拟定钢管与镇墩、镇墩与地基间的固结设施。

1.2 依据资料及参考书目⑴《小型水电站机电设计手册》 金属结构 水利电力出版社 1991.8 ⑵《水电站压力钢管设计规范》（SL281-2003）中国水利水电出版社 2003.3 ⑶ ++水电站初设报告第五章（工程布置及建筑物） ⑷ ++水电站招标阶段引水发电系统设计图纸一套 1.3 计算原则与假定⑴ 见附图1《++水电站引水发电系统纵剖面图》，选取②和③镇墩作为计算镇墩，计算不同工况下作用在镇墩上的荷载，在满足抗滑稳定和地基允许承载力的条件下拟定镇墩的结构尺寸；⑵ 假定管道沿程水锤升压成线性变化，管道轴线上任意一点的的水锤升压最大值为：p p rl H H L∆=∆，式中L 表示进水口到钢管末端（蝶阀处）的轴线长度，p l 表示p 点到进水口的轴线长度，r H ∆表示钢管末端水锤升压最大值；（说明：水锤升压最大值利用++水电站初设报告第五章表5.4-4的计算成果。

1号压力管道镇墩结构计算书一、设计依据及参考资料(1设计依据:《水电站压力钢管设计规范》(SL281—2003(2参考资料:《水电站》(河海大学刘启钊主编二、设计基本资料引用流量~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Q=1.620m³/s 水的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~γw=1.00t/m³钢材的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ γs=7.85t/m³上游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D0=0.880m下游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D=0.880m上游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D1=1.000m下游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D2=1.000m上游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D01=1.150m下游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D02=1.150m上游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ α1=0.000°下游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~α2 =4.700°上游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L1=24.500m 下游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L2=10.700m 镇墩与上游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l1=4.100m镇墩与下游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l2=10.700m 钢管转弯处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H0=22.500m 上游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H1=22.500m 下游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H2=22.000m 上游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw1=0.100m下游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw2=0.300m 伸缩节止水填料与钢管的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ fk=0.3伸缩节止水填料长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ b=0.200m 钢管与支墩的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~f=0.3三、轴向力计算1、钢管自重的轴向分力计算公式:A1=gt.L.sinα式中:gt=(D12-D02. 3.14. γs/42、钢管转弯处的内水压力计算公式:23、伸缩节边缘处的水压力计算公式:224、水流对管壁的摩擦力计算公式:25、温度变化时伸缩节填料的摩擦力计算公式:A5=D01.b.fk.γw.H.3.146、温度变化时钢管与支墩的摩擦力计算公式:A6=f.(Qp+Qwcosα7、水在弯管处的离心力计算公式:228、钢管内径变化的(渐缩管内水压力计算公式:22四、法向力计算1、管重产生的法向力Qp计算公式:Qp=gt.L.cosα2、水重产生的法向力Qw计算公式:Qw=gw.L.cosα五、合力计算1、轴向合力计算(顺水流方向为+(垂直向下为+0.55六、镇墩设计计算1、抗滑稳定计算计算公式:Kc=fz(∑Y+G/∑X G=Kc∑X/fz-∑Y抗滑安全系数…………………………………………………… Kc=1.5镇墩与地基的摩擦系数…………………………………………… fz=2、法向合力计算(垂直向下为+。