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假如某产品的倒扣距离为3mm ，顶出行程为50mm ,求斜度？% p: u# O5 j. L* o; J7 h用电脑上计算器的科学型去算 3÷50=0.06 将计算器上的Inv前面的框勾上，再点tan 就得到数大约为3.4336，斜度肯定不能去小数对不对，就取个4°，然后验算一下行不行：tan4X50=大约3.4963，这就表示已经走出了3mm的倒扣位了。
倒扣处理(行位)一‧斜边的动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使斜边与行位产生相对运动趋势，使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。
如下图所示：上图中：β=α+2°～3°(防止合模产生干涉以及开模减少磨擦)α≦25°(α为斜边倾斜角度)L=1.5D (L为配合长度)S=T+2～3mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=(L1xsina-δ)/cosα(δ为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM；L1为斜边在行位内的垂直距离)二‧斜边锁紧方式及使用场合三‧块动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使铲基块与行位产生相对运动趋势，铲基动面B铲基动行位,使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。
如下图所示：上图中：β=α≦25°(α为拔块倾斜角度)H1≧1.5W (H1为配合长度)S=T+2～3mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=H*sinα-δ/cosα(δ为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM；H为拔铲基块在行位内的垂直距离)C为止动面，所以铲基块形式一般不须装止动块。
(不能有间隙)四‧行位的锁紧及定位方式由于制品在成型机注射时产生很大的压力,为防止行位与活动芯在受到压力而位移,从而会影响成品的尺寸及外观(如跑毛边),因此行位应采用锁紧定位，通常称此机构为止动块或后跟块。
常见的锁紧方式如下图：五.行位的定位方式行位在开模过程中要运动一定距离,因此,要使行位能够安全回位,必须给行位安装定位装置,且定位装置必须灵活可靠,保证行位在原位不动,但特殊情况下可不采用定位装置,如左右侧跑行位,但为了安全起见,仍然要装定位装置.常见六‧行位镶件的连接方式行位头部镶件的连接方式由成品决定，不同的成品对行位镶件的连接方式可能不同，具体镶件的连接方式大致如下:行位采用整体式结构,一般适用于型芯较大,强度较好的场合. 采用螺钉固定,一般型芯或圆形,且型芯较小场合.采用螺钉的固定形式,一般型芯成方形结构且型芯不大的场合下. 采用压板固定适用固定多型芯.七‧行位的导滑形式块在导滑中,活动必须顺利、平稳,才能保证行位在模具生产中不发生卡滞或跳动现象,否则会影响成品质品,模具寿命等。
隧道针行位设计注意事项隧道工程设计位置选择原则：1.隧道位置应选择在稳定的地层中，尽量避免穿越工程地质和水文地质极为复杂以及严重不良地质地段；当必须通过时，应有切实可靠的工程措施。
2.穿越分水岭的长、特长隧道，应在较大面积地质测绘和综合地质勘探的基础上确定路线走向和平面位置。
对可能穿越的垭口，应拟定不同的越岭高程及其相应的展线方案，结合路线线形及施工、营运条件等因素，进行全面技术经济比较后确定。
3.路线沿河傍山地段，当以隧道通过时，其位置宜向山侧内移，避免隧道一侧洞壁过薄、河流冲刷和不良地质对隧道稳定的不利影响。
应对长隧道方案与短隧道群或桥隧群方案进行技术经济比较。
4.隧道洞口不宜设在滑坡、崩坍、岩堆、危岩落石、泥石流等不良地质及排水困难的沟谷低洼处或不稳定的悬崖陡壁下。
应遵循“早进晚出”的原则，合理选定洞口位置，避免在洞口形成高边坡和高仰坡。
5.濒临水库地区的隧道，其洞口路肩设计高程应高出水库计算洪水位（含浪高和壅水高）不小于0.5m，同时应注意由于库水长期浸泡造成库壁坍塌对隧道稳定的不利影响，并采取相应的工程措施。
在选择隧道洞口位置时应注意以下几个原则：1.洞口不宜设在垭口沟谷的中心或沟底低洼处，不要与水争路。
2.洞口应避开不良地质地段，以及避开地表水汇集处。
3.当隧道线路通过岩壁陡立，基岩裸露处时，最好不刷动或少刷动原生地表，以保持山体的天然平衡。
4.减少洞口路堑段长度，延长隧道提前进洞。
5.洞口线路宜与等高线正交。
6.当线路位于有可能被水淹没的河滩或水库回水影响范围以内时，隧道洞口标高应高出洪水位加波浪高度，以防洪水灌入隧道。
7.为了确保洞口的稳定和安全，边坡及仰坡均不宜开挖过高。
8.当洞口附近遇有水沟或水渠横跨线路时，可设置拉槽开沟的桥梁或涵洞，排泄水流。
9.当洞口地势开阔，有利于施工场地布置时，可利用弃碴有计划、有目的地改造洞口场地，以便布置运输便道、材料堆放场、生产设施用地及生产、生活用房等。
倒扣处理(行位)一‧斜边的动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使斜边与行位产生相对运动趋势，使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。
如下图所示：上图中：β=α+2°～3°(防止合模产生干涉以及开模减少磨擦)α≦25°(α为斜边倾斜角度)L=1.5D (L为配合长度)S=T+2～3mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=(L1xsina-δ)/cosα(δ为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM；L1为斜边在行位内的垂直距离)二‧斜边锁紧方式及使用场合三‧块动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使铲基块与行位产生相对运动趋势，铲基动面B铲基动行位,使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。
如下图所示：上图中：β=α≦25°(α为拔块倾斜角度)H1≧1.5W (H1为配合长度)S=T+2～3mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=H*sinα-δ/cosα(δ为斜边与行位间的间隙,一般为0.5MM；H为拔铲基块在行位内的垂直距离)C为止动面，所以铲基块形式一般不须装止动块。
(不能有间隙)四‧行位的锁紧及定位方式由于制品在成型机注射时产生很大的压力,为防止行位与活动芯在受到压力而位移,从而会影响成品的尺寸及外观(如跑毛边),因此行位应采用锁紧定位，通常称此机构为止动块或后跟块。
常见的锁紧方式如下图：五.行位的定位方式行位在开模过程中要运动一定距离,因此,要使行位能够安全回位,必须给行位安装定位装置,且定位装置必须灵活可靠,保证行位在原位不动,但特殊情况下可不采用定位装置,如左右侧跑行位,但为了安全起见,仍然要装定位装置.常见简图说明简图说明行位采用整体式结构,一般适用于型芯较大,强度较好的场合. 采用螺钉固定,一般型芯或圆形,且型芯较小场合.采用螺钉的固定形式,一般型芯成方形结构且型芯不大的场合下. 采用压板固定适用固定多型芯.七‧行位的导滑形式块在导滑中,活动必须顺利、平稳,才能保证行位在模具生产中不发生卡滞或跳动现象,否则会影响成品质品,模具寿命等。
老师傅总结的汽车模具行位设计要点，建议多收藏确定滑出距离→设计滑出方式（斜导柱、油缸）→设计压板→设计限位方式（弹簧、限位夹）→设计水路确定需要设计滑块的区域与滑出距离, 滑块实际滑出距离要〉产品到扣距离5~10MM确定需要设计滑块的区域与滑出距离设计滑块与滑出方式, 首选斜导柱滑出方式,选油缸滑出方式滑块一般分为:成型部分定位部分锁模部分导向部分选用斜导柱滑出的斜导柱角度要小于滑块锁模角度2度斜导柱尺寸一般为20~30MM最小不能小与12MM一般斜导柱固定最滑块顶部对于高度超过100的滑块，导柱固定在滑块下部，可以使滑块滑出更加平稳滑块宽度超过200的要设计2只斜导柱，2只斜导柱的尺寸、大小、角度等多要一致,一般情况下滑块的锁模面和底面多要设计耐磨板!斜导柱的固定方式,首选斜导柱固定块固定!对与滑出距离超过40的可使用油缸滑出,油缸一般使用前法兰的安装方式!油缸一般选用标准油缸，前面用工字套连接滑块出口模选用君帆、太阳派克油缸等进口油缸国产模选用黄岩本地油缸所有的滑块都要设计压条（工字）滑块宽度超过200MM的，在滑块中间要增加导向条对与长度超过400的滑块，除了增加导向条还要在中间增加工字条对与长度超过400的滑块，除了增加导向条还要在中间增加工字条设计滑块的限位方式使用斜导柱滑出的滑块要用弹簧+限位块或限位夹+限位块的限位方式使用弹簧限位的滑块重量超过的15KG的滑块要使用2个弹簧限位使用限位夹限位的滑块重量超过的40KG的滑块要使用2个限位夹斜度特别大的滑块，可在下面增加工字块，用工字块的滑动带动滑块往下滑使用油缸滑出的滑块要安装行程开关成型面积多的滑块要设计冷却水冷却滑块在天侧的，水路要先接到模板上，再从模板的反操作侧接出。
位次礼仪：前后左右体现高低尊卑位次礼仪---前后左右体现高低尊卑2013-12-13 08:14:55我曾经碰到过这样一件事件：一次陪同一位重要的客人参加商务谈判，谈判进行得很顺利，双方初步达成了合作意向。
之后主人举行了一个小型餐宴，这位客人作为贵宾一直受到殷勤周到的接待，但当被热情地引到餐桌前就坐时，却被安排在了最下座。
结果，用餐时气氛让人感到不那么融洽，最后合作协议也不了了之。
良好的礼仪能够增强彼此交往的认可度和信任度，而位次是商务礼仪的重要部分，反映出个人或公司的基本素养，是规模较大的公司或者高端人士需要特别注意的。
通过恰当妥善的位次安排，来宾能感受到被认可和尊重的地位，以及细致的工作作风和态度。
有时候，往往因为座位没有摆好摆对，摆上再好的鱼翅和燕窝都是没有用的。
有静就有动。
相对于静止的座次礼仪，社交中，在陪同、接待来宾或领导时，行进时的位次也是十分重要的。
1.行进礼仪：优先次序要掌握在涉外场合，有关行的礼仪，基本上可以分为步行礼仪、乘车礼仪和乘机礼仪这三个主要方面。
走出你的好仪态行进时，重点注意以下几点：注意步行时的仪态。
行走时，每个人都应注意自己的仪态与风度，要做到仪态优雅、风度不凡。
行走时的基本姿态是：脊背与腰部伸展放松，脚跟先着地。
具体注意下面五个细节：(1)行走时应当上身挺直，目视正前方。
(2)行进时应当将腿伸直，要做到这一点，就要使膝盖伸直。
(3)走路时应当将注意力集中于后面的脚，并且使前脚脚跟首先触地。
(4)步行时应当保持一定的、相对稳定的节奏，不论是步幅、步速还是双臂摆动的幅度，均须注意此点。
(5)应当保持一定的方向。
从理论上讲，行走的最佳轨迹，应当是双脚后跟落地之后恰成一条直线。
礼仪专家特别提示行进时如何安排位置？与客人并排行进和单行行进时，有不同的做法。
并排行进的要求是中央高于两侧，内侧高于外侧，一般情况下，应该让客人走在中央或者内侧。
与客人单行行进，即成一条线行进时，标准的做法是前方高于后方，以前方为上，如果没有特殊情况，应该让客人在前面行进。
模具结构设计标准-行位设计
一、行位设计介绍
行位在模具里常看，不同的地方对它的称呼也不一样，它也叫滑块。
行位属于抽芯机构系统，它的主要配件有行位座、铲基、斜导柱、行位压块、耐磨块等，它的作用是帮助产品侧面的孔位或扣位，在A B 板开模的时候，装产品侧面的特征先行脱出模具，再进行顶出产品，它可以有效的保证产品特征的完整性、准确性等。
1.行位的基本参数：
β=α+(2°~3°)
L≥1.1H
L1≥5mm
h≥20mm
h1>2/3h2
w1≥25mm
∅d≥∅(d1+1)mm
∅d1为斜导柱直径。
2、行位设计的原则
1）. 动作简单
2）. 定位准确
3）. 压制可靠
4）. 强度足够
5）. 加工方便
3、行位设计时应注意的问题
1）. 抽芯距至少应大于倒扣深度3mm。
2）. 行位必须设计有碰数平面。
通常情况行位零件图上数据应从基准面取数，加工时也应从基准面取数，基准面不允许随意更改。
3）.后模行位的胶位面如果有外观夹口要求时，行位必须伸入前模作管位，以便于后续的省模。
4）.后模行位封胶位斜度的处理。
5）.当后模行位有伸入胶位的情况时，其伸入部分有必要作斜度。
以利于FIT模和减小磨擦。
6）.行位及其配件应安装、拆卸方便。
7）.行位应避免利角的产生。
第五章行位设计（5）三行位的镶拼a 行位的镶拼使用场合①强度薄弱,容易损坏.②精度要求高,难以一次性加工到位.③形状复杂,整体加工困难.④圆形的制品.⑤节约成本,减少不必要的浪费.b 行位的镶拼几种形式①标准的镶拼方式,适用于小型的行位②嵌入式镶拼方式,适用于较大型的行位,H一般取10~15mm.③镶板式镶拼方式,适用于圆形的镶件、镶针或者是多个镶件的行位.镶板可以采取嵌入式或者是定位销定位注意圆形镶件、镶针的定位c 行位的镶拼注意事项① 镶件的定位非常重要② 要保证镶件和行位本体有足够的强度③ 注意固定镶件的螺丝、定位销不要与斜导柱孔、运水孔等干涉d 行位的定位①行位定位的注意事项；②定位面应选取平面；③定位面应选取在相对固定的零件上.如前后模仁、模胚等，不能选取在行位、活动镶件上；④当行位作相对定位时,定位面斜度保证单边5°以上。
1）单个行位的定位2）后模对开行位的定位单个行位都必须有可靠的定位(一般以模仁定位,在无法用模仁定位的情况下,需采用单独的定位块定位)对开行位严禁直接用镶针、司筒或细小的镶件定位.两个行位之间也必须有定位,以保证产品有较靓的夹口.必须保证模仁在行位方向有足够的定位.3 前模行位的定位行位直接用后模肉的圆弧面定位不精确，所以在模仁加定位块(定位块伸入模胚管死)前模行位的定位要求高,因为大部分有外观夹口的要求.所以需更加注意.定位方法与后模行位基本相同4 弹簧的定位①弹簧的选用弹簧压缩比控制在0.4~0.5之间弹簧预压长度控制在5~10之间地侧的行位可不用弹簧定位②弹簧的安装a.内置式安装h=弹簧原长-(行位行程s+预压长度)d=d1+2当弹簧的长度超过80mm,要采用上图所示的结构.防止弹簧由于长期生产疲劳弯曲,行位不能顺利合模.b.外置式安装当行位无法在前面加弹簧时,可使用弹簧外置式设计.c.下置式安装5 弹簧波珠的定位①弹簧波珠的规格②弹簧波珠的安装s=行位的行程L=弹簧波珠的标准长度6 行位的限位①螺丝定位螺丝定位的注意事项a.定位螺丝位置应方便安装b.除非很小的行位(宽度尺寸小于50mm)用M6的螺丝外,其余的必须在M8以上.c.当螺丝锁在斜面上时,应保证螺丝强度足够,不易折断.②限位块定位对于行位重量超过60KG的行位可考虑用限位块定位.7 行位的导向当行位长度L≥250mm,需在行位底部加1个导向块.当行位长度L≥350mm,需在行位底部加2个导向块.①导向块的规格②导向块的安装。
倒扣处理(行位)一‧斜边的动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使斜边与行位产生相对运动趋势，使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。
如下图所示：上图中：β=α+2°～3°(防止合模产生干涉以及开模减少磨擦)α≦25°(α为斜边倾斜角度)L= (L为配合长度)S=T+2～3mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=(L1xsina-δ)/cosα(δ为斜边与行位间的间隙,一般为；L1为斜边在行位内的垂直距离)二‧斜边锁紧方式及使用场合简图说明适宜用在模板较薄且上码模板与A板不分开的情况下,配合面较长，稳定较好适宜用在模板厚、模具空间大的情况下.且两板模、三板板均可使用配合面L≧(D为斜撑销直径)稳定性较好适宜用在模板较厚的情况下且两板模、三板板均可使用，配合面L≧(D为斜撑销直径)稳定性不好,加工困难.适宜用在模板较薄且上固定板与前模板可分开的情况下配合面较长，稳定较好三‧块动作原理及设计要点是利用成型机的开模动作，使铲基块与行位产生相对运动趋势，铲基动面B铲基动行位,使行位沿开模方向及水平方向的两种运动形式，使之脱离倒扣。
如下图所示：上图中：β=α≦25°(α为拔块倾斜角度)H1≧(H1为配合长度)S=T+2～3mm(S为行位需要水平运动距离；T为成品倒扣)S=H*sinα-δ/cosα(δ为斜边与行位间的间隙,一般为；H为拔铲基块在行位内的垂直距离)C为止动面，所以铲基块形式一般不须装止动块。
(不能有间隙)四‧行位的锁紧及定位方式由于制品在成型机注射时产生很大的压力,为防止行位与活动芯在受到压力而位移,从而会影响成品的尺寸及外观(如跑毛边),因此行位应采用锁紧定位，通常称此机构为止动块或后跟块。
常见的锁紧方式如下图：简图说明简图说明行位采用镶拼式锁紧方式,通常可用标准件.可查标准零件表,结构强度好.适用于锁紧力较大的场合.采用嵌入式锁紧式,适用于较宽的行位行位采用整体式锁紧方式,结构刚性好但加工困难脱模距小适用于小型模具.采用嵌入式锁紧式适用于较宽的位.采用拔动兼止动稳定性较差,一般用在行位空间较小的情况下采用镶式锁紧方刚性较好一般适于空间较大的场五.行位的定位方式行位在开模过程中要运动一定距离,因此,要使行位能够安全回位,必须给行位安装定位装置,且定位装置必须灵活可靠,保证行位在原位不动,但特殊情况下可不采用定位装置,如左右侧跑行位,但为了安全起见,仍然要装定位装置.常见的定位装置如下：简图说明利用弹簧螺钉定位,弹簧强度为行位重量的~2倍,常用于向上和侧向抽芯.利用弹簧钢球定位,一般行位较小的场合下,用于侧向抽芯.利用弹簧螺钉和挡板定位,弹簧强度为行位重量的~2倍,适用于向上和侧向抽芯利用弹簧挡板定位,弹簧的强度为行位重量的~2倍,适用于行位较大,向上和侧向抽芯.六‧行位镶件的连接方式行位头部镶件的连接方式由成品决定，不同的成品对行位镶件的连接方式可能不同，具体镶件的连接方式大致如下:简图说明简图说明行位采用整体式结构,一般适用于型芯较大,强度较好的场合. 采用螺钉固定,一型芯或圆形,且型较小场合.采用螺钉的固定形式,一般型芯成方形结构且型芯不大的场合下. 采用压板固定适固定多型芯.七‧行位的导滑形式块在导滑中,活动必须顺利、平稳,才能保证行位在模具生产中不发生卡滞或跳动现象,否则会影响成品质品,模具寿命等。
常用的导滑形式如下图所示。
简图说明简图说明采用整体式加工困难,一般用在模具较小的场合。
采用压板,中央轨形式,一般用行位较长和模温高的场合下。
用矩形的压板形式,加工简单,强度较好,应用广泛,压板规格可查标准零件表. 采用”T”形槽装在行位内部般用于容间较小场合,如跑内行位采用”7”字形压板,加工简单,强度较好,一般要加销孔定位. 采用镶嵌式的T 槽,稳定性较好工困难.八‧倾斜行位参数计算由于成品的倒扣面是斜方向,因此行位的运动方向要与成品倒扣斜面方向一致,否侧会拉伤成品。
1.行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向动模.如下图所示：α°=d°-b°d°+b°≦25°c°=α°+(2°-3°)H=H1-S*sinb°S=H1*tgd°/cosb°L4=H1/cosd°2.行位抽芯方向与分型面成交角的关系为行位抽向定模. 如下图所示：α1°=d°-b°d-b°≦25°c°=a°+(2°+3°)H=H1+S*sinb°S=H1+tgd°/cosb°L4=H/cosd°九‧前模遂道行位1.应用特点a.制品倒扣成型在前模侧b.制品外观有允许有痕迹c.行位成型面积不大如下图所示：2.前模遂道块简图如下：合模状态第一次开模第二次开模及顶出状态(3).设计注意事项a.上固定板的厚度H2≧(D为大拉杆直径；大拉杆直径计算超级链接三板模大拉杆计算；H2上固定板的厚度)b.铲基块镶入上固定板深度H≧2/3H2c.注口衬套头部要做一段锥度，以便合模。
且要装在上固定板上，以防止成型机上的喷嘴脱离注口衬套，产生拉丝现象不便取出，影响下一次注射。
d.铲基块在前模板内要逃料。
e.耐磨板要高出前模板，保护前模板。
以及支撑铲基块防止铲基块受力变形。
f.小拉杆限位行程S≦2/3H1，以利合模。
(H1为行位高度)g.铲基杆前端最好装固定块，易调整，易加工，构成三点支撑，增加铲基块强度。
h.要使耐磨块装配顺利，要求点E在点D右侧。
如下图所示：i.行位座与铲基块装配时，要特别注意尺寸B与B1的关系，应为B>B1，但为了装配的顺畅，也可将其行位座后模板部分全部挖通。
(4)双”T”槽的计算公式及注意事项：如上图中S3=H*tgγ;(H为行位下降的高度即小拉杆行程; γ为铲基块角度) S2=δ2*cosγ；(δ2为铲基块与行位间隙，一般为S=S3-S2=H*tgγ-δ2*cosγ=(H*sinγ-δ2)/cosγ；(S为行位水平运动距离)S4=δ1/cosα;(δ1行位镶件与行位间隙隙；α为行位镶件倾斜角度)S1=(H*sinβ-δ1)/sin(α+β)；（β为扣槽间隙，一般为；S1为行位镶件脱离倒扣距离）注意事项：a.装配要求：行位镶件与倾斜的镶件孔装配，要特别注意尺寸A与A1的关系，应为A>A1 。
b.双T槽公差：如下图两面要靠破接触面积大强度好此面要有间隙减少接触面防止卡滞装配注意事项范例开通模具简上图中行位镶件能顺利装入公模仁内，要求S1>S或将公模板开通。
（见右图）β=α+2°~3°(便于开模及减小摩擦)H≧(H为斜撑销配合长度；D为斜撑销直径)双T槽机构范例双”T”槽结构范例2‧前模爆炸式行位（1）.爆炸式行位适用场合一般成型在前模侧且对行位成型面积较大，尤其是行位在前模侧很深的情况下使用。
(下图为爆炸式行位典型实例：)(2).炸式行位简图如下：(3).行程计算：如下图中S=L*sinβ(β为T槽角度；L为沿T槽方向行程；S为行位水平运动距离)H=L*cosβ(H为行位纯垂直运动距离)开模状态(4).爆炸式行位设计要求及注意事项：如右图中所示：a.底部耐磨板要做斜面，减少行位与公模板间磨损，一般取˚~3˚，装配位置须在行位重心3/4处。
>S（S为行位水平运动距离）c.行位背部耐磨板要高出行位背部e.挡块与抓扣间角度γ＞耐磨板倾斜角度f.β＝α（β为“T”槽角度；α为限位拉杆角度）型块长度尽量取长，高出前模板10mm即可。
h.行位头部要装合模螺钉，便于组模，试模要取下。
i.锁T形块螺钉要垂直于T形块j.头部弹簧须求行位重量k.行位背部要做对刀平面l.行位两侧面要做限位槽m.行位头部一定要做基准面，便于组模及加工基准，一般取8mm以上n.爆炸式行位一定要做凸肩（定位翅膀），以利合模且要有一个基准，不可逃料。
斜面(5).特深爆炸式行位注意事项：a.导向杆要从前模板装置a.前模板要凸出公模板内，防止前模板外掀，增加模具强度b.在前模板凸出外侧要做耐磨板，定位翅膀基准面不可逃料基准面不可逃料基准面防止磨损，易调整d.其它注意事项与上述相同(3)‧行位打顶针一般对于成品璧厚薄而深，壁侧面抽芯孔位较多，抽芯力较大，在跑行位时，成品可能被行位拉变形或拉伤。
为防止成品被行位拉变形或拉伤，需在行位内打顶针，以阻止成品被行位拉变形或拉伤。
a.行位内部打顶针（范例1）2.常见行位内打顶针有两种方式。
如下图所示：五‧延迟行位1成品外侧行位抽芯力大防止成品拉变形2.利用延迟行位作强制脱模下图为水管及水管延迟简图：合模状态第一次开模六‧斜销式行位第二开模完毕状态1.斜销式行位适用放范围一般用在成品有行位机构,同时沿行位运动方向成品也有倒扣，这时可采用斜销式行位。
注：右图为斜销式行位的典型实例：2.斜销式行位简图如下：此处要靠破3‧内行位(1). 用凸台形式（如下图）上图中行程计算与铲基块式行位一致(2). 用斜撑销形式（如下图）上图中S1=S+1mm以上（S为倒扣距离；S1为行位沿斜面运动距离）S2=S1/cosβ(S2为行位相对水平距离；β为行位倾斜角度) S2=S3=(H1*sinα/cosα(H1为相对垂直高度；α为斜撑销倾斜角度α≦25)°γ＝α＋2°~3°H≧(D为斜撑销直径；H为斜撑销配合长度)详细尺寸计算超级链接倾斜行位计算‧抽心力的计算及强度校核1‧抽芯力的计算由于塑料在模具冷却后,会产生收缩现象,包括模仁型芯及其它机构零件(如斜梢.滑块.镶件等)因此,在设计行位时要考虑到成品对行位的包紧力,受力状态图如右：注：F=F4*cosα-F3cosα=(F4-F3)*cosα式中型芯受力状态F---抽芯力(N);F3---F2的侧向分力(N)F4---抽芯阻力(N);α---脱模斜度.由于α一般较小,故cosα=1即F=F4-F3而F2=F1-cosαF3=F2tgα=F1cosα*tgα=F1*sinαF4=F2*μ=μ-F1cosα即F=F4-F3=μ*F1cosα-F1sinα=F1(μcosα-sinα)式中F1-----塑料对型芯的包紧力(N)F2---垂直于型芯表面的正压力(N)μ---塑料对钢的摩擦系数,一般取左右而F1=CLF.式中C----型芯被塑料包紧部分断面平均周长(CM)L---型芯被塑料包紧部分长度(CM)F0---单位面积包紧力,一般可取～即F=100CLF0(μcosα-sinα) (N)2‧斜边直径校核斜边直径要受到本身的倾斜角度、长度以及所需脱模距离的综合影响,因此,在设计过程中,几个参数需要相互调配得到最佳合理化.以确保行位运动顺畅,具体计算公式如下:注：图中P---斜销所受最大弯曲力L---弯曲力距P1---抽芯阻力H---抽芯孔中心到A点的距离α°---斜撑销倾斜角P2---开模力由图中得到:P=P1/cosα(KN)M弯=PL (KN)又M弯≦[σ弯]*W (KN)即PL=[σ弯]*W (KN)式中W---抗弯截面系数[σ弯]---弯曲许用应力(对碳钢可取CM2 (137MPA)M弯---斜销承受最大弯矩即W=(πd4/64)/(D/2)= πd3/32==pL/[σ]弯=PH/([σ]弯cosα)D=3√(ph/[σ]弯cosα(cm)3‧拔块的截面尺寸校核拔块的截面尺寸校核原理与斜边计算原理一致。
