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第19组_(水吸收氨填料吸收塔的设计)

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2013级过程装备与控制专业《化工原理》课程设计说明书题目：水吸收氨填料塔的设计姓名：张超班级：过控2班指导老师：丁文捷学号：12013243762完成时间：2015年12月10日目录1、设计任务书 (4)2、主要设备设计计算和说明水吸收氨的工艺流程 (5)基础数据 (5)物料衡算 (6)确定塔径和相关参数 (9)计算填料层高度 (11)计算填料层压降 (16)混合气体和吸收剂入口管径的计算 (16)填料塔主要内件和附属设备选型 (17)3工艺设计计算结果汇总表 (18)后记 (19)参考文献 (19)一、设计任务书○1设计题目水吸收氨填料塔设计○2设计条件1、气体混合物成分：空气和氨；2、氨的含量：6％（体积）；3、混合气体流量： 5000m3/h；4、操作温度：293K；5、混合气体压力：101.3KPa；6、回收率： 99.0％。

○3设计要求1、完成填料塔的工艺设计与计算，有关附属设备的设计和选型；2、绘制吸收系统的工艺流程图和填料塔装置图；3、编写设计说明书。

二、水吸收氨气的工艺流程○1吸收剂水要循环使用吸收剂对溶质的组分要有良好地吸收能力，而对混合气体中的其他组分不吸收，且挥发度要低。

所以本设计选择用清水作吸收剂，氨气为吸收质。

水廉价易得，物理化学性能稳定，选择性好，符合吸收过程对吸收剂的基本要求。

出于经济上的考虑，水一定要循环使用，因此设计时必须考虑吸收与解吸的组合操作。

为了保证氨气的回收率，宜采用气-液逆流操作吸收流程。

为使水溶剂循环使用，并充分回收解吸的氨气，采用减压解吸。

○2填料的选择 阶梯环是对鲍尔环的改进，与鲍尔环相比，阶梯环高度减少了一半，并在一端增加了一个锥形翻边。

由于高径比减少，使得气体绕填料外壁的平均路径大为缩短，减少了气体通过填料层的阻力。

锥形翻边不仅增加了填料的机械强度，而且使填料之间由线接触为主变成以点接触为主，这样不但增加了填料间的间隙，同时成为液体沿填料表面流动的汇集分散点，可以促进液膜的表面更新，有利于传质效率的提高。

故此吸收过程采用聚丙烯阶梯环填料。

○3水吸收氨气的流程 原料气从填料塔的底部进入，与塔上喷淋的水在填料层内逆流接触，原料气中的大部分氨气被水吸收，出塔的原料气可放空。

吸收的氨气的水溶液，从填料塔的底部引出，进入解吸塔的下段减压解吸，解吸出水溶液中的氨气，解吸后的水溶液循环至填料塔的底部。

三、基础数据混合气量：5000m 3/h=6312.5kg/h 原料气的组成及分压见下表表1 原料气的组成及分压原料气 氨气 空气体积分数/% 6 94 组分分压/kPa 6.078 95.222○1氨在水中的溶解度关系 已知20C 下氨在水中的溶解度系数)/(725.03kpa m kmol H ⋅=X 氨=0.725×6.078×22.4=98.707Nm 3氨/m 3水 ○2水在20C下的性质s Pa m kg L L ⋅⨯==-53104.100:/2.998μρ黏度密度：表面张力为：σL =72.6 dyn/cm=940896 kg/h 2查水的理化数据知，水的蒸气压与操作总压比很小，故忽略水的挥发。

四、物料衡算(1)原料气各组分在水中的溶解度关系操作压力101.3kpa ，温度20C 并且取其相对吸收饱和度均为80%，并将计算结果列于表2：表2 组分溶解度与溶解气体组成的体积分数组分 氨气 空气分压/kpa 6.0789 5.222溶解度/Nm3/m3水 98.707 0.0173溶解量/Nm3氨/m3水 70.9656 0.01384溶解气组成的百分数/% 99.98 0.02因为溶解气中氨占到了99.98%，空气在水中的溶解度很小，故可将空气当作惰气而忽略不计，只考虑氨气的溶解吸收。

进塔吸收液中氨的残值取0.8Nm3氨/m3水，故计算氨的实际溶解量要将其扣除。

空气本身溶解度就很小，经解吸后的残值忽略不计。

水对氨气的实际溶解能力为：70.9656-0.8=70.1656Nm3氨/m3水(2)溶剂夹带量以0.3Nm3氨/m3水计，各组分夹带量如下：NH3: 0.018+70.1656=70.1836Nm3/m3水 99.585%空气：0.282+0.01384=0.29584Nm3/m3水 0.415%70.4794Nm3/m3水(3)对NH3做物料衡算：V 1=V2+V3V 1y 1=V 2y 2+V 3y 3m3/h 42.298%06.0%585.99%06.0%65000232113=--=--=y y y y V VV 2=V 1-V 3=4701.58m 3/h （4）计算水的循环量因每1m 3水带出氨气70.1836Nm 3，故有：h4178.96kg/m3/h 1865.41836.70%585.9942.2981836.7033==⨯==y V L操作的气液比为：V 1/L=5000/4.1865=1194.31Nm 3/m 3=0.9616 （5）带出气体的质量流量 夹带气量：4.1865×0.3=1.25595m 3夹带气的平均分子量：M 1=17×6%+29×94%=28.28kg/h 夹带气的质量流量：1.25595÷22.4×28.28=1.5856kg/h 溶解气量：298.42-1.25595=297.164m 3/h溶解气的平均分子量：M s =17×99.98%+29×0.02%=17kg/mol 溶解气的质量流量： 297.164÷22.4×17=225.53kg/h 带出气体的总质量流量：225.53+1.5865=227.1156kg/h （6）验算吸收液中氨的残量为0.8Nm 3/m 3水时净化气中氨的含量 取阻力降为6KPa ，则塔顶压力为101.3-6=95.3kpa ，此时81412.032)2.998183.1()183.15.5323323.4819(75.1204.0]005.12.998179.191.05.13281.9lg[⨯⨯⨯-=⋅⋅⋅F u X CO2=95.3×0.726×0.06%×22.4=0.9299Nm 3/m 3水>0.8Nm 3/m 3水要使回收率达到99%，则入塔吸收液中氨的极限浓度为0.9299Nm 3/m 3水，本设计取值正好在其所要求的范围之内，故选取值满足要求。

（7）出塔气体的组成出塔气体的体积流量应为入塔气体的体积流量与水带走气体的体积流量之差。

NH 3:5000×6%-70.1836×4.1865=2.8272m 3/h 空气：5000×94%-0.29584×4.1865=4698.7614m 3/h 出塔气的平均分子量：M 2=17×0.06%+29×99.94%=28.99kg/kmol 出塔气的质量流量：L V2=4701.59÷22.4×28.99=6084.78kg/h五、确定塔径和相关参数计算公式： u V D S π4=u=(0.6~0.8)u F 由物料衡算知：入塔气：V 1=5000Nm 3/h=6312.5kg/h ρV1=1.179kg/m 3 M 1=28.28kg/kmol8/14/12.032]lg[⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=⋅⋅⋅L V V L L L V t Fw w K A a g u ρρμρρε出塔气：V 2=6084.71kg/h=4701.59kg/h ρV2=1.205kg/m 3 M 2=28.99kg/kmol出塔液：L 1=5792.42kg/h ρL1=998.2kg/m 3 入塔液：L 2=4181.51kg/h ρL2=998.2kg/m 3选38.5×19×1.0塑料阶梯环填料，其填料因子Φ=166/m ，空隙率ε=0.91，比表面积a t =132.5m 2/m 3,，Bain-Hougen 关联式常数A=0.204，K=1.75。

○1求泛点气速，并确定操作气速u 泛点气速u F 可由Eckert 通用关联图或Bain-Hougen 关联式两种方法求取，现选用Bain-Hougen 关联式求解u F 。

u F =3.943m/s取u=0.8u F =3.1544m/s ○2求取塔径 1.49m3/s m3/h 3.53662732931013.01013.05000==⨯⨯=S Vm u V D S 7755.01544.314.349.144=⨯⨯==π取D=800mm ，此时塔的截面积Ω=0.785D 2=0.5026m 2○3核算操作气速 s m V u S /9646.25026.049.1D241===π7664.0972.39646.2==F u u则其在允许范围之内。

○4核算径比 D/d=800/38.5=20.78>8 满足阶梯环径比要求。

○5校核喷淋密度 U min =（L W )min a t =0.08×132.5=10.6m 3/（m 2.h ）U=5792.42/998/0.5026=11.548>10.6m 3/（m 2.h ） （满足要求）五、计算填料层高度因为水吸收氨气为气膜控制，故选用⎰-Ω=12,*Y Y Y Y dYa K q H Y v n 1.传质单元高度的计算（1）氨气在两相中的扩散系数○1氨气在气相中的扩散系数 首先计算氨气在各组分中的扩散系数，然后再计算其在混合气体中的扩散系数。

计算公式如下：DG = D NH3-空气==++⨯=∑∑--23/13/12/175.152])()[()11(10013.1B A t BA i co V V P M M T Dh m s m /08505.0/103625.2)90.1410.20(3.101)291171(29310013.122531312175.15=⨯=+⨯+⨯⨯⨯--② 氨气在液相中的扩散系数 由威尔基公式得：6.02/115)(104.7bA B B L V u TM D Φ⨯=-Φ=2.6, M B =1.005×10-3Pa.s, V bA =25.8cm 3/molh m s m D L /102.7/1028.2510005.1293)186.2(104.7262932/1156.0----⨯=⨯=⨯⨯⨯⨯=（2）氨气在两相中的黏度① 气相黏度s Pa My M G y iiii iG.107684.12994.01706.029108.194.01710918.006.055.05.05.055.055.05.0---⨯=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯==∑∑μμ =0.06366kg/(m.h) ② 液相黏度由于水中其他组分的浓度极小，可认为液相为纯水。

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化工原理课程设计-水吸收氨填料吸收塔设计

化工原理课程设计-水吸收氨填料吸收塔设计

化工原理课程设计-水吸收氨填料吸收塔设计一、背景介绍氨是一种重要的化学制品，用于制造各种类型的化学产品，也可用作氨加热系统的燃料，但它作为强氧化剂挥发到大气中，有害环境，因此必须采取对策进行处理，以保护我们的环境。

水吸收氨填料吸收塔是一种典型的操作过程，通过在塔内部放入一定量的吸收填料，使得氨气更有效地与液体相混合，从而降低氨的挥发率，防止它的溢出。

二、设计目的本设计的目的是设计一种能够有效降低氨气挥发率的水吸收氨填料吸收塔系统。

三、塔结构设计1.水吸收塔的形式：此水吸收塔采用真空反应塔的形式，包括加热装置、塔体及其重要部件。

2.水吸收塔的尺寸：该水吸收塔直径为3m，高度为12m，采用真空式反应塔设计。

3.吸收填料：此设计采用纤维吸收填料，其密度为180 kg/m3，吸附能力0.5％，并选择优质的、耐磨的材料，保证耐久性。

4.液相：选择介质为硝酸钠溶液，介质比重1.1，温度在25℃以下，以确保氨吸收剂的低温稳定性。

5.混合器：采用有效搅拌，减少氨气挥发，氨气完全溶于液体，增加氨气的反应机会，增加吸6.塔内设备：除了加热器，还设有安全阀等设备，以防出现意外。

四、设计步骤1.根据氨吸收水填料吸收塔的工艺特点，研究氨挥发的特性，确定反应条件，估算反应速率和塔的大小及包装密度。

2.确定吸收填料的类型，以保证其对氨气的特性挥发特性。

3.细化设计，考虑塔内混合器及其优势，同时留意水塔设计具体内容，计算安全阀等设备的大小，以及确定塔内设备的位置。

4.确认成本，包括：原材料、安装和实际操作。

五、最终结论本文研究了一套水吸收氨填料吸收塔，设计了其安全阀及其它设备，以及填料的特性，确定了反应条件，估算反应速率，详细设计了塔的形式，尺寸，位置等，通过认真的工作，可以提出设计方案，完成水吸收氨填料吸收塔的设计任务。

水吸收氨气填料塔设计

水吸收氨气填料塔设计

前言在近代工业的发展中，塔设备已成为一个非常重要的单元设备，广泛应用于炼油、化工、制药等过程工业上，对吸收、蒸馏和洗涤有着不可或缺的作用。

它性能的优劣、技术水平的高低直接影响到产品的质量、产量、回收率、经济效益等各个方面。

所以研究新型的的塔设备和强化气液两相传质过程及工业生产有着重要的意义。

塔设备主要可分为两种：板式塔和填料塔。

板式塔和填料塔在过去几十年中的发展速度有快有慢，竞争能力时有强弱。

但总的来说，工业生产中因为处理量大所以还是以板式塔为主。

而对于填料塔，一般都是用于小量原料的处理。

但是在近些年来，人们对填料塔进行了大量的研究，却得了突破性的进展，目前应用规模的填料塔最大直径可达14~20m，突破了仅限于小塔的传统观念，并在现代化工生产中得到更为普遍的应用。

对于新型的填料塔来说，它还具有以下几个优点：（1）生产能力大，在需要大理论技术的分离过程中能耗小，可以更容易满足经济的应用热泵得要求。

（2）分离效率高（3）压降小（4）操作弹性大（5）持液量小利用填料塔去分离化工过程中的产物或者处理工业生产中对环境有害的污染物已越来越普遍，而且也趋于主流，对人们的日常生过也起着非常大的作用。

在使用填料塔进行分离物质时，必须事先对整个填料塔进行系统的计算与设计。

结合能效、操作条件、经济等方面去考虑。

充分了解到填料塔中个部分的物料情况和工作效益。

使整个填料塔分离过程能符合安全、环保、节能和高效益，能真正用于工业生产中。

氨是工业生产中一种极为重要的生产原料，在国民经济中占有重要地位。

除液氨可直接作为肥料外，农业上使用的氮肥，例如尿素、硝酸铵、磷酸铵、氯化铵以及各种含氮复合肥，都是以氨为原料的。

合成氨是大宗化工产品之一，世界每年合成氨产量已达到1亿吨以上，其中约有80%的氨用来生产化学肥料，20%作为其它化工产品的原料。

但这种极为重要的化工原料却对人的生命有着严重的危害，如果在工业生产中操作有失误，会威胁这生产人员的性命安全。

化工原理课程设计(水吸收氨填料吸收塔设计)

化工原理课程设计(水吸收氨填料吸收塔设计)

化工原理课程设计(水吸收氨填料吸收塔设计)目录第1节前言31.1填料塔的主体结构与特点31.2填料塔的设计任务及步骤31.3填料塔设计条件及操作条件4第2节精馏塔主体设计方案的确定42.1装置流程的确定42.2吸收剂的选择52.3填料的类型与选择52.3.1填料种类的选择52.3.2填料规格的选择52.3.3填料材质的选择62.4基础物性数据62.4.1液相物性数据62.4.2气相物性数据72.4.3气液相平衡数据72.4.4物料横算8第3节填料塔工艺尺寸的计算93.1塔径的计算93.2填料层高度的计算及分段113.2.1传质单元数的计算113.2.2传质单元高度的计算113.2.3填料层的分段143.3填料层压降的计算14第4节填料塔内件的类型及设计154.1塔内件类型154.2塔内件的设计164.2.1液体分布器设计的基本要求：164.2.2液体分布器布液能力的计算16注：171.填料塔设计结果一览表 (17)2.填料塔设计数据一览 (18)3.参考文献 (19)4.后记及其他 (19)附件一：塔设备流程图20附件二：塔设备设计图20表索引表 21工业常用吸收剂 (5)表 22 常用填料的塔径与填料公称直径比值D/d的推荐值 (6)图索引图 11 填料塔结构图 (3)图 31 Eckert图 (15)第1节前言1.1填料塔的主体结构与特点结构图错误!文档中没有指定样式的文字。

1所示：图错误!文档中没有指定样式的文字。

1 填料塔结构图填料塔不但结构简单，且流体通过填料层的压降较小，易于用耐腐蚀材料制造，所以她特别适用于处理量小，有腐蚀性的物料及要求压降小的场合。

液体自塔顶经液体分布器喷洒于填料顶部，并在填料的表面呈膜状流下，气体从塔底的气体口送入，流过填料的空隙，在填料层中与液体逆流接触进行传质。

因气液两相组成沿塔高连续变化，所以填料塔属连续接触式的气液传质设备。

1.2填料塔的设计任务及步骤设计任务：用水吸收空气中混有的氨气。

水吸收氨过程填料吸收塔设计

水吸收氨过程填料吸收塔设计

一、設計任務書(一)設計題目試設計一座填料吸收塔，用於脫除混於空氣中的氨氣。

混合氣體的處理量為1000 m3/h，其中含氨氣為8％（體積分數），要求塔頂排放氣體中含氨低於0.02％（體積分數），採用清水進行吸收，吸收劑的用量為最小用量的1.5倍。

（20℃氨在水中的溶解度係數為H＝0.725kmol/（m3.kPa）(二)操作條件1.操作壓力為常壓，操作溫度20℃.2.填料類型選用聚丙烯階梯環填料，填料規格自選。

3.工作日取每年300天，每天24小時連續進行。

(三)設計內容1.吸收塔的物料衡算；2.吸收塔的工藝尺寸計算；3.填料層壓降的計算；4.吸收塔接管尺寸計算；5.吸收塔設計條件圖；6.對設計過程的評述和有關問題的討論。

二、設計方案(一)流程圖及流程說明該填料塔中，氨氣和空氣混合後，經由填料塔的下側進入填料塔中，與從填料塔頂流下的清水逆流接觸，在填料的作用下進行吸收。

經吸收後的混合氣體由塔頂排除，吸收了氨氣的水由填料塔的下端流出。

(二)填料及吸收劑的選擇該過程處理量不大，所用的塔直徑不會太大，可選用25×12.5×1.4聚丙烯階梯環塔填料，其主要性能參數如下：比表面積at ：22332/mm空隙率ε：0.90濕填料因數Φ：1172m-填料常數 A:0.204 K：1.75見下圖：根據所要處理的混合氣體，可採用水為吸收劑，其廉價易得，物理化學性能穩定，選擇性好，符合吸收過程對吸收劑的基本要求。

三、工藝計算(一)基礎物性數據1.液相物性數據3998.2(/)L kg m ρ= 6100410() 3.6(/)L Pa s kg m h μ-=⨯⋅= 272.6(d y n /c )940896(/)L m k g h σ== 931.7610(/)L D m s -=⨯2. 氣相物性數據 混合氣體平均密度：31.166(/)v kg m ρ=c σ=427680(2/kg h )空氣黏度：51.8110()0.065(/)v Pa s kg m h μ-=⨯⋅=273K ，101.3Kpa.氨氣在空氣中擴散係數：200.17(/)D ms =(二)物料衡算，確定塔頂、塔底的氣液流量和組成20℃，101.3Kpa 下氨氣在水中的溶解度係數 30.725/H kmol m kpa = 998.20.7540.72518101.3s S E m P HM P ρ====⨯⨯進塔氣相摩爾比： 10.080.087010.08Y ==- 出塔氣相摩爾比：20.00020.00020010.0002Y ==- 對於純溶劑吸收過程，進塔液相組成：20X =混合氣體流量 ：1100027341.59629322.4V ⨯==⨯ kmol/h 進塔惰性氣體流量： 41.596(10.08)38.268V =⨯-= kmol/h吸收過程屬於低濃度吸收，平衡關係為直線，最小液氣比可按下式計算：12min 120.08700.0002000.752(0.0870/0.754)0e Y Y L V x X --⎛⎫=== ⎪--⎝⎭ 11e Y x m =取操作液氣比為最小液氣比的1.5倍，可得吸收劑用量為：0.75238.268 1.543.166/L Kmol h =⨯⨯=根據全塔物料衡算式:()()()121212120.08700.0002000.07700.752 1.5V Y Y L X X V Y Y X LX L -=---=+==⨯液氣比 ： 43.166180.6661000 1.166l v W W ⨯==⨯ (三)塔徑的計算1.塔徑的計算考慮到填料塔內塔的壓力降,塔的操作壓力為101.3KPa()()()()33330.08170.922928.04/101.31028.0410 1.166/8.314527320998.2/v L M Kg Kmol PM Kg m RT Kg m ρρ-=⨯+⨯=⨯⨯⨯∴===⨯+=液体密度可以近似取为採用貝恩----霍夫泛點關聯式:112480.23lg f t v v L L L v L u a W A K g W ρρμρρε⎡⎤⎛⎫⎛⎫=-⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎝⎭⎣⎦即()20.231184223 1.166lg () 1.0049.81998.20.90 1.1660.204 1.750.666998.20.476f u ⎡⎤⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎛⎫=-⨯⨯ ⎪⎝⎭=- 3.017/f u m s = ()0.50.85f u u =-取泛點率為0.6. 即 0.60.6 3.017 1.810/f u u m s ==⨯=()4410000.4423.14 1.8103600s V D m u ⨯===π⨯⨯ 圓整後取 ()()0.4400D m mm ==2.泛點率校核：210003600 2.212/0.7850.4u m s ==⨯ 2.2120.7333.017F u u ==（在0.5到0.85範圍之間） 3.填料規格校核： 40016825D d ==> 4.液體噴淋密度校核：取最小潤濕速率為：)/(08.0)(3min h m m L W ⋅=23223/t a m m = 所以得32min min ()0.0822317.84/()W t U L a m m h =⋅=⨯=⋅263220.78543.16618998.2 6.17510/()0.7850.4hL U D m m h =⋅⨯⨯==⨯⋅⨯ min U U >故滿足最小噴淋密度的要求.(四)填料層高度計算1.傳質單元高度計算273K ，101.3kpa 下，氨氣在空氣中的擴散係數20.17(/)o D cm s =.由3/2000V p T D D p T ⎛⎫⎛⎫= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭,則 293K ，101.3kpa 下，氨氣在空氣中的擴散係數20.189(/)v D cm s =293K ，101.3kpa 下，氨氣在水中的擴散係數()921.7610/L D m s -=⨯ (查化工原理附錄)*110.7540.07700.0581Y mX ==⨯=*220Y mX ==脫吸因數為：0.7540.6680.752 1.5mV S L ===⨯ 氣相總傳質單元數為：()*12*221ln 11OG Y Y N S S S Y Y ⎡⎤-=-+⎢⎥--⎣⎦=()10.08700ln 10.6680.66810.6680.0002000-⎡⎤-+⎢⎥--⎣⎦ =14.992氣相總傳質單元高度採用修正的恩田關聯式計算：0.050.20.10.752221exp 1.45w c L t L L t L t L L L t L a U a U U a a a g σσμρσρ-⎧⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎛⎫⎪⎪=--⎨⎬ ⎪ ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎪⎪⎩⎭液體品質通量為：22243.166186186.21/()0.7850.7850.4L L W U Kg m h D ⨯===⋅⨯⨯ 氣體品質通量為：2221000 1.1669283.44/()0.7850.7850.4v v W U Kg m h D ⨯===⋅⨯⨯ 故20.750.10.052820.24276806186.216186.212231exp{ 1.45()()()940896223 3.6998.2 1.27106186.21()}998.29408962230.2476w t a a -⨯=--⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=氣膜吸收係數：10.7310.74340.2379283.440.0652230.1891036000.2372230.0658.3142931.1660.189103600 0.1273V V t V G t V V V U a D k a D RT μμρ--⎛⎫⎛⎫⎛⎫= ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎛⎫⨯⨯⨯⎛⎫⎛⎫= ⎪ ⎪ ⎪⨯⨯⨯⨯⨯⎝⎭⎝⎭⎝⎭= 液膜吸收係數:211323121833290.00956186.21 3.6 3.6 1.27100.00950.2476223 3.6998.2998.2 1.761036000.3037(/)L L L L w L L L L U g k a D m h μμμρρ---⎛⎫⎛⎫⎛⎫= ⎪ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎝⎭⎛⎫⨯⨯⎛⎫⎛⎫=⨯⨯⨯ ⎪ ⎪ ⎪⨯⨯⨯⨯⨯⎝⎭⎝⎭⎝⎭=查表得ψ=1.35 故1.1G G W K a K a ψ==0.1273⨯0.2476⨯223⨯ 1.11.35=9.778()3/Kmol m h kpa ⋅⋅ 0.4L L W K a K a ψ==0.3037⨯0.2476⨯223⨯0.41.35=18.907()3/kmol m h kpa f =fu u =0.733>0.5 以下公式為修正計算公式：1.419.50.5G G f u K a K a u ⎡⎤⎛⎫'⎢⎥=+- ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦ ()()1.4319.50.2339.77821.864/Kmol m h kpa ⎡⎤=+⨯⨯⎣⎦=⋅⋅2.219.50.5L L f u K a K a u ⎡⎤⎛⎫⎢⎥'=+- ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦ ()()2.2319.50.23318.90726.194/kmol m h kpa =+⨯⨯=。