气液混相流技术的基础(流动部分).pdf
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CCUS 是CO 2捕集、利用与封存技术的简称。
CO 2利用可分为地质利用、化工利用和生物利用等。
其中,CO 2地质利用是将CO 2注入地下,进而实现提高油气采收率、促进资源开采的技术手段。
CCUS-EOR 是CO 2捕集、利用、封存与提高石油采收率技术的简称。
CCUS-EOR 不仅是我国实现“碳达峰、碳中和”的重要举措,也是低渗透油田大幅度提高采收率的战略性接替技术,并与绿色低碳发展战略高度契合。
因此,推广应用该技术意义重大[1]。
“十一五”以来,针对松辽盆地低渗透油藏,陆续设立7项CO 2驱重大开发试验项目,初步形成CO 2捕集、输送、驱油与埋存全流程配套技术。
但井口采出液油气比变化会对集输系统产生影响。
因此,确保CO 2驱油集输系统生产稳定性,是加大CCUS-EOR 推广应用的重要保障。
CCUS-EOR 驱油集输系统生产稳定性保障措施探索曹万岩(大庆油田设计院有限公司)摘要:CCUS-EOR 技术不仅是我国实现“碳达峰、碳中和”的重要举措,也是低渗透油田大幅度提高采收率的战略性接替技术。
确保CO 2驱油集输系统生产稳定性,是加大CCUS-EOR 推广应用力度的重要保障。
针对CO 2驱采出流体气液比高于水驱、化学驱等开发方式,且采出气中高含CO 2,导致集输系统运行出现气段塞等不稳定的问题以及对典型工程实例分析,分析国内外CO 2驱集输系统确保生产稳定性采取的典型做法,提出今后开展CO 2驱油集输系统生产稳定性保障措施的几点建议。
关键词:CO 2驱油;集输系统;气油比;水气交替;气窜DOI :10.3969/j.issn.2095-1493.2023.07.012Exploration of production stability guarantee measures for CCUS-EOR flooding oil gathering and transportation system CAO WanyanDaqing Oilfield Design Institute Co .,Ltd.Abstract:The CCUS-EOR technology is not only an important measure to achieve "carbon peak and carbon neutrality"in China,but also a strategic replacement technology to significantly improve oil recovery in low-permeability oilfields.Ensuring the production stability of CO 2flooding oil gathering and transportation system is an important guarantee for increasing the promotion and application of CCUS-EOR.In view of the fact that the gas-to-liquid ratio of CO 2flooding recovery fluids is higher than that of water-driven and chemical-driven development methods,and that CO 2is contained in the recovery gas,there are unstable problems and typical engineering examples that are easy to occur in the operation of the gathering system,this paper is analyzed the typical practices taken by the CO 2flooding gathering and transportation system at home and abroad to ensure the production stability,and puts forward several suggestions for developing the production stability guarantee measures of the CO 2flooding oil gathering and transportation system in the future.Keywords:CO 2flooding oil;gathering and transportation system;gas-oil ratio;water-gas alterna-tion;gas channeling作者简介:曹万岩,高级工程师,1997年毕业于大庆石油学院(采油工程专业),从事油田地面工程总体规划工作,130****3176,************************.cn,黑龙江省大庆市让胡路区大庆油田设计院技术专家楼,163712。
一、概述近年来,由于混相流在化工、石油、制药等领域的重要性日益凸显,混相流模拟成为了研究者们关注的焦点之一。
OpenFOAM作为一个开源的计算流体动力学(Computational Fluid Dynamics, CFD)软件,为研究者们提供了一个模拟混相流现象的有效工具。
本文将介绍OpenFOAM在模拟混相流中的原理与应用。
二、混相流概述混相流是指在流体中同时存在两种或两种以上的相,如气液、固液、气固混合物等。
混相流的研究对于许多工程领域都具有重要意义,如石油工程中的油气水三相流、环境工程中的大气污染物扩散等。
混相流模拟的复杂性和挑战性在于相间的作用力、相变现象和界面运动等问题。
三、OpenFOAM模拟混相流的基本原理1. 多相流模型在OpenFOAM中,模拟混相流可以采用多相流模型。
常见的多相流模型包括欧拉-拉格朗日(Euler-Lagrange)模型、欧拉-欧拉(Euler-Euler)模型和欧拉-隐式(Euler-Implicit)模型。
这些模型分别适用于不同的流体问题,如气固流、气液流等。
2. 流体力学方程OpenFOAM使用的是有限体积法(finite volume method)求解流体力学方程。
在模拟混相流时,需要将连续方程、动量方程和能量方程等基本方程进行修正,以考虑不同相的相互作用。
3. 边界条件在混相流模拟中,边界条件的设置至关重要。
OpenFOAM中提供了丰富的边界条件选项,如压力入口、速度出口、壁面等,研究者可以根据具体问题进行选择和调整。
4. 离散格式在OpenFOAM中,常用的离散格式包括有限体积法、有限元法等。
不同的离散格式对于不同的混相流问题具有不同的适用性和精度。
四、OpenFOAM模拟混相流的应用案例1. 油气水三相流在石油工程中,油气水三相流是一个重要的研究课题。
研究者可以利用OpenFOAM模拟油气水三相流在油藏中的流动、分离和采收过程,以指导油田开发和管理。
管道专业术语1 总则1.1 为了确保压力管道设计质量,规范压力管道配管术语,特制定本规定。
1.2 本规定适用于本公司压力管道前期设计(基础设计)文件和施工图设计文件的设计。
1.3 引用标准 《石油化工企业配管工程术语》(SH/T3051)。
2 一般部分2.1 配管 piping 按工艺流程、生产操作、施工、维修等要求进行的管道组装。
2.2 公称直径 nominal diameter 表征管子、管件、阀门等口径的名义内直径。
2.3 公称压力 nominal pressure 管子、管件、阀门等在规定温度下允许承受的以压力等级表示的工作压力。
2.4 工作压力 working pressure 管子、管件、阀门等在正常操作条件下承受的压力。
2.5 设计压力 design pressure 在正常操作过程中①,在相应设计温度下,管道可能承受的最高工作压力 2.6 强度试验压力 strength test pressure 管道强度试验的规定压力。
2.7 密封试验压力(严密性试验压力) sea1 test pressure 管道密封试验的规定压力。
2.8 工作温度 working temperature 管道在正常操作条件下的温度。
2.9 设计温度 design temperature 在正常操作过程中①,在相应设计压力下,管道可能承受的最高或最低温度。
2.10 适用介质 suitable medium 在正常操作条件下,适合于管道材料的介质。
3 管子与管道3.1 管子 pipe 一般为长度远大于直径的圆筒体,是管道的主要组成部分。
3.2 管道(管路) piping (pipe line) 由管子、管件、阀门等连接成的,输送流体或传递流体压力的通道口。
3.3 管道系统(管系) piping system 单独一组设计条件相互联系的管道。
3.4 管道组成件 piping components 连接或装配成管道系统的元件,包括管子、管件、法兰、阀门、支撑件以及补偿器等。
谈认识心得体会精选6篇(经典版)编制人:__________________审核人:__________________审批人:__________________编制单位:__________________编制时间:____年____月____日序言下载提示:该文档是本店铺精心编制而成的,希望大家下载后,能够帮助大家解决实际问题。
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各种流量计工作原理与优缺点目录流量计总则 (3)1、按测量原理分类 (4)2、按流量计结构原理分类 (5)1.差压式流量计 (5)2.孔板流量计 (7)3.浮子流量计 (8)4.容积式流量计 (9)5.污水流量计种类 (11)6.涡轮流量计 (12)7.涡街流量计(USF) (14)8.电磁流量计(EMF) (17)9.超声流量计 (20)10.质量流量计 (24)11.热式质量流量计(恒温差TMF) (25)12.科里奥利质量流量计(CMF) (25)13.明渠流量计 (27)14.静电流量计 (27)(electrostatic flowmeter) (27)15.复合效应流量仪表 (27)(combined effects meter) (27)16.转速表式流量传感器 (28)(tachmetric flowrate sensor) (28)流量计总则测量流体流量的仪表统称为流量计或流量表。
流量计是工业测量中重要的仪表之一。
随着工业生产的发展,对流量测量的准确度和范围的要求越来越高。
流量测量技术日新月异,为了适应各种用途,各种类型的流量计相继问世,目前已投入使用的流量计已超过 100 种。
每种产品都有它特定的适用性,也都有它的局限性。
按测量原理分为力学原理、热学原理、声学原理、电学原理、光学原理、原子物理学原理等。
按流量计的结构原理进行分类,有容积式流量计、差压式流量计、浮子流量计、涡轮流量计、电磁流量计、流体振荡流量计中的涡街流量计、质量流量计和插入式流量计。
按测量对象划分,就有封闭管道和明渠两大类;按测量目的又可分为总量测量和流量测量,其仪表分别称作总量表和流量计。
总量表测量一段时间内流过管道的流量,是以短暂时间内流过的总量除以该时间的商来表示,实际上流量计通常亦备有累积流量装置,做总量表使用,而总量表亦备有流量发讯装置。
因此, 以严格意义来分流量计和总量表已无实际意义。
1、按测量原理分类1.力学原理:属于此类原理的仪表有利用伯努利定理的差压式、转子式;利用动量定理的冲量式、可动管式;利用牛顿第二定律的直接质量式;利用流体动量原理的靶式;利用角动量定理的涡轮式;利用流体振荡原理的旋涡式、涡街式;利用总静压力差的皮托管式以及容积式和堰、槽式等等。
差压式流量计介绍1 概述差压式流量计(以下简称DPF或流量计)是根据安装于管道中流量检测件产生的差压、已知的流体条件和检测件与管道的几何尺寸来测量流量的仪表。
DPF由一次装置(检测件)和二次装置(差压转换和流量显示仪表)组成。
通常以检测件的型式对DPF分类,如孔扳流量计、文丘里管流量计及均速管流量计等。
二次装置为各种机械、电子、机电一体式差压计,差压变送器和流量显示及计算仪表,它已发展为三化(系列化、通用化及标准化)程度很高的种类规格庞杂的一大类仪表。
差压计既可用于测量流量参数,也可测量其他参数(如压力、物位、密度等)。
DPF按其检测件的作用原理可分为节流式、动压头式、水力阻力式、离心式、动压增益式和射流式等几大类,其中以节流式和动压头式应用最为广泛。
节流式DPF的检测件按其标准化程度分为标准型和非标准型两大类。
所谓标准节流装置是指按照标准文件设计、制造、安装和使用,无须经实流校准即可确定其流量值并估算流量测量误差,非标准节流装置是成熟程度较差,尚未列入标准文件中的检测件。
标准型节流式DPF的发展经过漫长的过程,早在20世纪20年代,美国和欧洲即开始进行大规模的节流装置试验研究。
用得最普遍的节流装置--孔板和喷嘴开始标准化。
现在标准喷嘴的一种型式ISA l932喷嘴,其几何形状就是30年代标准化的,而标准孔板亦曾称为ISA l932孔板。
节流装置结构形式的标准化有很深远的意义,因为只有节流装置结构形式标准化了,才有可能把国际上众多研究成果汇集到一起,它促进检测件的理论和实践向深度和广度拓展,这是其他流量计所不及的。
1980年ISO(国际标准化组织)正式通过国际标准ISO 5167,至此流量测量节流装置第一个国际标准诞生了。
ISO 5167总结了几十年来国际上对为数有限的几种节流装置(孔板、喷嘴和文丘里管)的理论与试验的研究成果,反映了此类检测件的当代科学与生产的技术水平。
但是从ISO 5167正式颁布之日起,它就暴露出许多亟待解决的问题,这些问题主要有以下几个方面。
某油田富气混相驱最小混相组成MMC的确定魏旭光;王生奎;张凤丽【摘要】长细管实验是确定混相驱最小混相组成MMC的经典方法,以长细管实验确定了阿尔及利亚某油田富气最小混相组成MMC.在温度83.9℃下,压力为97.12MPa时最小混相MMC在37.6∶ 62.4附近,压力为110.16MPa时最小混相组成MMC在37.1∶ 62.9附近.鉴于压力对混相组成MMC影响较大,建议在矿场实施时适当增加液化气比例.【期刊名称】《西南石油大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2010(032)005【总页数】3页(P119-121)【关键词】富气;混相驱;长细管;混相组成【作者】魏旭光;王生奎;张凤丽【作者单位】西南石油大学石油工程学院,四川,成都,610500;中国石化国际石油勘探开发有限公司阿尔及利亚分公司,北京,海淀,100083;西南石油大学石油工程学院,四川,成都,610500;中国石化国际石油勘探开发有限公司阿尔及利亚分公司,北京,海淀,100083;中国石化国际石油勘探开发有限公司阿尔及利亚分公司,北京,海淀,100083【正文语种】中文【中图分类】TE357.45阿尔及利亚某油田于1958年发现,1960年正式投入开发,主力开发层系F4油藏顶层已到高含水、高采出程度阶段。
据提高采收率方法筛选标准[1-2],F4油藏原油性质和油藏特点非常适合于烃类混相驱,同时油田周边具有丰富的天然气和液化石油气资源,在阿尔及利亚某油田开展富气混相驱具有得天独厚的优势。
长细管实验是确定最小混相组成MMC的经典方法[3-6]。
本文在F4油藏条件下,借助长细管实验确定天然气和液化石油气与地层原油的最小混相组成MMC,为下步长岩芯物模、混相数模和矿场实施等提供了依据。
阿尔及利亚某油田泥盆系F4油藏为一被断层切割的不对称背斜,含油面积100 km2,原始石油地质储量3.4×106m3,油藏埋深1 200~1 440 m。
加氢反应器及内构件的发展辜j搠_L易一烁油与催化.加氢反应器及内构件的发展夏博康,/(设计所)加氢裂化是继热裂化和催化裂化之后发展起来的一种重质油转化工艺.它从煤炼油工艺转移到天然石油炼制工业?已有50多年的历史.老式反应器结构.50年代前以德国气相反应器为代表.如图一所示.它的主要特点是净壁且内构件是平塔盘,这种塔盘结构简单,因为过去是气相反应,故对流体的分配均匀性考虑不多,加之过去装置规模较小,老式反应器直径一般为~800~~lO00mm(内径长径比为l8~22:1.流体分配不均产生的边壁效应影响较小.另外由于采用平塔盘所以反应嚣内的催化荆只能采取上装上卸的方法.劳动强度大,条件差.冷氢管压老式反应器中是顶部插人床屡.这样对使用和检_I蕾都不方便,且影响测量的准确度.60年代前后的反应器以抚顾石油三厂加氢反应器为代表.如图2所示.根据反应条件分析,原料油进人反应器时基车上是液相状态,随着反应物下移.重油不断裂化,到反应器下都大部分产品保持气相状态,因此这是一十气液两相在固定床催化剂上滴洗而下的复杂反应系统,要适应这种混相流动的反应要求.避免管壁效应,充分发挥催化荆作用.必须使原料油进人反应嚣顶层才能有良好的分配并.使反应物流流经多层塔盘对流形基车不变.为此石油三厂的净壁加氢反应嚣豫保留德国气相反应嚣的优点外,在反应嚣人口设置螺旋喷头分配嚣,在反应嚣内设置多层料锥塔盘,这种辩塔盘除了可解决液体均哿分布外.尚具有满足催化荆从上都装人,下部卸出,结短检修时间-改善劳动条件等优点,但结构较为复杂.进人70年代以后.加氢装量规模不断扩大单十反应器内径为l80o~3000ram以上,长径比为4~1l:1.这样大的反应嚣分配同塔是不容忽攫的.目前国外皿引进的加氢反应嚣多以美国联合油公司的瓶式热璧加氢反应嚣为多.石油三厂热璧加氢裂化反应嚣,操作压力20MPa,填补了目内空白.如图3所示.该反应器为气藏顶巍双相进辩.多库层(三层)固定床反应嚣.床层阃一般没有净氢管.以控告I反应温度,为保证加氢反应的最佳深度.速率和提高理想组分收率十分重要的是要力求使反应介质与催化荆按魁均匀.反应器内介质的流动匀一.这就是老式反应嚣存在的问腰一分配问题.为此,必须精心设计反应嚣的备内部构件,包括人口扩散嚣,分配塔盘.床屡布置和冷氢系统尊./0.30炼油与僵化l994年圉I蔼国气相反应器结构出口图2石油三厂反应器内芯结构l一亭l出管I2-洼兰腰I3-上董l4一四台环I 5一密封置;6-上甥2jA董|7一衡唪f8-蠲宙瞻, 9-滥流管式分配板I10-热电偶保护臂lll一降基督;12-主熏槊I13一蕞形辩塔盘I14-内保矗{15-蕞形底;]6-下保温董;17-底董Il8一董板蕈3觏捧油与值亿?31?囝3并式反应器内件示意囝l,^口扩散嚣2'上分配塔盘3,谤垢蓝上僵化赉吐库屡5,催化jf'支最格掘和粱冷氢譬7,急冷室8,急挎盘9冲问分配塔盘lO,催化荆卸辩譬l1,下催化荆床屡l2,出口收集器原料油经加热炉后与氢气共同进人反应器,先经人口扩散器.在双层多孔扳的作用下.气液酉相得到初步混合并向四周扩散.藏相落入分配塔盘并建立起液面.塔盘上的泡帽式分配器供助气流的摩擦和抽吸作用而使液相欢敢.均匀落人上催化嗣束是上方的锈垢篮.锈垢篮戚三角形排列.并可上下浮动,适应床层的变化周围充填76毫米厚中l3毫米的情性璋.来自分配盘的介质在锈垢篮中滤去所携带的锈垢和杂质.上催化剂床层的下面有两层粒径备为3毫米,充填厚度为76毫米的惰性球.用以支承催化剂和便于反应物导出.冷氢臂的作用在于控制由上床层出来的反应物的温度.使之适合于进人下一层进行反应.冷氢与介质经急冷器和急冷盘完全均匀混合后,进人中何分配塔盘.持后再均一地分配到下催化床层,如此进行多次.反应物由出口收集器引出.应谖指出除加氢反应器由砖璧向热壁发展外,反应介质均匀流动和介质与催化剂良好接触就是今后加氯反应器发展的重要课题.目前发展的技术是多种多样的,并在工程上均有成功应用.因此在加氢反应器设计中,充分掌援各种内构件的结构和作用.进行必要的评价和合理的选择是十分重要的.同时为探索改进途径,还需开展大量的试验研究工作.下面就反应器各内部构件的结相,作用.发展等擞一简要介绍.1,人口扩散器人口扩散器是介质经过的第一个部件,其作用是;I)将进来的介质通过人口臂扩散列整十反应器截口上.2】消除气.渡介质对分配塔盘的垂直32?炼油与催化1994年冲击,为分配塔盘的稳定工作创造条件.图四为螺旋喷头形分配器. 31通过扰动促使l气,蒗相混合.圉4喷头形分配器I喷头放大示意见右侧该分配器在喷嘴处的流体线速高达20米,秽左右.可使液体雾化后进人催化剂床层,这种方法虽然流体的起始分配较好但由于喷咀结构流体线速高,冲击力大,易使艘化剂榜痒,增大康层阻力,因此现捏少应用.田五为盘式分配器.应用的也不少.为了防止由加热炉管和转油线带来的硫化氢腐蚀产物堆积在催化剂床层上,在盘式分配器之上又加了一层过滤器,使用效果较好.不过这些分配器一般都用在直径较小的反应器上.图六为加氢反应器中基本为气相进料的情况下所采用的拉杆式分配器.在没有大量硫化氢腐蚀产物带进的情况下能够满足生产上的要求.田七为悄隙扩散器.田七所示结构是在人口管下jIlI以盲板堵死,介质从管壁上开的一系列长孔流出来,长孔下端与盲板之间的空间可积存部分进料中的锈垢.起一点过滤作用.图七上所示结构在进料管端设一锥体,以控盘联接,夼质冲到锥体受阻.径转向后从四侧流出.锥体对液体的碎流和导向起一定的作用.囝几为一种双层多孔与多锥体组合的扩鼓舞,进料经二层多孔板的节泷和扰动,气液相达到较匀一的混合后.进人由三个不同锥体构成的分配机构而射向反应器截面上的不同部位.经试验确定的结构.可将物辩按需要的圪倒分配判整个截面上,故这种扩散嚣可兼作分配塔盘.田九是目前工程上实用的几种扩散器,图九一a为租汽油加氧精制反应器中的人口扩鼓器系法雷德希尼泼公司设计的,其特点是,在人口管下稿设有两块园板,上固板带一中心管I下园板为一多孔板.舟质下降时,中心管以外的流体与上固板碰撞而从四周穗出r从中心管下来的介质.一部分自小孔均匀淋下,一部分也从四周溅出.这样就实理了整个床层截面上第)期练柚与催化?33?圉5盘式分配器a圉7侧障扩散嚣b反应舟质均一的扩散.圈九一b是美罾联合油公司加氢反应器的人口扩散器,它是一种双层多孔板结构,两层孔板上的开孔大小和疏密是不同的.反应介质在上部锥形体整流后,经两层孔的节泷,碰撞作用赦扩散到整个反应囤6分配器圉8多镶扩教矗器截面上去.这种扩傲嚣应用的效果很好.且前国内设计的加氢反应器人口扩傲器大部分采用这种形式.图九一c是应用在中压加氢反应嚣上的人口扩散器形式.它在人口管下螭的盲扳上装有52根0x4的短管.各短管管34?炼油与诅化III蟠lI=二l噩==IS寮…I一—上蜀b图9几种人口扩散器实铡譬上部开长孔四条上j;II以盲板封死f介质进^扩散器时,气体从短管四侧的长孔进人反应嚣,而液相部分刚需待渣面升高到长孔时才能下溢.由于管高550毫米,因此短管长孔以下空同均可积存锈垢,对反应物起一定的过滤作用.但就其结掏来说,扩散作用可能不甚理想.由于各种扩敢器均属专利技术,加之能收集到的责料有服,因此不易全面比较和评价,但从流体力学原理来分析.可以认为联合油公司的双层孔板体系扩散器.只要适当调节其开孔尺寸和小孔分布,可能会获得较好的扩散效果.而且制作也较简单.19辩年一一——£,ji.一l4/;/III52—日2,分配塔盘加氢反应器的催化剂床层上面,广泛采用分院塔盘结构.以均布反应介质.改善其流动状况和实现与催化剂的良好接触. 对气渡双相状态连科的加氢反应器,分配塔盘对液相的均布尤为重要.分配塔盘曲塔盘板和在诙板上布置的一系列分配器所组成.早期采用的分配塔盘如田十所示.该塔盘属于平塔盘.这种塔盘结构简单,介质通过上面的多孔扳节漉进^第二层弧形板再分配,最后由第三层条形板通过,这种结构基本上能够分配均匀.但由于结掏的原因使反应嚣内的催化剂只能采南3期琼i由与僵化?35?^rt广C广^广A-AB—BC—C圈10平塔盘结构取上装上卸的方法,这对反应器向大型化了一种如图十一所示的斟式塔盘. 发展是不利的.为了克服这一缺点,又发展圉ll斜式塔盘已成功地应用在加氩反应器中.它是由五个大小不同井带锯齿形的同心圊筒,焊接在一个带多孔的锥体上面组成,这种结构除了可解决液体均匀分布外,尚具有能满足催亿剂从反应器上部装人.下部卸出.缩短检修时间,改善劳动条件等优点.圈十二一a所示结构由长管,短管各一根组成.操作中,当进料的液相部分在塔盘上景积而使其液面高出短管时.即溢人床层?而气相则经长管进人床层.气液分路,从局部看来.气掖分配井不均匀.但从整个截面来看,大律上各部都的气液均匀供给,圈十二一b所示结构的工作原理与圈十二一a相同,但长管上没有防止液体从上部冲人的帽,短管下设有滥流盒,可使液相分散进人床屡.圈十三所示斜口昔分配舞是利用气,液两相的碰撞作用而实行较均匀分配的分配器.圈十三一a为一种专利结构,这种分配器在全体上是上一端斜切的短管.在一定高度上钴有一圈小孔.上部设有盖扳,可防止液体冲人.操作中当塔盘上液面上升到小孔高度时,液体从小孔皮股状沿水平36炼油与催化1994年方向流人管内.而气相则自斜口向下进人管内.气,液流因产生碰撞而使液体成散滴状随同气液分布到床层中去.因而改善了流体分布性能.图十三-b所示结掏的工作原理与图十三一a相似.不同处仅在b圈12长短管分配器1,幅2,长警3,短警4,溢流盒5,塔盘图十四为V型缺口盘分配器,其主体为一段两侧开有V型缺口的短管.上部有盖板,下部与塔板的开口相通,塔盘上有液面时,该分配器的V型缺口处,以液面为界.上部是气相通道,下部为液相滥流通道.这种气液并流一起下降,可起一定的碎流,吹散作用.该分配器缺口成V型,使塔盘上液面愈高时,液体流通面积愈太,从而有利于分配盘的稳定操作.23圈】4V型缺口盒分配器1,盖板2,V型缺口营3,塔扳于斜口管上有三圈小孔,这一改进有利于塔盘上的液面控翻和适应较广和液相负荷.当液相负荷大或液面高时小孔的滥流面积愈太,溢流的速度蠹快.ab圈l3斜口管分配器】,芷板2,斟口警3,塔板图十五为黑耶卡式分配器,它是以气流的抽吸作用为主来粉碎和分配液体的结构,当塔盘上的液面升高到罩的下缘时,分配器而进人正常的工作状态.从帽和小管闻的玮形空间折人小管后,自小管高速流人下降管的气流,对四周产生强烈的相吸作用,从而使罩与下降管之间的环形空间中液面上升,此时液体从下降管的V型缺口连续溢人,并放高建气流吹散到床层中去.图十六是美国联合油公司加氢反应器的分配器,类似泡帽塔盘,泡帽的园柱面上均匀的开有许多平行母线的齿缝.下降管置于泡帽里面.其上端与泡帽之间窖存适当间隙.下端与塔盘相脱,图中尺寸为联合油公司提供的设计,括号内尺寸为在美国考察时的实物尺寸.当塔盘上液面高于泡帽下缘时,分配器而进人工作状态.从齿第3期炼油与僵化?37?缝进人的高速气流,在泡帽与下降管之间的环形空间内产生强烈的抽吸作用.致使圉l5里耶卡反应器分配器1,帽2,小警3罩4,下降管5,塔板综上所述,长,短管分配器为气液相分路分配.其液相的局部分布可能不均匀,加上溢流盒面液体的分布略有改善.斟口分配器因气,液流垂直碰撞而造成粉碎和吹散作用从而有利于气液两相混合与均布. V形缺口盒的工作机理与前者相仿,但着重利用气体对液体的吹散作用.平塔盘主要是靠多次不同方向节流作用.斜塔盘主要是靠节流与防止边壁效应产生的导向作用.而联合油公司的分配器是利用气体对液体的抽吸作用.从分配器相机理上分析,它的功能较为完善.其液体下溢的主要动力是气流的抽吸,从而摆脱了以液面位能为主要溢流动力的分配器.在制造和安装精度上要求较高.联合油公司曾对抽吸作用作过如下试验:将抱帽式分配器塔盘上的泡帽一律摘去,此时尽管有意提高安装精度.但液体在整个塔盘上的分布液体被冲碎皮几滴.并为上升气流所携带而进入下降管,实行气,液分配.围l6联合油反应器分配器1,泡帽2'下降营3,塔扳自不均匀;而装上泡帽后,即使故意降低塔盘安装精度,液体分布自很均匀.通常泡帽式分配器塔盘水平度允差为士5毫米,或总高差l0毫米.3,锈垢篮现代加氢反应器中多设有锈垢篮,对进入反应器的介质进行过滤.因在加氢反应器操作中,根难避免系统及首道中的锈垢,污物被带射反应器中.这种镛垢在僵化剂床层上表面积累,将迅速减小以致堵塞介质流通通道,使反应器压阵上升,操作恶化,严重者甚至会压垮塔盘.锈垢篮是近代工程中解决这一问题的有效措麓.锈垢篮一般均匀地布置在床层上表面,篮周围允填适量的大颗粒瓷球,以增加透气性.也有些设计将其置于分配盘塔盘的上方,介质先过滤后再分配.图十七为锈垢篮的典型结构和安装方-38?炼油与值化994正式,圈十七一a和十七一b为设攫分配盘上方的两种结构,它们均需装在一层单独的塔盘上.圈十七一a上口有齿.用改善}瘦体从塔盘溢人镛垢篮的均匀性.图十七l—b上媸塔盘齐口.圈十七一c和圈十七-d为两种堙在床层中的绣垢篮圈十七一c与周围的瓷球层齐口囝十七-d上口略商出床层.霄审tb盈玎锈垢篮的形式和安装'ab-装在塔盘上lc,d-埋在催化稠床层中圈十八是工程上应用的几种锈垢篮结构,其共同特点是形状和尺寸相似.圈十八一a是里耶卡反应器的锈垢篮.圈十八一b是禧希尼泼反应器的锈垢蓝.其结}旬是在嗣锕翩傲的笼子外面蒙上金属丝网; 圈十八一c是着名的联合油公司反应器的惦垢篮,它上下均开口,两端各有一用6英寸管切下的环傲支撑.中间为7目金属丝网围制的圆筒.该篮上方是开口的,使用较方便.装填催化剂时捱篮口上加一术盖,装完后拿样而更换催化剂时,由于篮无底,篮中锈垢随同催化剂一起卸出,可大大简化锈垢篮的清理工作.必须指出,想利用人口扩散器或分配塔盘来沉降锈垢,其效果是有限的,因为塔盘上存在着强烈的气流拢动,大量较小的杂质仍将被带入床层.因此.国外许多反应器设有锈垢篮的经验是值得我们借鉴的,国内设计的加氢反应器.习惯上不采用锈垢篮.这对加氢精制反应器还是可以的.但对加氢裂化反应器是非放不可的.4,冷氢系统烃类的催化加氢属于放热反应.对多床层加氢反应器来说,油和氢气在上一床层反应前温度将升高.为适台下一床层继续加氢的需要,必须采用中间加人冷氢的方式来控制温度.冷氢加人系统的作用和要求应诙是:I)均匀,稳定地供给足够的冷氢量.2]必须使玲氢与反应物充分混合.在进入下一床层时有均匀的温度和物料分布.圈十九为简单的蜂窝管式逆流冷氢管结掏.自上床层下降的反应物与从蜂窝营小孔翻向喷出的冷氢混合.温度随之降低.圈廿一a为直管型冷氢管.圈廿一b,c为磺嘴结构.田廿一c的混合空间没加旋叶,下部有整流罩.可改善混合物的流动与分布.第3期炼油与值化?39',蓦壤透b蕾圉18锈垢篮的典型结构和尺寸圉l9蜂窝管式冷氢结构照亭草圉2n歧管型冷氢管系统40炼油与僵化l994年圈廿一所示带齿盒急冷箱的冷氢系统是通过急冷藉齿缝的节流和筛孔板的再分配作用.使反应纫和冷氢均匀混合和分配到下一床层.圈廿二是一种绕流式挎董系统?反应物下降到混台室外面的环形空同,并经混合室外壁孔进人.而j峄氢由混台室内璧孔进人,两者在混室中初步混合后?在急跨室中进一步在绕流.过程中达到物料和温度的均匀分布.在圈廿二一a中混台介质直接进人下一床层.而圈廿二一b中混台介质需再经过进宫进一步搅拌后再进人下一床层.图廿三采用蜂寓管供给冷氢,它有一带叶片的急j峄室,这种装置是使反应舟质与j峄氢在共同旋转过程中实现均匀混合..艇车墼A—A..'-B—B圈2l带齿盒惫冷箱的冷氯系统l,睁氯蕾2,j巨音窒3,齿盘式急持箱41筛乳塔撮b圈22绕漉式冷氢系统,持氯瞥2,i昆台窒3,蛲藏式急睁糟4中心蕾5,进富第)期蒜油与值化?4l?=——LlIlI/::厂Ifl10If呷吐』6\i,立lB—B.'圈23旋叶式惫冷器冷氢系统l,琦氢蕾2,混合奎3,急睁奎田廿四是一种带折流式急冷室的冷氢系统,反应介质和冷氢从急冷器上墙的环形通道进急冷嚣,然后折流.从急冷器下靖小孔音{}出,在此过程中,实现流体均匀混合.圈24带折藏式惫冷器的冷氢系统1,冷氢蕾2,急睁奎3,饼垢蓝4.分配盘5'僵化剂卸出f田三中所示的联合油公司加氢反应嚣,是在冷氢加人后.使介质和冷氢的混合通过急冷室和筛孔板的作用面一步混音均匀.从而保证下一床层有良好的反应条件.国外在设计各种反应嚣时,非常注意冷氢系统.并研究和发现了多种冷氢系坑的专利.我国在加氢反应嚣的设计.一般不考虑冷氢加人后介质与冷氢进一步均匀混合.这种简化是否合理.应慎重考虑.必须措出,加氢反应器中各内构件的工作是互相关联的.人口扩散工作不挂.会导致分配塔盘工作的怒化;锈垢篮设计不当,将直接影响催化荆床层中的流体分布和压力降高低,冷氢系统的分配和混合效果.决定着下一床层的正常操作.因此一台成功的加氢反应嚣,必须统筹考虑其内掏件.实践表明,反应嚣内采用高效内构件,会大大提高生产效率.据美国联合油公司介绍加拿大一炼厂的加氢反应嚣,箕内构件结构原来用环球油品公司技术,后改用联合油公司内件技术,处理能力提高圈25底部塞管结构t42炼油与催化1994皇了30%左右.因此认真吸取国外加氢反应嚣内构件系统的先进技术,探讨反应嚣内构件的理论基础.并开展试验研究工作.对于改进和完善蠡国加氢反应器及内构件的设计.是当今很重要的任务.最后简单的舟绍一下催化剂的装卸方法.老式的加氢反应嚣采用平塔盘.一般催化剂的装卸的方法都是上装上卸.现代的加氢反应嚣都是上装下卸方法.如图三所示为联合油公司在加氢反应器中采用的是下科臂绪构.石油三厂热壁加氢反应器采用的是螺旋永平催化剂除料嚣.无论上装上卸.还是上装下卸,在反应嚣的底都还应设如图三所示的出口收集嚣或底部塞臂结}哿.目的是防止催化剂跑掼.底都塞管结构见图廿五.参考文献:I炼油设计1986.5,6期2炼油化工机挑1980.I期3加氧精翻与加氢裂I匕,石化出版社汽油脱硫新工艺OCrGAIN流化值化裂化汽油是汽油硫含量的主要来源.普通降低汽油琉台量的方法为大量投资的催化裂化原料加氢处理.或辛烷值掼先报大的催化裂化汽油加氢脱硫.oa'GA新工艺则与众不同.它仅需要一个简单的同定床反应嚣和一个莫比尔专利系统以进行特殊的化学反应.它可在不降低裂化汽油辛烷值的条件下彻底脱琉和降低烯烃含量.甚至在一些情况下.脱瘴产品的辛烷值可超过进料的辛烷值. OCrGA蹦工艺可处理不同沸程,不同硫和烯烃古量的汽油,还可以每天按需要改变产品辛烷值维持汽油琉台量符合规格. 该工艺在美国乔利埃特炼厂的工业试验十分成功.更换催他剂就基本完成了改造.无需投资.谈催化剂系统适用于加氢补充精毒i设备.新工艺于1991年底开始试运.从那时以来已能满足和超过所有预期的性能.诙厂的Oa'G=N装置操作性能和普通加氢补充精{彗I的比较表明,多年来普通加氢补充精制的产品辛烷值一般损失2—3个单位.甚至4个单位.炼厂的经济性表明,在OCrGAIN装置上加工更多较轻的催化裂他汽油而得到喀低的产品辛烷值可取得较大效益.而且Oa'GAIN具有在满足严格的古硫规格的同时改变炼厂经济性的灵活性.实验室的24种以上试辩的中试研究说明.OCrGAn工艺的通席性和曼活性都很好.高古烯烃的原料用瞢通加氢补充精制加工的辛烷值有可能降低l2一l3个单位.而甩OCfGAIN加工辛烷值没有损失.。
常见流量计分类及原理简介测量流体流量的仪表统称为流量计或流量表.流量计是工业测量中重要的仪表之一.随着工业生产的发展,对流量测量的准确度和范围的要求越来越高,流量测量技术日新月异.为了适应各种用途,各种类型的流量计相继问世。
目前已投入使用的流量计已超过100种。
每种产品都有它特定的适用性,也都有它的局限性。
按测量原理分有力学原理、热学原理、声学原理、电学原理、光学原理、原子物理学原理等。
按流量计的结构原理进行分类。
有容积式流量计、差压式流量计、浮子流量计、涡轮流量计、电磁流量计、流体振荡流量计中的涡街流量计、质量流量计和插入式流量计 按测量对象划分就有封闭管道和明渠两大类;按测量目的又可分为总量测量和流量测量,其仪表分别称作总量表和流量计。
总量表测量一段时间内流过管道的流量,是以短暂时间内流过的总量除以该时间的商来表示,实际上流量计通常亦备有累积流量装置,做总量表使用,而总量表亦备有流量发讯装置。
因此,以严格意义来分流量计和总量表已无实际意义。
一、按测量原理分类 1.力学原理:属于此类原理的仪表有利用伯努利定理的差压式、转子式;利用动量定理的冲量式、可动管式;利用牛顿第二定律的直接质量式;利用流体动量原理的靶式;利用角动量定理的涡轮式;利用流体振荡原理的旋涡式、涡街式;利用总静压力差的皮托管式以及容积式和堰、槽式等等。
2.电学原理:用于此类原理的仪表有电磁式、差动电容式、电感式、应变电阻式等。
3.声学原理:利用声学原理进行流量测量的有超声波式.声学式(冲击波式)等。
4.热学原理:利用热学原理测量流量的有热量式、直接量热式、间接量热式等。
5.光学原理:激光式、光电式等是属于此类原理的仪表。
6.原于物理原理:核磁共振式、核幅射式等是属于此类原理的仪表. 7.其它原理:有标记原理(示踪原理、核磁共振原理)、相关原理等。
二、按流量计结构原理分类 按当前流量计产品的实际情况,根据流量计的结构原理,大致上可归纳为以下几种类型:1.差压式流量计 差压式流量计是根据安装于管道中流量检测件产生的差压,已知的流体条件和检测件与管道的几何尺寸来计算流量的仪表。
气液混相流体速度计算公式在工业生产和科学研究中,气液混相流体是一种常见的流体状态。
在这种流体状态下,气体和液体同时存在并相互作用,形成了一种复杂的流动现象。
因此,对气液混相流体的速度进行准确计算是非常重要的。
本文将介绍气液混相流体速度计算的公式和相关知识。
气液混相流体速度计算公式的推导是基于质量守恒和动量守恒定律的。
在气液混相流体中,气体和液体具有不同的密度和粘度,因此其速度分布也会有所不同。
为了简化计算,通常将气液混相流体的速度分为两部分,气相速度和液相速度。
气相速度指的是气体在流体中的速度,液相速度指的是液体在流体中的速度。
通过对气相速度和液相速度进行分析和计算,可以得到气液混相流体的总速度。
气液混相流体速度计算公式的一般形式如下:V = α Vg + (1-α) Vl。
其中,V表示气液混相流体的总速度,α表示气相的体积分数,Vg表示气相速度,Vl表示液相速度。
通过这个公式,可以很容易地计算出气液混相流体的总速度。
在实际应用中,气液混相流体速度计算公式还需要考虑一些其他因素,比如流体的密度、粘度、压力等。
这些因素会对气液混相流体的速度产生影响,因此在计算速度时需要进行修正。
一般来说,可以通过流体力学和数值模拟的方法来进行修正,得到更加准确的速度计算结果。
除了气液混相流体速度计算公式,还有一些其他与速度相关的公式和知识需要了解。
比如雷诺数、马赫数等,这些都是描述流体速度和流动状态的重要参数。
在实际应用中,需要根据具体情况选择合适的速度计算公式和方法,以得到准确的结果。
总之,气液混相流体速度计算是一个复杂而重要的问题。
通过合理选择计算公式和方法,可以得到准确的速度计算结果,为工业生产和科学研究提供有力支持。
希望本文介绍的气液混相流体速度计算公式和相关知识能够对读者有所帮助。
第50卷第5期2023年北京化工大学学报(自然科学版)Journal of Beijing University of Chemical Technology (Natural Science)Vol.50,No.52023引用格式:侯东杰,赵奥明,陈亚洲.三维可压缩Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组Cauchy 问题解的适定性[J].北京化工大学学报(自然科学版),2023,50(5):118-125.HOU DongJie,ZHAO AoMing,CHEN YaZhou.Well⁃posedness of the Cauchy problem for compressible Navier -Stokes -Cahn -Hilliard equations in 3D [J].Journal of Beijing University of Chemical Technology (Natural Science),2023,50(5):118-125.三维可压缩Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组Cauchy 问题解的适定性侯东杰 赵奥明 陈亚洲*(北京化工大学数理学院,北京 100029)摘 要:研究了三维可压缩Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组Cauchy 问题解的适定性,该方程组描述了具有扩散界面的非混相两相流的流动㊂对于初始值在相分离附近的小扰动,运用能量方法结合Schauder 不动点定理,证明了该问题全局强解的存在唯一性㊂关键词:Navier -Stokes -Cahn -Hilliard(NSCH)方程组;Cauchy 问题;存在唯一性中图分类号:O29 DOI :10.13543/j.bhxbzr.2023.05.013收稿日期:2022-07-29基金项目:国家自然科学基金(11901025)第一作者:男,1997年生,硕士生*通信联系人E⁃mail:chenyz@引 言气液两相流或多相流在化学工程㊁航空航天㊁微生物等工业领域有着重要的应用价值,吸引了大量学者对其进行研究㊂与单相流相比,两相流的研究由于存在扩散界面和相互作用而变得更加复杂㊂1958年,Cahn 和Hilliard [1]引入界面自由能,提出著名的Cahn -Hilliard 方程来描述两种不混溶流体之间的扩散界面㊂后来Lowengrub 等[2]在Cahn -Hilliard 方程中加入了流体运动与扩散界面的相互作用,提出了Navier -Stokes -Cahn -Hilliard(NSCH)方程,该方程可更好地刻画两种可压缩非混相流体流动的物理特性㊂关于NSCH 方程的研究已经有很多㊂Abels 等[3]使用文献[4]引入的框架,在不限制初值大小的情况下,证明了NSCH 方程在有界域上初边值问题弱解的存在性㊂Chen 等[5]证明了一维可压缩NSCH 方程周期边值和混合边值问题解的适定性,随后Chen 等[6]又研究了三维周期边值问题强解的全局存在性及大时间行为㊂王暐翼等[7]证明了带有van der Waals 状态一维NSCH 方程周期边值解的适定性㊂另一种常用的非混相两相流模型是Navier -Stokes -Allen -Cahn 系统[8]㊂以上两个模型的本质区别在于Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 模型中关于相场的方程是一个四阶方程,它相对于ρφ是守恒的,而Navier -Stokes -Allen -Cahn 中的相场方程是一个非守恒的二阶方程㊂在前人工作的基础上,本文主要研究三维可压缩NSCH 方程组的Cauchy 问题的适定性㊂对于此类问题,我们克服了强非线性项带来的困难,在初值小扰动的条件下通过能量方法证明了全局强解的存在唯一性㊂1 模型的构造及主要定理考虑如下描述三维可压缩非混相两相流体流动的NSCH 偏微分方程组㊂ρt+div(ρu )=0(ρu )t +div(ρu ⊗u )=div T (ρϕ)t +div(ρϕu )=Δμμ=∂f ∂ϕ-1ρΔìîíïïïïïïϕ(1)式中,ρ=ρ1+ρ2是混合流体总密度;u 为流体的速度,且满足ρu =ρ1u 1+ρ2u 2,u i ㊁ρi (i =1,2)分别为第i 种组分的速度和密度;ϕ=ϕ1-ϕ2为组分间浓度差,ϕi =ρi /ρ;μ为化学势;T 为Cauchy 应力张量;f 为界面自由能密度㊂T =S -p I (-Δϕ⊗Δϕ-|Δϕ|22)I S =2ν(ϕ)D (u )+λ(ϕ)(div u ){I(2)式中,ν(ϕ)>0,λ(ϕ)≥0为黏性系数,ν(㊃),λ(㊃)∈C 3(R )且λ+23ν≥0;S 为牛顿黏性张力,D (u )=Δu +ΔTu2为应变张量;I 为单位矩阵;压力p 是关于密度ρ的函数,且满足p′(ρ)>0㊂f 的计算公式为f =ϕ44-ϕ22(3)我们要研究的模型满足如下初始条件(ρ,u ,ϕ)(x ,0)=(ρ0,u 0,ϕ0)(x )lim |x |→±∞(ρ0,u 0,|ϕ0|)=(ρ,0,1{)(4)式中,x =(x 1,x 2,x 3),ρ为给定的一个正实数,lim |x |→±∞|ϕ0|=1表示两相流的初始时刻浓度差ϕ0在无穷远处为1或-1㊂以下是本文的主要结论㊂定理1 如果初值(ρ0,u 0,ϕ0)满足(ρ0-ρ,u 0)∈H 3,Δϕ0∈H 2,ϕ20-1∈L 2,inf x ∈3ρ0(x )>0(5)则存在δ>0,当‖ρ0-ρ‖H 3+‖u 0‖H 3+‖Δϕ0‖H 2+‖ϕ20-1‖L 2≤δ(6)那么方程(1)~(4)存在唯一解(ρ,u ,ϕ)满足(ρ-ρ,u )∈C ([0,∞);H 3),ϕ2-1∈C ([0,∞);L 2) Δϕ∈C ([0,∞);H 2),ρ∈L 2([0,∞);H 3)Δϕ∈L 2([0,∞);H 4),Δu ∈L 2([0,∞);H 3)(7)且‖(ρ-ρ,u )(t )‖2H 3+‖Δϕ(t )‖2H 2+‖ϕ2(t )-1‖2L 2+∫t(‖ρ-ρ‖2H 3+‖Δu ‖2H 3+‖Δϕ‖2H 4)d τ≤C (‖(ρ0-ρ,u 0)‖2H 3+‖Δϕ0‖2H 2+‖ϕ2-1‖2L 2)(8)式中,用H l ,l >0表示H l(R 3),L 2表示L 2(R 3)㊂2 主要定理的证明证明定理1全局解存在性的思路如下:在方程组局部解存在的基础上,运用能量估计方法得到解的一致估计,从而将其延拓到全局解㊂2.1 局部解的存在性令σ=ρ-ρ,∀M >0,0<T <∞,构造解空间如下㊂X M ([0,T ])={(σ,u ,ϕ)|(σ,u )∈C ([0,T ];H 3),ϕ2-1∈C ([0,T ];L 2),Δϕ∈C ([0,T ];H 2),Δσ∈L 2([0,T ];H 2),Δu ∈L 2([0,T ];H 3),Δϕ∈L 2([0,T ];H 4),infx ∈ℝ3,t ∈[0,T ]ρ(x ,t )>0,sup t ∈[0,T ](‖(σ,u )(t )‖H 3+‖Δϕ‖H 2+‖ϕ2-1‖)≤M }(9)对方程组(1)采用线性化方法结合Schauder 不动点定理,可以得到如下局部强解的存在唯一性命题,这里略去证明,具体方法可参考文献[9]㊂命题1 ∀M >0,如果初始值(ρ0,u 0,ϕ0)满足‖(ρ0-ρ,u 0)‖H 3+‖Δϕ0‖H 2+‖ϕ20-1‖≤M ,inf x ∈ℝ3ρ0(x )>0,那么∃T *>0,方程(1)在X 2M ([0,T *])内存在唯一局部解(ρ,u ,ϕ)㊂2.2 全局解的存在性设(σ,u ,ϕ)∈X M ([0,T ])为方程组(10)的局部解,将方程组(1)变形如下㊂σt +ρdiv u =g 1u t -2ρdiv[ν(ϕ)D (u )]-1ρΔ[(ν(ϕ)+ λ(ϕ))div u ]+p′(ρ)ρΔσ+1ρΔϕΔϕ=g2ρϕt +ρu㊃Δϕ=Δμρμ=ρ(ϕ3-ϕ)-Δìîíïïïïïïïïϕ(10)式中,g 1=-div(σu )g 2=-(u ㊃Δ)u +h 1(σ)Δσ-2h 2(σ)㊃ div[ν(ϕ)D (u )]-h 2(σ)Δ[(ν(ϕ)+λ(ϕ))div u -ΔϕΔϕìîíïïïïï]其中,h 1(σ)=p′(ρ)ρ-p′(ρ)ρ,h 2(σ)=1ρ-1ρ㊂由解空间(9),结合Sobolev 嵌入定理可得,存在M 0>0足够小,使得∀0<M <M 0,从而有0<ρ2≤ρ(x ,t )≤2ρ(11)命题2 假设(σ0,u 0)∈H 3,ϕ20-1∈L 2,Δϕ0∈H 2,则存在一个只依赖于初值和T 的常数C ,使得㊃911㊃第5期 侯东杰等:三维可压缩Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组Cauchy 问题解的适定性‖(σ,u )(t )‖2H 3+‖Δϕ(t )‖2H 2+‖ϕ2(t )-1‖2L 2+∫t(‖σ‖2H 3+‖Δu ‖2H 3+‖Δϕ‖2H 4)d τ≤C (‖(σ0,u 0)‖2H 3+‖Δϕ0‖2H 2+‖ϕ20-1‖2L 2)(12)命题2的证明由以下4个引理得到㊂引理1 若(σ,u ,ϕ)∈X M ([0,T ])是方程(10)的局部解,则‖(σ,u ,ϕ2-1,Δϕ)(t )‖2+∫t‖(Δμ,Δu ,Δϕ,Δϕ)‖2d τ≤‖(σ,u ,ϕ2-1,Δϕ)(0)‖2(13)‖ϕ‖L ∞≤C (14)证明:设G (ρ)=ρ∫ρρp (η)-p (ρ)η2d η,ρ>0(15)由式(15)和方程组(1)中第一式得到ρG′(ρ)=G (ρ)+(p (ρ)-p (ρ)),ρG″(ρ)=p′(ρ)G (ρ)t +div(G (ρ)u )+(p (ρ)-p (ρ))div u =0(16)方程组(1)中第二式乘以u 再积分,结合式(16)可得d d t(∫12ρu 2+G (ρ))d x+12∫ν(ϕ)㊃|Δu +ΔTu |2d x +∫λ(ϕ)|div u |2d x +∫u ㊃ΔϕΔϕ㊃d x =0(17)方程组(10)中第三式乘以μ,并运用(10)中第四式,可得12d d t∫|Δϕ|2d x +14d d t∫ρ(ϕ2-1)2d x +∫|Δμ|2d x =-∫Δ(u ㊃Δϕ)Δϕd x(18)将式(17)㊁(18)相加,得到d d t(∫12ρu 2+G (ρ)+12|Δϕ|2+ρ4㊃(ϕ2-1))2d x +ν02‖Δu ‖2+‖Δμ‖2≤0(19)由式(9)㊁(11)㊁(15)可得c ρ(ρ-ρ)2≤G (ρ)≤C ρ(ρ-ρ)2(20)其中,c ρ,C ρ是与ρ有关的常数㊂将式(19)在[0,T ]上积分,结合式(20)得‖(σ,u ,ϕ2-1,Δϕ)‖2+∫t‖(Δμ,Δu )‖2d τ≤‖(σ0,u 0,ϕ20-1,Δϕ0)‖2(21)且‖ϕ2-1‖L ∞≤C ‖ϕ2-1‖H 2=C (‖ϕ2-1‖L 2+‖ϕΔϕ‖L 2+‖Δ 2(ϕ2-1)‖L 2)≤M故可得式(14)㊂在方程组(10)中第四式两边乘以-Δϕ,关于x 积分得‖Δϕ‖2+∫ρ(3ϕ2-1)|Δϕ|2d x =-∫ρμΔϕd x -∫(ϕ2-1)ϕΔϕ㊃Δσd x(22)由式(9)㊁(11)和Hölder 不等式得到∫ρ(3ϕ2-1)|Δϕ|2d x ≥ρm 02‖Δϕ‖2-∫ρμΔϕd x ≤2ρ‖Δμ‖‖Δϕ‖≤ε4‖Δϕ‖2+4ρ2ε‖Δμ‖2∫(ϕ2-1)ϕΔϕ㊃Δσd x ≤‖(ϕ2-1)‖L 6㊃‖ϕΔϕ‖‖Δσ‖L 3≤M ‖Δϕ‖2取M 足够小,可得‖Δϕ‖2+‖Δϕ‖2≤‖Δμ‖2(23)结合式(23)㊁(21)得到式(13),引理1得证㊂引理2 若(σ,u ,ϕ)∈X M ([0,T ])是方程(10)的局部解,则d d t ‖Δ k +1ϕ‖2+14ρ2‖Δ k +3ϕ‖2≤M ㊃(‖Δ k +1σ‖2+‖Δ k +2ϕ‖2+‖Δ k +2u ‖2),k =0,1,2(24)证明:将方程组(10)中第四式代入(10)中第三式,可得ϕt +u ㊃Δϕ+1ρ(ΔΔϕ)ρ-3ϕ2-1ρΔϕ=6ϕρ㊃(Δϕ)2(25)对式(25)求Δ k ,然后乘以-ΔΔ k ϕ再积分得12d d t ∫|Δ k +1ϕ|2d x +∫(ΔΔ k Δϕ)ρ2d x -∫Δ k (u ㊃Δϕ)ΔΔ k ϕd x =∑1≤l ≤kC l k ∫Δ (l 1)ρΔ k -l ㊃(ΔΔϕ)ρΔ k Δϕd x +∑1≤l ≤kC l k ∫[ΔΔ (l 1)ρΔ k -l Δ]ϕ㊃Δ kΔϕρd x -∑1≤l ≤k C lk∫Δ (l3ϕ2-1)ρΔ k -lΔϕΔ kΔϕd x -∫3ϕ2-1ρ|Δ kΔϕ|2d x -∫Δ (k6ϕρ(Δϕ))2ΔΔ kϕd x(26)由于∫(ΔΔ k Δϕ)ρ2d x =∫1ρ2|Δ k +1Δϕ|2d x +㊃021㊃北京化工大学学报(自然科学版) 2023年∫|Δρ|2ρ4|Δ kΔϕ|2d x -∫3ϕ2-1ρ|Δ k Δϕ|2d x ≤-∫ϕ2-1ρ|Δ k Δϕ|2d x 故可得12d d t ‖Δ k +1ϕ‖2+14ρ2‖Δ k +1Δϕ‖2≤I i1,i =1,2, ,6(27)根据Hölder 不等式和Gagliardo -Nirenberg 不等式对I i1(i =1,2, ,6)进行估计㊂I 11=∫ϕ2-1ρ|Δ k Δϕ|2d x ≤‖ϕ2-1‖L ∞㊃‖Δ k Δϕ‖2≤M ‖Δ k +2ϕ‖2I 21=∑0≤l ≤kCl k∫Δ lu ㊃Δ k -l +1ϕΔΔ kϕd x ≤∑0≤l ≤k‖Δ lu ㊃Δ k -l +1ϕ‖‖Δ k +2ϕ‖当l [≤k +1]2时,有‖Δ l u ㊃Δ k -l +1ϕ‖≤‖Δ l u ‖L 3‖Δ k -l +1ϕ‖L 6≤‖Δ αu ‖1-lk +1‖Δ k +2u ‖l k +1‖Δϕ‖l k +1‖Δ k +2ϕ‖1-l k +1≤M ‖Δk +2u ‖lk +1‖Δk +2ϕ‖1-lk +1≤M (‖Δ k +2u ‖+‖Δ k +2ϕ‖)由l -13(=α3-)(121-lk )+1(+k +23-)12㊃l k +1,可确定α=12-l 2(k +1-l )[∈0,]12㊂[当k +1]2+1≤l ≤k 时,有‖Δ l u ㊃Δ k -l +1ϕ‖≤‖Δ l u ‖L 6‖Δ k -l +1ϕ‖L 3≤‖u ‖1-l +1k +2‖Δk +2u ‖l +1k +2‖Δ αϕ‖l +1k +2‖Δ k +2ϕ‖1-l +1k +2≤M ‖Δ k +2u ‖l +1k +2‖Δ k +2ϕ‖1-l +1k +2≤M (‖Δ k +2u ‖+‖Δ k +2ϕ‖)由k -l3(=α3-)12l +1k +2(+k +23-)(121-l +1k )+2可确定α=k +22(l +1)[∈12,]1㊂因此,可得到I 21≤M (‖Δk +2u ‖2+‖Δ k +2ϕ‖2)I 31=∑1≤l ≤kC lk∫Δ (l1)ρΔ k -l(ΔΔϕ)ρΔ kΔϕd x ≤∑1≤l ≤(kΔ (l1)ρΔ k -l (+2Δϕ))ρ‖Δ k +2ϕ‖L 2其中Δ (l1)ρΔ k -l (+2Δϕ)ρ≤‖Δ l(σ)‖L 6㊃Δ k -l (+2Δϕ)ρL 3≤‖Δ l(σ)‖L (6(Δ k -l +2Δϕ)㊃1ρ+Δ k -l (+21)ρΔϕL )3≤‖Δ l(σ)‖L 6(㊃‖(Δ k -l +4ϕ)‖L 31ρL ∞+Δ k -l (+21)ρL 3㊃‖Δϕ‖L )∞≤M (‖Δ k +1σ‖+‖Δ k +2ϕ‖)故I 31≤M (‖Δk +1σ‖2+‖Δ k +2ϕ‖2)I 41=-∑1≤l ≤kC l k ∫[ΔΔ (l1)ρΔ k -l Δ]ϕ㊃(ΔΔ kΔϕ)ρd x ≤∑1≤l ≤(kΔ (l1)ρL 3㊃‖Δ k -l +3ϕ‖L 6+Δ l (+11)ρL 3‖Δ k -l +2ϕ‖L )6(×‖Δ k +3ϕ‖+‖Δ k +2ϕ‖(Δ1)ρL )∞≤∑1≤l ≤k(‖Δ l σ‖L 3‖Δ k -l +3ϕ‖L 6+‖Δ l +1σ‖L 3㊃‖Δ k -l +2ϕ‖L 6)(‖Δ k +3ϕ‖+‖Δ k +2σ‖)≤M∑1≤l ≤k(‖Δ k +1σ‖+‖Δ k +3ϕ‖)(‖Δ k +3ϕ‖+‖Δ k +2ϕ‖)≤M (‖Δ k +1σ‖2+‖Δ k +2ϕ‖2+‖Δ k +3ϕ‖2)I 51=∑1≤l ≤kC l k∫Δ (l3ϕ2-1)ρΔ k -lΔϕΔ kΔϕd x ≤∑1≤l ≤kΔ (l3ϕ2-1)ρΔ k -l +2ϕ‖Δ k +2ϕ‖㊃Δ (l3ϕ2-1)ρΔ k -l +2ϕ≤(‖Δ lσ‖L 3+‖Δ lϕ‖L 3)㊃‖Δ k -l +2ϕ‖L 6≤(‖Δ ασ‖1-lk +2‖Δ k +1σ‖lk +2+‖Δ αϕ‖1-l k +2‖Δ k +2ϕ‖lk +2)×‖Δϕ‖lk +2㊃‖Δ k +2ϕ‖1-lk +2≤M (‖Δ k +1σ‖+‖Δ k +2ϕ‖)其中α满足l 3-13(=α3-)(121-l k )+2(+k +13-)12l k +2故I 51≤M (‖Δk +1σ‖2+‖Δ k +2ϕ‖2)I 61=∑0≤l ≤kC l k ∫Δ (l6ϕ)ρΔ k -l (Δϕ)2ΔΔ k ϕd x ≤∑1≤l ≤kΔ (l6ϕ)ρΔ k -l (Δϕ)2‖Δ k +2ϕ‖Δ (l6ϕ)ρ㊃㊃121㊃第5期 侯东杰等:三维可压缩Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组Cauchy 问题解的适定性Δ k -l (Δϕ)2≤(‖Δ l σ‖L 3+‖Δ l ϕ‖L 3)㊃‖Δ k -l +1ϕ‖L 6‖Δϕ‖L ∞≤(‖Δ l σ‖L 3+‖Δ l ϕ‖L 3)‖Δ k -l +1ϕ‖L 6≤M (‖Δ k +1σ‖+‖Δ k +2ϕ‖)故I 61≤M (‖Δ k +1σ‖2+‖Δ k +2ϕ‖2)把I i 1(i =1,2, ,6)的估计式代入式(27),可得式(24),引理2得证㊂引理3 若(σ,u ,ϕ)∈X M ([0,T ])是方程(10)的局部解,则d d (t‖Δ k u ‖+p′(ρ)ρ2‖Δ k σ‖)2+ν0ρ㊃‖Δ k +1u ‖2≤M (‖Δ k σ‖2+‖Δ k +2ϕ‖2),k =0,1,2, ,3(28)证明:对式(10)求Δ k 得到 Δ k σt +ρdiv Δ k u =Δ k g 1Δ ku t -2ρdiv(ν(ϕ)D (Δ k u ))-1ρΔ{[ν(ϕ)+λ(ϕ)]div Δ k u }+p′(ρ)ρΔ k Δσ+1ρΔ k (ΔϕΔϕ)=Δ k g 2+2ρdiv{Δ k [ν(ϕ)D (u )]-ν(ϕ)D (Δ k u )}+1ρΔ{Δ k [ν(ϕ)+λ(ϕ)]div u -[ν(ϕ)+λ(ϕ)]㊃div Δ k u }(29)对式(29)的第二式乘以Δ k u ,并利用(29)的一式可得12dd (t‖Δ ku ‖2+p′(ρ)ρ2‖Δ k σ‖)2+1ρ㊃∫ν(ϕ)|D (Δ k u )|2d x +1ρ∫[ν(ϕ)+λ(ϕ)]㊃|div Δ k u |2d x =I 12+I 22+I 32+I 42+I 52+I 62+I 72(30)其中,I 12=∫Δ kdiv (σu )Δ k σd x ≤∑0≤l ≤k +1‖Δ lσ㊃Δk -l +1u ‖‖Δ kσ‖当l [≤k]2时,有‖Δ lσ㊃Δ k -l +1u ‖≤‖Δ l σ‖L 3‖Δ k -l +1u ‖L 6≤‖Δ ασ‖1-l -1k‖Δ k σ‖l -1k‖Δu ‖l -1k‖Δ k +1u ‖1-l -1k≤M (‖Δ kσ‖+‖Δ k +1u ‖)其中α由l -13(=α3-)(121-l -1)k(+k 3-)12㊃l -1k确定㊂当l [≥k ]2+1时,有‖Δ l σ㊃Δ k -l +1u ‖≤‖Δ l σ‖L 6‖Δ k -l +1ϕ‖L 3≤‖Δσ‖1-l -1k‖Δ k σ‖l +1k ‖Δ αu ‖l +1k ‖Δ k +1u ‖1-l +1k≤M (‖Δ k σ‖+‖Δ k +1u ‖)其中α由k -l3(=α3-)(12l +1)k (+k +13-)12(㊃1-l +1)k确定㊂故I 12≤M (‖Δ k σ‖2+‖Δk +1u ‖2)㊂I 22=∫Δ k [-(u ,Δ)u +h 1(σ)Δσ]Δ k u d x =-∫Δ k -1[-(u ,Δ)u +h 1(σ)Δσ]Δ k +1u d x ≤(‖u ‖L 3‖Δ k u ‖L 6+‖Δ k -1u ‖L 6‖Δu ‖L 3)㊃‖Δ k +1u ‖+(‖h 1(σ)‖L 3‖Δ k σ‖L 6+‖Δσ‖L 6㊃‖Δ k -1h 1(σ)‖L 3)‖Δ k +1u ‖≤M (‖Δ k +1u ‖+‖Δ k σ‖)‖Δ k +1u ‖≤M (‖Δ k σ‖2+‖Δ k +1u ‖2)I 32=∫Δ k -1{2h 2(σ)div[ν(ϕ)D (u )]}Δ k +1u d x +∫Δ k -1{h 2(σ)Δ[(ν(ϕ)+λ(ϕ))div u ]}Δ k +1u d x =∑0≤l ≤k -1C l k -1∫Δ l h 2(σ)div Δ k -l -1(ν(ϕ)D (u ))Δ k +1u ㊃d x +∑0≤l ≤k -1C l k -1∫Δ l h 2(σ)Δ k -l ((ν(ϕ)+λ(ϕ))㊃div u )Δ k +1u d x∑0≤l ≤k -1C l k -1∫Δ l h 2(σ)div Δ k -l -1(ν(ϕ)D (u ))㊃Δ k +1u d x ≤∑0≤l ≤k -1‖Δ l h 2(σ)Δ k -l (ν(ϕ)D (u ))‖㊃‖Δ k +1u ‖≤∑0≤l ≤k -1‖Δ l σ‖L 3(‖Δ k -l +1u ‖L 6㊃‖ν(ϕ)‖L ∞+‖Δu ‖L ∞‖Δ k -l ϕ‖L 6)‖Δ k +1u ‖≤∑0≤l ≤k -1‖Δ l σ‖L 3‖Δ k -l +1u ‖L 6‖Δ k +1u ‖+∑0≤l ≤k -1‖Δ l σ‖L 3‖Δ k -l ϕ‖L 6‖Δ k +1u ‖≤M (‖Δ k +2ϕ‖2+‖Δ k +1u ‖2)用同样的方法可以对∑0≤l ≤k -1C l k -1∫Δ l h 2(σ)Δ k -l ((ν(ϕ)+λ(ϕ))㊃div u )Δ k +1u d x进行估计,然后可得I 32≤M (‖Δk +2ϕ‖2+‖Δ k +1u ‖2)㊃221㊃北京化工大学学报(自然科学版) 2023年I 42=∫Δ k (ΔϕΔϕ)Δ k u d x 当k =0时,I 42=∫ΔϕΔϕ㊃u d x ≤‖Δϕ‖L 3‖Δϕ‖㊃‖u ‖L 6≤‖Δϕ‖12‖Δ 2ϕ‖12‖Δ 2ϕ‖‖Δu ‖≤M (‖Δ 2ϕ‖2+‖Δu ‖2)当k =1时,I 42=∫Δ(ΔϕΔϕ)㊃Δu d x =-∫(ΔϕΔϕ)㊃Δ 2u d x ≤‖Δϕ‖L 3‖Δϕ‖L 6‖Δ 2u ‖≤‖Δϕ‖12‖Δ 2ϕ‖12‖Δ 3ϕ‖‖Δ 2u ‖≤M ㊃(‖Δ 2ϕ‖2+‖Δu ‖2)k ≥2时,I 42=∫Δ k (ΔϕΔϕ)㊃Δ k u d x =-∫Δ k -1㊃(ΔϕΔϕ)㊃Δk +1u d x =-∑0≤l ≤k -1C l k -1∫Δl +1ϕ㊃Δ k -l +1ϕ㊃Δ k +1u d x ≤∑0≤l ≤k -1‖Δ l +1ϕ㊃Δ k -l +1ϕ‖㊃‖Δ k +1u ‖‖Δ l +1ϕΔ k -l +1ϕ‖≤‖Δ l +1ϕ‖L 3㊃‖Δ k -l +1ϕ‖L 6≤‖Δ αϕ‖1-lk‖Δ k +2ϕ‖lk ㊃‖Δ 2ϕ‖lk ‖Δ k +2ϕ‖1-lk ≤M ‖Δ k +2ϕ‖其中α由l3(=α3-)(121-l)k(+k +23-)12㊃lk确定㊂故I 42≤M (‖Δk +2ϕ‖2+‖Δ k +1u ‖2)I 52=∑0≤l ≤kC l k ∫Δ l ν(ϕ)D (Δ k -l u ):ΔΔ k u d x ≤∑0≤l ≤k‖Δ lϕ‖L 3‖Δ k +1u ‖‖Δ k -l +1u ‖L 6其中‖Δ lϕ‖L 3‖Δk -l +1u ‖L 6≤‖Δ αϕ‖1-l -1k㊃‖Δ k +2ϕ‖l -1k‖Δu ‖l -1k‖Δ k +1u ‖1-l -1k≤M ㊃(‖Δk +2ϕ‖+‖Δk +1u ‖)其中α由l -13(=α3-)(121-l -1)k(+k +23-)12l -1k确定㊂故I 52≤M (‖Δk +2ϕ‖2+‖Δ k +1u ‖2)㊂用同样的方法可得I 62=1ρ∑1≤l ≤kC l k ∫Δ l (ν(ϕ)+λ(ϕ))div Δ k -l ㊃u div Δ k u d x ≤M ‖Δ k +1u ‖2I 72=∫Δ k (h 2(σ)ΔϕΔϕ)㊃Δ k u d x ≤M (‖Δ k +2㊃ϕ‖2+‖Δ k +1u ‖2)将I i2(i =1,2, ,7)代入式(30)可得式(28),引理3得证㊂引理4 若(σ,u ,ϕ)∈X M ([0,T ])是方程(10)的局部解,则d d t∫Δ k u ㊃Δ k +1σd x +p′(ρ)2ρ‖Δ k +1σ‖2≤M (‖Δ k +2u ‖2+‖Δ k +3ϕ‖2)+‖Δ k +1u ‖2,k =0,1,2(31)证明:对方程组(29)的第二式乘以Δ k +1σ,并利用(29)的第一式可得d d t∫Δ k u ㊃Δ k +1σd x +p′(ρ)ρ‖Δ k +1σ‖2-ρ㊃∫(divΔ k u )2d x ≤I 13+I 23+I 33+I 43+I 53+I 63+I 73(32)式中,I 13=∫Δ k div (u σ)div Δ k u d x ≤‖Δ k +1u ‖㊃‖Δ k +1(u σ)‖≤(‖σ‖L ∞‖Δ k +1u ‖+‖Δ k +1σ‖㊃‖u ‖L ∞)‖Δ k +1u ‖≤M (‖Δ k +1σ‖2+‖Δ k +1u ‖2)I 23=∫Δ k [-(u ,Δ)u +h 1(σ)Δσ]㊃Δ k +1σd x =∫Δ k [-(u ,Δ)u ]㊃Δ k +1σd x +∫Δ k [h 1(σ)Δσ]㊃Δ k +1σd x其中∫Δ k [-(u ,Δ)u ]㊃Δ k +1σd x ≤∑0≤l ≤kC l k ∫Δ l u ㊃Δ k -l +1u ㊃Δ k +1σd x ≤M∑0≤l ≤k‖Δ l u ㊃Δ k -l +1u ‖㊃‖Δ k +1σ‖‖Δ l u ㊃Δ k -l +1u ‖≤‖Δ l u ‖L 3‖Δ k -l +1u ‖L 6≤‖Δ αu ‖1-l k +1‖Δ k +2u ‖lk +1‖Δu ‖lk +1‖Δ k +2㊃u ‖1-lk +1≤M ‖Δ k +2u ‖其中α由l -13(=α3-)(121-l k )+1(+k +23-)12lk +1确定㊂由同样的方法可得∫Δ k [h 1(σ)Δσ]㊃Δ k +1σd x ≤M ‖Δ k +1σ‖2故I 23≤M (‖Δk +1σ‖2+‖Δ k +2u ‖2)㊂㊃321㊃第5期 侯东杰等:三维可压缩Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组Cauchy 问题解的适定性I 33=-∫Δ k {2h 2(σ)div[ν(ϕ)D (u )]}Δ k +1㊃σd x -∫Δ k {h 2(σ)Δ[(ν(ϕ)+λ(ϕ))div u ]}Δ k +1σ㊃d x =-∑0≤l ≤kC l k ∫Δ l h 2(σ)div Δ k -l +1[ν(ϕ)D (u )]㊃Δ k +1σd x -∑0≤l ≤kC l k -1∫Δ l h 2(σ)Δ k -l [(ν(ϕ)+λ(ϕ))div u ]㊃Δ k +1σd x ≤M (‖Δ k +1σ‖2+‖Δ k +2u ‖2+‖Δ k +3ϕ‖2)I 43=-1ρ∫Δ k (ΔϕΔϕ)㊃Δ k +1σd x ≤-∑0≤l ≤k C l k ∫Δ l +1ϕΔ k -l Δϕ㊃Δ k +1σd x ≤∑0≤l ≤k‖Δ l +1ϕ㊃Δ k -l +2ϕ‖‖Δ k +1σ‖其中‖Δl +1ϕ㊃Δk -l +2ϕ‖≤‖Δl +1ϕ‖L 3㊃‖Δ k -l +2ϕ‖L 6≤‖Δ αϕ‖1-l +1k +2‖Δ k +3ϕ‖l +1k +2㊃‖Δ 2ϕ‖l +1k +2‖Δ k +3ϕ‖1-l +1k +2≤M ‖Δ k +3ϕ‖其中α由l 3(=α3-)(121-l +1k )+2(+k +33-)12l +1k +2确定㊂故I 43≤M (‖Δ k +3ϕ‖2+‖Δ k +1σ‖2)I 53=2ρ∫div Δ k (ν(ϕ)D (u ))㊃Δ k +1σd x ≤∫div Δ k (ν(ϕ)D (u ))㊃Δ k +1σd x =∑0≤l ≤kC l k +1∫(Δ l ㊃ν(ϕ)div D (Δk -lu )+Δl +1ν(ϕ)D (Δ k -lu ))㊃Δ k +1σd x ≤∑1≤l ≤k(‖Δ l ϕ‖L 3‖Δ k -l +2u ‖L 6+‖Δ l +1ϕ‖L 3‖Δk -l +1u ‖L 6)‖Δ k +1σ‖≤M (‖Δ k +2㊃u ‖2+‖Δ k +1σ‖2)I 63=1ρ∫Δ k +1{[ν(ϕ)+λ(ϕ)]div u }㊃Δ k +1σd x ≤∑0≤l ≤kC l k +1∫Δ l [ν(ϕ)+λ(ϕ)]㊃div Δ k -l u ㊃Δ k +1σd x ≤∑0≤l ≤k‖Δ lϕ‖L 3‖Δ k -l +1u ‖L 6‖Δk +1σ‖其中‖Δ l ϕ‖L 3‖Δ k -l +1u ‖L 6≤‖Δ αϕ‖1-lk ㊃‖Δ k +3ϕ‖l k‖Δu ‖l k‖Δ k +2u ‖1-lk≤M (‖Δk +3㊃ϕ‖+‖Δ k +2u ‖)其中α由l -13(=α3-)(121-l )k (+k +33-)12l k 确定㊂故I 63≤M (‖Δ k +3ϕ‖2+‖Δ k +1σ‖2+‖Δ k +2u ‖2)I 73=∫Δ k [h 2(σ)ΔϕΔϕ]㊃Δ k +1σd x ≤M (‖Δ k +3㊃ϕ‖2+‖Δ k +1σ‖2)将I i3(i =1,2, ,7)代入式(32)可得式(31),引理4得证㊂结合引理1~4,命题2得证,进一步定理1得证㊂3 结束语本文研究了三维Navier -Stokes -Cahn -Hilliard方程组Cauchy 问题的适定性㊂在初值小扰动的条件下,我们解决了相场ϕ在估计过程中带来的一些困难,证明了该方程全局解的存在唯一性㊂该结果表明,在小扰动情况下,相分离状态保持不变㊂本文结果可为非混相两相流的模拟计算提供理论基础㊂参考文献:[1] CAHN J W,HILLIARD J E.Free energy of a nonuni⁃form system.I.Interfacial free energy[J].The Journalof Chemical Physics,1958,28:258-267.[2] LOWENGRUB J,TRUSKINOVSKY L.Quasi⁃incompres⁃sible Cahn -Hilliard fluids and topological transitions[J].Proceedings of the Royal Society of London A,1998,454:2617-2654.[3] ABELS H,FEIREISL E.On a diffuse interface model fora two⁃phase flow of compressible viscous fluids[J].Indi⁃ana University Mathematics Journal,2008,57(2):659-698.[4] OZ ㊃AN ㊃SKI W S,POOLEY B C.Leray’s fundamental workon the Navier⁃Stokes equations:a modern review of Sur le mouvement d’un liquide visqueux emplissant l’espace”[EB /OL].(2017-08-31).arXiv:1708.09787v1[math.AP].[5] CHEN Y Z,HE Q L,MEI M,et al.Asymptotic stabilityof solutions for 1⁃D compressible Navier -Stokes -Cahn -Hilliard system[J].Journal of Mathematical Analysis and Applications,2018,467:185-206.[6] CHEN Y Z,HONG H,SHI X D.Asymptotic stability ofphase separation states for compressible immiscible two⁃phase flow with periodic boundary condition in 3D [J /OL].(2021-09-02).arXiv:2105.13552v3[math.㊃421㊃北京化工大学学报(自然科学版) 2023年AP].[7] 王暐翼,童天骄,陈亚洲.一维Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组解的适定性分析[J].北京化工大学学报(自然科学版),2019,46(6):101-107.WANG W Y,TONG T J,CHEN Y Z.Well⁃posedness of solutions for Navier -Stokes -Cahn -Hilliard system in one dimension [J ].Journal of Beijing University of Chemical Technology (Natural Science),2019,46(6):101-107.(in Chinese)[8] HEIDA M,MÁLEK J,RAJAGOPAL K R.On the devel⁃opment and generalizations of Allen -Cahn and Stefan equations within a thermodynamic framework [J ].Zeitschrift für Angewandte Mathematik und Physik,2012,63:759-776.[9] VALLI A,ZAJACZKOWSKI W M.Navier -Stokes equa⁃tions for compressible fluids:global existence and qualita⁃tive properties of the solutions in the general case [J].Communications in Mathematical Physics,1986,103:259-296.Well⁃posedness of the Cauchy problem for compressibleNavier -Stokes -Cahn -Hilliard equations in 3DHOU DongJie ZHAO AoMing CHEN YaZhou *(College of Mathematics and Physics,Beijing University of Chemical Technology,Beijing 100029,China)Abstract :The well⁃posedness of the Cauchy problem for the 3D compressible Navier -Stokes -Cahn -Hilliard e⁃quation,which describes immiscible two⁃phase flow with a diffuse interface has been studied.The energy method and the Schauder fixed point theorem were used to prove the existence and uniqueness of the global strong solution for small initial perturbations near the phase separation.Key words :Navier -Stokes -Cahn -Hilliard (NSCH)equations;Cauchy problem;existence and uniqueness(责任编辑:吴万玲)㊃521㊃第5期 侯东杰等:三维可压缩Navier -Stokes -Cahn -Hilliard 方程组Cauchy 问题解的适定性。
气液两相管路的特点气液两相管路是指在管路中同时存在气体和液体两种相态的流体。
其特点如下:1. 混相现象:气液两相管路中的气体和液体会相互混合,形成混相现象。
由于气体和液体的密度和粘度不同,混相会导致流体的性质和行为发生变化。
2. 气液分离:在气液两相管路中,由于气体和液体的密度和粘度不同,会发生气液分离现象。
气体往往上浮到管路的上部,而液体则沉积在管路的下部。
3. 流动特性:由于气体和液体的物理性质不同,气液两相管路的流动特性也不同。
气体的流动速度较快,具有较小的密度和粘度,而液体的流动速度较慢,具有较大的密度和粘度。
因此,在气液两相管路中,气体和液体的流动行为和速度差异较大。
4. 压力变化:气液两相管路中,气体和液体的流动会导致管路内部的压力变化。
气体的流动会产生较大的压力波动,而液体的流动则较为稳定。
由于气体和液体的压力变化不同,气液两相管路中的压力控制和调节较为复杂。
5. 腐蚀问题:气液两相管路中,液体往往具有较强的腐蚀性。
当液体流经管路时,会对管道材料产生腐蚀作用,从而影响管路的安全性和使用寿命。
6. 温度控制:气液两相管路中,液体的温度通常较高。
当气体与液体混合时,会产生热量,导致管路温度升高。
因此,在气液两相管路中,需要进行有效的温度控制,以防止温度过高导致管路损坏。
7. 传热效率:气液两相管路中,由于气体和液体的温度差异较大,传热效率较高。
当气体和液体在管路中流动时,会发生热量传递,从而实现热量的利用和转移。
气液两相管路具有混相现象、气液分离、流动特性差异、压力变化、腐蚀问题、温度控制和传热效率高等特点。
了解和掌握气液两相管路的特点对于管路设计、操作和维护具有重要意义。