基于破土能力优选喷嘴结构

(19)中华人民共和国国家知识产权局(12)发明专利申请(10)申请公布号 (43)申请公布日 (21)申请号 201710546046.7(22)申请日 2017.07.06(71)申请人 中国石油化工股份有限公司地址 100028 北京市朝阳区朝阳门北大街22号申请人 中国石油化工股份有限公司石油工程技术研究院(72)发明人 廖东良　曾义金　赵文杰　(74)专利代理机构 北京知舟专利事务所(普通合伙) 11550代理人 郭韫(51)Int.Cl.E21B 49/00(2006.01)(54)发明名称一种基于张破裂和剪破裂确定地层可压裂性的方法(57)摘要本发明提供了一种基于张破裂和剪破裂确定地层可压裂性的方法，属于石油勘探开发页岩地层可压裂性评价领域。

本发明研究了页岩地层可压裂性指数中张破裂和剪切破裂的影响和贡献大小，利用测井资料建立了张破裂和剪切破裂模型表达的可压裂性指数模型。

全面地描述了地层可压裂性的破裂模型和特征。

该发明有利于判断地层压裂过程中出现剪切破裂的条件、难易程度及剪切破裂裂缝估计，优化了压裂施工参数，降低了页岩气地层的勘探开发成本，提高了页岩地层的开发效率。

实现了对页岩地层可压性的定量描述，有利于制定射孔和压裂方案，提高压裂效果、提升页岩气产能。

权利要求书2页 说明书6页 附图2页CN 109209356 A 2019.01.15C N 109209356A1.一种基于张破裂和剪破裂确定地层可压裂性的方法，其特征在于：所述方法包括：(1)从元素测井解释或矿物测试资料获取地层矿物组成和含量大小；(2)获取不同矿物的断裂韧性；(3)计算该地层的综合断裂韧性；(4)确定该地层矿物组份下的最大、最小断裂韧性；(5)根据综合断裂韧性、最大、最小断裂韧性计算地层张破裂能力模型F E；(6)收集伽马测井资料及泥质含量V cl；(7)预测地层的内摩察角；(8)预测地层的摩擦系数；(9)从偶极子声波测井资料获取某井的地层最大水平地应力σ1、最小水平地应力σ3；(10)计算地层发生剪切破裂的聚合强度数值S0m；(11)利用聚合强度数值S0m计算地层在静应力条件下的临界破裂应力；(12)利用岩石破裂测试实验确定地层实际的聚合强度S0；(13)计算地层发生剪切破裂的应力大小；(14)确定区块的最大、最小临界剪切破裂应力；(15)建立地层发生剪切破裂能力的模型F S；(16)根据所述地层张破裂能力模型F E和地层发生剪切破裂能力的模型F S获得地层的可压裂性模型F f。

海底射流开沟机模型试验及效果分析!!李振旺!赵淮宾"于宗冰" &邹!丽"王!凯"曹!林%!!#中国船舶科学研究中心"江苏!无锡!"!%$$$&"#大连理工大学!船舶工程学院"辽宁!大连!!!($"%&&#大连理工大学!海岸和近海工程国家重点实验室"辽宁!大连!!!($"%&%#中国造船工程学会"北京!!$$.(!#摘要!为了保证海底管道与缆线的安全和稳定"人们采用了许多措施$其中"最为经济有效的方法是利用开沟机等相关设备将管道或缆线埋入海底$本文研究水下开沟"设计了一款具有轻型结构%可自主推进的水下射流开沟机"并对加工完成后的样机模型开展了水下开沟的试验$验证了所设计的开沟机在淹没状态下不仅可以完成自主推进工作"还能在管道流量达到+$O &'H 时破坏抗剪强度为.T ]A 的沙土"最大沟深可达$-%!O "为后续的模型优化以及管线埋设提供理论与依据$关键词!开沟机&水下射流&自主推进&开沟埋设中图分类号 Z &+.文献标志码*文章编号 "$'+,"',!"$"&#$$%%$.!"# !$-!"$.,'/001-"$'+,"',-"$"&-$%-$,J "!%/6%&4'-!N 00%)48-'/;&#&"01B 97'(#-%X %46(%-)*%(B C 2H 09M A 9:!;23*Z 3?A 7J 79";_)2/9:J 79:&;%;2Z )B 7";6*45b A 7";[*ZB 79+E !"=2/*&12/%1A /$*(/,/AV $8$&'A 2=$*($'0h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e ?7I O 0911/J ?N P 1H 0I 7I 0K 790/N S A J K 0791/1H 0L 0A @K //N R C 91H 7L I A I 0N ;A K 7:H 1X M 07:H 1;A ?1/9/O /?L K PI N /I 0K K 08?980N M A 10N Y 011N 09S H 0N H A L J 00980L 7:908A 98S /98?S 108?980N M A 10N 1N 09S H 79:10L 1L/91H 0O A S H 7908I N /1/1P I 0O /80K 1/Q 0N 7@P 1H A 11H 080L 7:9081N 09S H 0N S A 91N 09S H?980NL ?J O 0N :08S /98717/9;A 98S /O I K 0101H 0A ?1/9/O /?L I N /I ?K L 7/9M /N T1/80L 1N /P LA 98M 71HL H 0A N L 1N 09:1H /@.T ]AM H 091H 0I 7I0K 790@K /MN 0A S H 0L +$O &m H R D H 0O A h 7O ?O871S H 80I 1H S A 9N 0A S H $R %!OR D H 7LM /N T I N /Q 780L 1H 01H 0/N P A 98J A L 7L @/N L ?J L 0e ?091O /80K /I 17O 7U A 17/9A 98I 7I 0K 790J ?N 7A K R :%;<"(!&!1N 09S H 0N V L ?J O A N 790Y 01V A ?1/9/O /?L I N /I ?K L 7/9V 871S H A 98J ?N P =!引!言随着海上风电和跨洋通信的发展"海底电缆%光缆在保障能源和数据安全%稳定%高效传输中扮演着越来越重要的角色+!$&,$海底管道运输是海洋油气运输中最快捷%经济%可靠的方式"被称为海洋油气田生命线+%%+,$海底电缆和油气管道对数据传输和油气资源的运输有着非常重要的战略意义"而且随着对海洋开发利用的不断加深"海底管线埋设路线会与人类活动频繁的区域产生交集"!作者简介(李振旺!!'.')!#"男"硕士"主要从事船舶装备总体设计及[a <技术方向的研究工作$第!$卷!第%期!"$"&年!"月海洋工程装备与技术Z [W *4W 45C 4W W \C 45W >)C ]^W 4D*4<D W [34Z B Z 5_`/K -!$"4/-%<0S -""$"&第%期李振旺"等(海底射流开沟机模型试验及效果分析*%+!*!例如海运航道%围海造陆工程%捕鱼活动区以及船舶锚泊区"这些人类活动严重威胁了海底缆线的安全+(,$在海底开沟将管线埋设一定深度"可以提高管线的稳定性并防止外部机械损伤"这也是海底缆线和油气管道防护措施中最经济%最有效的方法+,$',$现今用于电缆和油气管线埋设的开沟方式有以下&种(犁式开沟%机械式开沟和喷射式开沟+!$$!",$不同的开沟方式意味着设计理念与应用范围也不相同+!&,$相较于其他两种开沟机"喷射式挖沟机结构简单%重量小&不容易受深海海流影响"维修成本低&不需要母船拖行"有自主行进能力&作业过程中噪音小"对周围环境的干扰小&还可以用于海底管道的维修$目前"国内自主研制的开沟机仍以喷射式为主"但往往存在效率低%故障率高%作业水深浅等缺点+!%$!(,$基于理论与概念模型的研究+!,$!',"设计了一种兼具射流开沟和自主推进的水下射流式开沟机"具有结构轻巧%适应性强%效率高%成本低的优点$本文介绍了模型的结构设计以及测试设备"并通过改变喷射臂和喷嘴角度进行试验"研究了开沟机在不同影响因素下的水下开沟效果"以此为依据优化了开沟机的技术性能$>!模型设计开沟机模型!图!#由支撑架%进流管道%喷冲臂%支撑轮组成$支撑架选用密度","$T :'O &的铝型材作为主体材料"框架的组装采用可调节式连接单元%焊接%定位螺栓等连接方式"如图"所示$铝型材之间用与其相匹配的特制螺母及连接单元连接"支撑轮的轮轴以焊接的方式安装在铝型材上"喷冲臂由定位螺栓固定在支撑架上$进流管道与前%后喷嘴以及管路连接件皆选用承压极限为!^]A 的]`[材料&前置喷嘴与后置喷嘴通过两通%三通等连接件布置在进流管道上"并在连接处加装阀门"用于调节前后喷嘴的流量$进流管道与喷冲臂之间的连接部件采用一种可变形的钢丝软管"可以配合试验中喷冲臂的调节$通过绑扎的方式将进流管道固定在铝型材框架上"完成试验模型的组装"模型参数如表!所示$图!!开沟机原理样机模型设计示意图a 7:-!!G S H 0O A 17S 87A :N A O/@I N /1/1P I080L 7:9/@871S H 79:OA S H 790图"!开沟机的加工%组装a 7:-"!]N /S 0L L 79:A 98A L L 0O J K P /@871S H 79:OA S H 790*%(!*海洋工程装备与技术第!$卷表>!开沟机模型参数6'9E >!I #4)*#-,7')*#-%7"!%/2'('7%4%(&结构车架]`[管道喷冲臂参数型长型宽最大型高最大型深进流内径前喷嘴内径后喷嘴内径壁厚型长型宽型厚壁厚尺寸'S O !'$!,$($($,-""-$!-+$-"!"(!.&$-+总质量'T :,+!!喷冲臂及喷嘴是开沟机模型最重要的部件"其精度及质量会直接影响到开沟机工作的效果$前置喷嘴用于冲沟"!+个喷嘴从上至下等间距布置在喷射臂上"如图&所示$采用直径为"S O 的渐缩式标准喷嘴&后置喷嘴设计为!-+S O "为开沟机提供前进动力$图&!喷嘴布置图a 7:-&!4/U U K 0K A P/?1?!试验设置试验内容主要包括破土效果试验%自主推进开沟试验和参数调节优化试验"如图%所示$首先开展破土效果试验"用于验证在管道流量达到+$O &'H 时"开沟机能否破坏抗剪强度为.T ]A 的沙土&自主推进开沟试验用于验证开沟机在水下能否实现自主推进开沟作业&最后"考虑到开沟机行进速度的大小是影响其开沟能力的重要因素+"$,"且埋深是海底电缆和油气管线埋设工程中较为重要的参数"故开展参数调节优化试验"探究开沟机的作业性能$自主推进开沟试验装置主要包括试验水池%供水池%水泵%水流管路%传送滑道%喷冲机构"测量仪器为剪切仪%流量计%自制的沟型测深杆等"如图+所示$试验方案如图(所示"先将开沟机模型放置于在试验水池中"向水池中注水使开沟机处于被淹没状态$然后"送水泵通过管路将供水池中的水输送至模型中"模型通过高速射流实现水下冲刷破土开沟"并借助射流的反作用力实现自主推进$此时"可借助流量计测得管道内的流量%流速"并以录像的形式记录开沟机的行走状态"可计算其开沟速度"利用测深杆可以在开沟机自主推进开沟的过程中测量其不同位移处的水下沟形"如图,所示$在参数调节优化试验中"设置喷冲臂与水平面之间的夹角分别为"'y %&'y %%'y"设置喷嘴全部垂向地面或者交替向内倾斜&$y"如图.所示"参数设置如表"所示"比较开沟机的行进速度与所测沟形的最大深度"选取最佳功能参数$!A#破土效果试验!J#自主推进开沟试验!S#参数调节优化试验图%!试验内容安排a 7:-%!*N N A 9:0O 091/@10L 1S /91091L第%期李振旺"等(海底射流开沟机模型试验及效果分析*%,!*!!A#微型十字板剪切仪!J#超声式管道流量计!S#测深杆图+!测量设备a 7:-+!^0A L ?N 79:0e ?7IO 091图(!自主推进开沟试验布置方案示意图a 7:-(!D H 0L S H 0O A 17S 87A :N A O/@L 0K @X I N /I 0K K 08871S H79:1L 1KAP/?1图,!测深杆测量水下沟形a 7:-,!D H 0L /?980NO 0A L ?N 0L 1H 0L H A I0/@1H 0?980N M A 10N 1N 09S H表!工况参数设置6'9E ?!6*%2'('7%4%(&%44#-,"0<"(Y #-,)"-!#4#"-工况喷冲臂与水平面夹角'!y#喷嘴布置喷冲臂间距'S O 管道流量'!O &'H#!%'垂向"$+$"%'交替"$+$&&'交替"$+$%&'垂向"$+$+"'垂向"$+$("'交替"$+$@!试验结果与分析在开沟机破土效果试验中"开沟机喷冲臂冲刷的沟形深度为$-&(O "宽度为$-%!O "冲沟两侧基*%.!*海洋工程装备与技术第!$卷图.!喷冲臂角度调节和喷嘴的垂向%交替布置a 7:-.!D H 0A 9:K 0A 8Y ?L 1O 091/@1H 0L I N A P A N OA 981H 0Q 0N 17S A K A 98A K 10N 9A 10A N N A 9:0O 091/@1H 09/U U K 0本垂直"且能够在一定时间内保持沟形"如图'所示"验证了在管道流量达到+$O &'H 时"开沟机可以破坏抗剪强度为.T ]A 的沙土$在开沟机自主推进开沟试验中"所设计的海底射流开沟机在淹没%无外力牵引状态下实现了自主推进射流破土开沟"如图!$所示$图'!破土效果试验沟形a 7:-'!G /7K J N 0A T 79:0@@0S 110L1:N //Q 0L H A I0图!$!开沟机在淹没状态下实现自主推进开沟a 7:-!$!D H 0871S H 79:OA S H 790S A 9A S H 70Q 0L 0K @X I N /I 0K K 08871S H 79:?980N L ?J O 0N :08L 1A 10!!在开沟机相关参数优化试验中"用测深杆测得开沟机在(个工况下&个等间距不同位置处的水下沟形"如图!!所示$总体上看"各工况下的沟形基本呈倒梯形"且在同一工况下对比&个位置处的沟形可以看出(随着开沟机的前进与远离"沟形深度逐渐减小$这是由于开沟机由静止开始运动"速度缓慢增加最终到达稳定状态"单位时间内作用于沙土的水量逐渐减少"所以出现了深度逐渐减小的现象$第%期李振旺"等(海底射流开沟机模型试验及效果分析*%'!*!图!!!!$(工况下等间距三个不同位置处的沟形a7:-!!!5N//Q0L H A I0A11H N0087@@0N091I/L717/9LM71H0e?A K L I A S79:?980NM/N T79:S/98717/9L!)(*+$!*海洋工程装备与技术第!$卷!!通过录像时长与行进距离计算得出各工况下开沟机的行进速度"并对比各工况下开沟机冲刷所测得的最大沟深"如图!"所示$可以看出"在各个工况下开沟机的行进速度都大于"$$O'H"最大行进速度达到&("O'H$在最大开沟深度方面"工况(中开沟机冲出的沟形最深达到$-%!O$整体来说"喷嘴交替布置有利于提升开沟机的行进速度与开沟深度"一定程度上优化了开沟机的性能$各工况下实测沟形的最大深度皆超过$-&+O"平均深度达到$-&.O&在调节开沟机喷冲臂与水平面夹角过程中"测得最大型深为$-(O"并实现了在淹没状态下拥有一定的行进速度$另外"考虑到水下沟形两侧的泥沙会向沟中回淤"并且提供推进动力的水平射流会促使冲起的悬浮泥沙在开沟机的后方形成堆积"故开沟机冲出的实时沟形应该拥有图!"!各个工况下开沟机的平均行进速度与最大开沟深度a7:-!"!D H0A Q0N A:0L I008A98O A h7O?O80I1H/@871S H79:O A S H790?980N0A S HM/N T79:S/98717/9更大的深度$因此"判断所设计的开沟机在管道流量+$O&'H的情况下"稳定开沟深度可达$-%O"如图!&所示$图!&!推测开沟机所冲刷的实际沟形a7:-!&!C9@0N1H0A S1?A K:N//Q0L H A I0L S/?N08J P1H0871S H0NA!结!论根据需求"设计%加工了一款具备质量轻%易操作的自主推进式水下射流开沟机"通过破土效果试验与自主推进开沟试验"验证了开沟机可破坏抗剪强度为.T]A的土体"并可持续稳定地进行水下自主推进开沟作业$参数调节优化试验验证了开沟机在各工况下的平均行进速度都在"$$O'H以上"最大行进速度为&("O'H"实测最大开沟深度为$-%!O"在考虑泥沙淤积的情况下"开沟机可达到$-%O的稳定开沟深度$综合来看"当开沟机的喷冲臂与水平面之间的夹角为"'y"喷嘴交替向内倾斜&$y时"行进速度为&"%O'H"开沟深度达到$-%!O"性能相对最佳$在实际工程应用中"射流式开沟机的工作是一个十分复杂的过程"涉及了淹没射流%泥沙冲刷%泥沙输运%射流推进等相关过程$本文仅通过模型试验验证了所设计的开沟机自主推进开沟的可行性"但模型试验与实际工程施工存在一定的比例换算关系"无法完全呈现原型机施工时可能出现的所有问题"故仍需进一步开展研究"优化该型产品的性能$参考文献+!,赵靓-"$&$年全球海上风电市场展望+g,-风能""$"!"!!$#( %$%&-+",B7?_;2H A/r;6?g R*I I K7S A17/9G1A1?LA98]N/L I0S1/@ 3`<[G?J O A N790[A J K0]N/Y0S1L i g j R37:H`/K1A:0*I I A N A1?L;"$"";+.E"F k!.R+&,卢聃-海底光缆突围在即+g,-产城""$"!"!!!#(,$,!-+%,舟丹-世界海洋油气资源分布+g,-中外能源""$!,"""!!!#(++-++,牛爱军"毕宗岳"张高兰-海底管线用管线钢及钢管的研发与应用+g,-焊管""$!'"%"!(#(!(-+(,b/N8A H7^W;G H A I7N/G;B?S A L5R5K/J A K D N098L C9G?J O A N790[A J K0G P L10Oa A?K1L i[j R]N/S R G?J Z I17S;"$!(;!,R第%期李振旺"等(海底射流开沟机模型试验及效果分析*+!!*!i,j B7g3;b7O gD;B00^g;01A K R[/9S0I1?A K<0L7:9/@ Z I17O A K D H N?L1G P L10O@/NW@@7S7091[A J K0=?N P79:/@\Z`D H N09S H0N i[j R Z S0A9L X G1R g/H9l L[/9@0N09S0;"$!%R +.,迟令宝-海底犁式挖沟机总体结构研究+<,-哈尔滨(哈尔滨工程大学""$!$-+',戴必林-射流助推式\Z`型开沟机喷射臂及其冲刷过程研究+<,-杭州(浙江大学""$!(-+!$,*K K A9]5R3P8N/:N A I H7S C9@/N O A17/9A981H0G?J O A N790[A J K0 C98?L1N P i\j R793P8N/"$$!;"$$!R+!!,王亮-国内海底管道挖沟装备现状介绍+[,-"$!(年深海能源大会论文集""$!("&'$&'&-+!",张树森-海底冲射式开沟机喷冲系统研究与应用+<,-上海(上海交通大学""$!+-+!&,301179:0N a;^A S H79g R[A J K0A98]7I0K790=?N7A K A1&$$$^010N L i[j R79Z S0A9L"$$+;]N/S00879:L/@^D G m C W W W;"$$+;,++,($Ri!%j r79:r;_?5R G1?8P/91H0C910N A S17/9/@]7I0K790A98G/7K8?N79:G?J O A N790]K/?:HD N09S H0N6/N T79:i[j R"$!,C W W W C910N9A17/9A K[/9@0N09S0/9^0S H A1N/97S L A98*?1/O A17/9E C[^*F R C W W W;"$!,;!"("!"((R+!+,赵明宇-海底犁式挖沟机的设计研究及稳定性分析+<,-哈尔滨(哈尔滨工程大学""$!!-+!(,张新明"梁富浩"田帅-深水海底管线挖沟机的发展现状+[,-第十七届中国科协年会论文集""$!+"!,-+!,,邹丽"徐伟桐"孙哲"等-喷射式挖沟机的喷嘴参数设计及数值模拟+g,-哈尔滨工程大学学报""$!'"%$!!!#(!.!(!.""-+!.,邹丽"金国庆"孙哲"等-水下射流挖沟机喷冲臂的设计与优化+g,-哈尔滨工程大学学报""$"$"%!!"#(",!",(-+!',王子维-海底射流开沟机喷冲臂设计及试验验证+<,-大连(大连理工大学""$"!-+"$,B7g3;B00^g;b A9:3;01A K R<0L7:9;]0N@/N O A9S0 W Q A K?A17/9A98a70K8D0L1/@A6A10N Y01D//K@/N\Z`D N09S H0N i g j R g/?N9A K/@^A N790G S709S0A98W9:7900N79:;"$"!;'E&F k"'(R。

耙头介绍2012年5月9日目录一、耙头挖掘原理 二、耙头结构与功能 耙头结构与功能 三、耙头类型与选择 四、高压冲水系统 五、波浪补偿器 六、耙头对地角度及调节方法 七、挖掘与输送的匹配 、挖掘与输送的 配 八 、挖泥现场试验一、耙头挖掘原理1、耙头的作用：挖掘水下泥土，与进入耙头的 水混合成泥浆后由泥浆泵吸入。

2、耙头的挖掘作用包括水力冲刷、机械式挖掘 或 者的结合 或二者的结合。

水力冲刷 冲刷在泥泵吸入真空作用下，耙头外部水流携带海底 泥砂流向耙头内部，同时，海底的高速水流造成 泥砂流向耙头内部 同时 海底的高速水流造成 海底表面压力的降低，使泥砂在表层与内部之间 产生压力差，此压力差推动水流在泥砂空隙内流 产生压力差 此压力差推动水流在泥砂空隙内流 动，破坏了土颗粒间的粘聚力，土颗粒就会随着 流动的水流进入耙头内部。

流动的水流进入耙头内部v孔隙水路径流速越高，压力差越大，土颗粒破坏的深度越大，水力冲 刷深度 就随 越大，但由 产 的耙头阻 损失 将 大 刷深度也就随之越大，但由此产生的耙头阻力损失也将加大。

理论上，泥泵内部最大真空度可达到 理论上 泥泵内部最大真空度可达到 -10m水头，即绝对真空，但是在达到 -9.76m水头时水将发生汽化，汽化压 力用Pv/rw表示，其值为0.24m。

由于阻力损失，泥浆自吸口到内部要 消耗 定的真空，这部分用NPSHr表 消耗一定的真空，这部分用NPSHr表 示。

从耙头到泥泵吸口的泥浆吸入管路由 于阻力损失也要消耗一部分真空，用 于阻力损失也要消耗 部分真空 用 hc表示。

泥泵安装在水面以下可提供部分正吸 入压力，用rw.Zp表示,用公式表示：泵前真空压力表示值=正吸入压力-管路摩阻水头=rw.Zp-hc。

其数值可以是正值，也可以是负值，由两者的大小决定。

其数值可 是 值 也可 是负值 由 者的大 决定管路摩阻水头hchc代表泥泵吸入管 路损失，它的大小 与管路长度、直径、 泥浆流速、泥浆密 度有关。

1、验收：建筑工程在施工单位自行质量检查评定基础上， 1、见证取样检测：在监理单位或建设单位监督下，由施参加建设活动的有关单位共同对检验批、分项、分部、工单位有关人员现场取样，并送至具备相应资质的检单位工程的质量进行抽样复验，根据相关标准以书面测单位所进行的检测。

形式对工程质量达到合格与否做出确认。

2、返修：对工程不符合标准规定的部位采取整修等措施。

2、交接检验：由施工的承接方与完成方经双方检查并对3、抽样方案：根据检验项目的特性所确定的抽样数量和可否继续施工做出的确认的活动。

方法。

3、观感质量：通过观察和必要的量测所反映的工程外在4、砌筑工艺的“三一砌法”：是指在砌砖过程中一铲灰、质量。

一块砖、一挤揉。

4、地下防水的外贴法：卷材防水层铺贴在防水结构外表5、卷材防水的热熔法：是卷材下满涂热熔玛蒂脂，利用面的施工方法。

边浇油、边贴卷材的施工方法。

5、质量控制：质量管理的一部分，致力于满足质量要求。

6、质量保证：质量管理的一部分，致力于提供质量要求6、质量管理：在质量方面指挥和控制组织的协调的活动。

会得到满足的信任。

7、隐含需要：一般是指非合同环境中，用户未提出或未7、全面质量管理的基本观点：全面质量的观点、为用户提出明确要求，而由生产企业通过市场调研进行识别服务的观点、预防为主的观点、用数据说话的观点。

或探明的要求或需要。

8、“三检制”即自检、交接检核专业质量检查制度。

8、工程质量验收规范体现的十六个字方针：验评分离、9、建筑工程：为新建、改建或扩建房屋建筑物和附属构强化验收、完善手段、过程控制。

筑物设施所进行的规划、勘察、设计和施工、竣工等9、全面质量管理的“三全”管理：全企业管理、全过程各项技术工程和完成的工程实体。

管理、全员管理。

10、进场验收：对进入施工现场的材料、构配件、设备等10、建筑工程质量：反映建筑工程满足相关标准规定或合按相关标准规定要求进行检验，对产品达到合格与否同约定的要求，包括其在安全、使用功能及其耐久性做出确认。

地下连续墙施工要点全总结一、施工原理主要就是用于挖槽的设备，并且是沿着深基础的位置或是在地下建筑物的周边位置，挖出具有一定宽度的沟槽，并且使用钢筋笼放入沟槽中，最后使用导管在充满你将的沟槽浇筑一些混凝土，形成一个个槽段，在各个槽段中是头部相连接，这样就形成了一个连续的墙体。

连续墙在施工的过程中振动很小，并且噪音很低，很是适合于城市的施工方式。

墙体在施工的过程中要求的刚度比较大，基坑在开挖的过程中承受的压力也是比较大的，这样就能防止塌方事故的发生。

连续墙的防渗性能是比较好的，并且墙体在接头的过程中式可以改变其施工方法的。

连续墙在施工的过程中可以紧贴一些原有的建筑物。

连续墙适合于各种地基条件的施工。

二、地下连续墙的施工工艺地下连续墙在施工的过程中主要采用的就是逐段施工的方法，就是不断的进行操作，周而复始的进行，一个单元的坑基完成后，在进行下一个单元桩基的操作。

地下连续墙的施工大致可以分为以下几道工序：导沟开挖、导墙修筑、曹段的混凝土施工、头管施工。

1.施工准备在三通一平之外，还有泥浆的系统、混凝土的系统、开挖的导向，并且对槽板要预先的埋设、施工导浆平台的构筑、轨道的铺设和安装、还有一些其他设施的布置。

2、导沟与导墙的施工导墙的建筑主要就是需要密实的粘土，导墙与导墙之间的宽度必须要略大于连续墙的厚度，导墙深度的设置要在l-2m左右，厚度大约是10-IOcm左右。

导墙的顶部最好高出地面一些，这样更加的便于操作。

导墙的主要作用就是是施工挖土时起到导向的作用，并且在方向上必须是准确的，宽度和垂直度都要有严格的要求。

另外对于槽机械荷载的支撑，主要就是要维护表面土层的稳定程度、对泥浆进行储存，保持一定的液压。

3、槽段的开挖深槽开挖时地下连续墙施工的关键工序之一，大约占整个工期的一半左右，并且深槽的开挖精度决定了连续墙体制作的精度。

施工的机械根据地质条件、开挖深度和施工的条件来确定。

深槽在开挖结束后，要仔细认真的检查槽位、槽的深度、垂直度、宽度，在检查合格之后，对槽内部进行清理。

分层压裂喷嘴孔径设计方法一、分层压裂喷嘴孔径设计的基本原理分层压裂是指通过将高压液体（通常是水）注入到地层岩石中，从而形成裂缝，使油气能够更容易地流入油井中。

在进行分层压裂时，需要在油井井壁上设置一定数量的喷嘴，通过这些喷嘴向地层注入高压液体。

在设计喷嘴时，需要考虑到地层的不同厚度、渗透性以及其他地质特征，以确保压裂作业的效果。

喷嘴的孔径大小直接影响了喷射出的液体的速度和压力，从而影响了裂缝的形成和扩展。

一般来说，喷嘴孔径越大，液体的速度和压力就越大，从而可能形成更宽更深的裂缝。

但是，孔径过大也可能会导致液体过快地流失，影响效果。

因此，在设计喷嘴孔径时需要综合考虑地层情况、流体性质等因素，以确定最佳的孔径大小。

二、分层压裂喷嘴孔径设计的方法1. 地层特征分析在设计喷嘴孔径之前，首先需要对地层的特征进行详细的分析。

包括地层的厚度、渗透性、孔隙度、韧性等因素。

这些特征将直接影响到喷嘴孔径的设计。

例如，地层较薄或者渗透性较强的区域，可能需要较大的喷嘴孔径来确保液体能够充分渗透进地层中；而地层较厚或者渗透性较弱的区域，则可能需要较小的喷嘴孔径来控制液体的压力和速度。

2. 流体力学计算在设计喷嘴孔径时，需要进行流体力学的计算，以确定最佳的孔径大小。

通过计算液体在喷嘴中的流速、流量和压力等参数，可以预测喷射液体对地层的影响。

在计算过程中，需要考虑到喷嘴与地层之间的距离、液体的流动速度、密度等因素，以选择最适合的孔径大小。

3. 模拟试验在确定最终的喷嘴孔径之前，可以进行一些模拟试验来验证设计的准确性。

通过在实验室中建立地层模型，设置不同大小的喷嘴，注入流体并观察效果，可以进一步验证设计的有效性。

通过对实验结果的分析，可以进一步优化喷嘴孔径的设计。

结语分层压裂喷嘴孔径设计是油田开发中非常重要的一环，它直接影响了分层压裂的效果和成本。

在进行喷嘴孔径设计时，需要综合考虑地层特征、流体性质等因素，通过分析、计算和试验等方法，确定最佳的喷嘴孔径大小。

航道疏浚中耙吸船耙头高压冲水系统的改进研究◎ 杨广志 江西省水运咨询有限公司摘 要：为探究耙头高压冲水系统运行效果及改进思路，以某航道疏浚工程为例，对耙头高压冲水破土模式及效果展开分析，通过试验对喷嘴横向移动影响冲深的程度进行分析，并从防止耙头冲水垂直冲击泥面以及防止喷嘴垂直接触泥面等两个角度对高压冲水进行系统改进。

结果表明，在梯形抗磨耗块中设置斜向冲水式高压喷嘴，避免喷嘴和泥面垂直接触，将锥弧形喷嘴形式改为锥直形喷嘴等措施实施后，耙头高压冲水效果明显改善，航道疏浚工效显著提升。

关键词：航道疏浚；耙吸船；耙头；高压冲水系统；改进耙头高压冲水能充分借助高速高压水流对待开挖泥面造成冲击，使土体松动，起到较好的破土开挖效果；同时，还能使泥浆吸入浓度得到提升，取得较为理想的航道疏浚效果。

耙头高压冲水技术应用后，能显著提升耙齿切削效果，破土效率可提升90%左右。

但是耙头高压冲水效果受到诸多因素的影响，为取得较好的破土效果，必须从各项影响因素入手，对耙头高压冲水系统进行改进优化。

基于此，本文主要从某待疏浚土体为板结性粉土的航道工程出发，从防止耙头冲水垂直冲击泥面以及防止喷嘴垂直接触泥面等角度，对高压冲水系统进行改进，以期为此类技术在航道疏浚工程中的高效应用提供参考。

1.工程概况某深水航道运行过程中，回淤量和回淤强度均表现出明显波动。

航道管理部门也对此展开深入调查，发现原疏浚溢流和抛泥工艺缺乏合理性，必须采取有效措施提升疏浚工效。

结合地质勘查资料，该航道底部待疏浚土体主要为板结性粉土，耙齿切削效果差。

为此，通过优化改进，以达到提升耙吸挖泥船耙头冲水挖泥效果的工程目的。

2.耙头高压冲水破土模式当前，航道疏浚行业中主动型耙头最为常见，此类耙头高压冲水系统中出水口均设置在耙齿内部和耙头底部。

相应的冲水破土模式[1]包括以下几种：一是柱状切削；二是漏斗状扫切；三是沟槽状前行切削。

水平方向的冲击切削主要凭借的是对航道底部土体的剪切破坏，破坏程度取决于喷嘴在土体内的插深，该深度控制难度大。