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建设工程高大模板支撑系统计算书

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主体工程模板支撑系统验算

验算内容：负三层：侧墙0.9m，顶板1.1m；

负二层：侧墙0.7m，顶板0.4m ；

负一层：侧墙0.7m，顶板1.1m；

大尺寸截面梁：负三层顶纵梁1.4*2.3m；

大尺寸截面柱：31轴KZ1 800*1100mm；

荷载叠加验算：负一层荷载叠加至负二层。

依据住房与城镇建设部下发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》1.3条：“ 本导则所称高大模板支撑系统是指建设工程施工现场混凝土构件模板支撑高度超过8m，或搭设跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的模板支撑系统。”规定，本工程模板支撑系统中：主体结构支模跨度为9.3m；负二层支模高度7.22m；负三层顶板仅混凝土恒载已达27.5KN；均属于《管理导则》规定的“高支模”系统。

本计算书将对以上“高支模”系统进行验算，详见验算内容章节。

一、计算依据

《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162—2008）

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130—2001）

《钢结构设计规范》（GB50017）

《混凝土结构设计规范》（GB50010）、

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59）、

成都地铁7号线土建1-1标城北客运中心站工程施工图设计—城北客运中心站主体结构

二、验算部位

1、负三层顶板

2、负二层顶板

3、负一层顶板

4、侧墙

5、大尺寸截面梁（截面高度≥500mm） 6、框架柱

7、荷载叠加验算

三、验算内容

1、负三层顶板：板厚1100mm，支模高度7.11m，搭设跨度9.3m

（1）、拟采用模板支撑系统形式

模板：竹胶板，t=15mm，平面尺寸1120×2240（单位：mm）；抗弯强度允许值[σ1]＝12.9MPa；

肋背方木：红松木，截面尺寸50㎜×100㎜；间距250mm，抗弯强度允许值[σ2]＝13MPa；

顶托肋背：￠48×3.5钢管，双肢布置，间距900mm，Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；

支撑系统：碗扣式钢管脚手架，采用￠48×3.5钢管；平面间距900mm×900mm，步距600mm；Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；

附图：

负三层模板支撑示意图

（2）、荷载及组合

模板及支架自重：0.75KN/m3；0.75×7.11=5.33 KN/ m2

混凝土自重：25KN/ m3； 25×1.1=27.5KN/ m2 顶板15mm竹胶板50*100mm方木双肢48*3.5mm钢管水平杆，布距900mm立杆，布距600mm顶板钢筋自重：1.7KN/m3； 1.9×1.1=1.87KN/ m2

施工人员及设备荷载：2.5KN/ m2

计算荷载组合：q=1.2恒载+1.4活载

q=（5.33+27.5+1.87）×1.2+2.5×1.4=45.1KN/ m2

(3)、验算

1）、模板验算（取0.9m×0.25计算单元验算）

受力简图

q=45.1×0.9=40.6KN/m

l=0.25-0.05=0.2m

KNmql2.082.06.408M22＝

35221038.36015.09.06Wmbh－＝

MPaMPaWM9.129.51038.32.015＝－

2）、肋背方木验算（按简支梁计算，验算最大弯矩）

受力简图

q=45.1×0.2=9.02KN/m

l=0.9m qqKNmql9.09.002.9125.08/1M22＝

35-22103.861.005.06Wmbh＝

MPaMPaWM137.9103.89.025＝－

3）、顶托肋背验算（按简支梁计算，取最不利荷载）

附图：

P=45.1×0.9×0.9/4=9.1KN

L=0.9m

KNmPL29.01.925.025.0M＝

36444141008.54841480982.00982.0Wmddd－＝

MPaMPaWM2058.1961008.522236＝－

4）、立杆稳定性验算

（1）、整架稳定性计算 PPP

整架转化为单根立杆稳定计算的荷载设计值计算公式

mcAfN••9.0

）钢材抗压强度设计值（Mpafc

查表得，根据长细比轴心受压杆件稳定系数；l0=h+2a=1.2m；i=1.58cm；λ=75.9，φ=0.744

杆件的计算截面面积AA=4.89cm2

－材料的附加强度系数m

KNAfNmc1.5259.19.01089.4744.0102059.046••－单根杆所受荷载

NKN5.369.09.01.45N＝=52.1KN

(2)、单肢立杆稳定性

μ1w取最大值μ1w=2.424，l0=μ1w×h=1.45m；i=1.58cm；λ=92，φ=0.649

KNAfNmc6.4559.19.01089.4649.0102059.046••－

NKN5.369.09.01.45N＝=45.6KN

5）、立杆底座和地基承载力验算

（1）、立杆底座验算

计算公式：N≤Rb N'N—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值

Rb—底座承载力设计值

碗口脚手架立杆底托为150×150×10（单位mm）钢板

Rb取40KN

N=45.1×0.9×0.9=36.5KN< Rb=40KN

（2）、地基承载力验算：

计算公式：N≤K·fk·Ad

N—上部结构传至立杆底部的轴心力设计值

Ad—立杆基础的计算底面积

fk—基础承载力标准值

K—调整系数

立杆下设150mm（宽）×50mm（厚）通长方木条。

Ad=0.15×0.9=0.14㎡

立杆基础为混凝土楼面底板，混凝土标号C35。fk=23.4MPa

混凝土的调整系数取1.0

则K·fk·Ad=1.0×23.4×103×0.14=3276KN>N=8.7KN

综上验算，站台层顶板模板及脚手架支撑体系布置满足要求。

—————————————————————————————

2、负二层顶板：板厚400 mm，支模高度7.22m，搭设跨度9.3m

（1）、拟采用模板支撑系统形式

模板：竹胶板，t=15mm，平面尺寸1120×2240（单位：mm）；抗弯强度允许值[σ1]＝12.9MPa；

肋背方木：红松木，截面尺寸50㎜×100㎜；间距200mm，抗弯强度允许值[σ2]＝13MPa；

顶托肋背：￠48×3.5钢管，双肢布置，间距900mm，Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；

支撑系统：碗扣式钢管脚手架，采用￠48×3.5钢管；间距900mm×900mm，步距600mm；Q235钢抗弯强度允许值[f]=205MPa；

附图：

负二层支撑模板示意图

（2）、荷载及组合

模板及支架自重：0.75KN/m3；0.75×7.22=5.4 KN/ m2

混凝土自重：25KN/ m3； 25×0.4=10KN/ m2

钢筋自重：1.9KN/m3； 1.9×0.4=0.76KN/ m2

施工人员及设备荷载：2.5KN/ m2

计算荷载组合：q=1.2恒载+1.4活载

q=（5.4+10+0.76）×1.2+2.5×1.4=22.9KN/ m2

(3)、验算

1）、模板验算（取0.9m×0.2计算单元验算）

受力简图

q=22.9×0.9=20.6KN/m

l=0.2-0.05=0.15m

KNmql06.0815.06.208M22＝ 顶板15mm竹胶板50*100mm方木双肢48*3.5mm钢管立杆，布距600mm水平杆，布距900mmq35221038.36015.09.06Wmbh－＝

MPaMPaWM9.128.11038.306.015＝－

2）、肋背方木验算（按简支梁计算，验算最大弯矩）

受力简图

q=22.9×0.15=3.4KN/m

l=0.9m

KNmql34.09.04.3125.08/1M22＝

3522103.861.005.06Wmbh－＝

MPaMPaWM131.4103.834.025-＝

3）、顶托肋背验算（按简支梁计算，取最不利荷载）

附图：

P=22.9×0.9×0.9/5=3.7KN

L=0.9m

KNmPL83.09.07.325.025.0M＝

36444141008.54841480982.00982.0Wmddd－＝ qPPPMPaMPaWM2057.811008.5283.0236＝－

4）、立杆稳定性验算

（1）、整架稳定性计算

整架转化为单根立杆稳定计算的荷载设计值计算公式

mcAfN••9.0

）钢材抗压强度设计值（Mpafc

查表得，根据长细比轴心受压杆件稳定系数，l0=h+2a=1.2m；i=1.58cm；l0=h+2a=1.2m；i=1.58cm；λ=75.9，φ=0.744

杆件的计算截面面积AA=4.89cm2

－材料的附加强度系数m

KNAfNmc1.5259.19.01089.4744.0102059.046••－单根杆所受荷载：NKN5.189.09.09.22N＝=52.1KN

(2)、单肢立杆稳定性

μ1w取最大值μ1w=2.424；l0=μ1w×h=1.45m；i=1.58cm；λ=92，φ=0.649

KNAfNmc6.4559.19.01089.4649.0102059.046••－

NKN5.189.09.09.22N＝=45.6KN

5）、立杆底座和地基承载力验算 N'

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实用模板支撑体系计算书

实用模板支撑体系计算书

模板支撑体系计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ 130－2011

3、《混凝土结构设计规》GB 50010-2010

4、《建筑结构荷载规》GB 50009-2012

5、《钢结构设计规》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 KL1 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×900

模板支架高度H(m) 31.2 模板支架横向长度B(m) 20

模板支架纵向长度L(m) 10.15 梁侧楼板厚度(mm) 120

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1

面板及小梁 0.3

楼板模板 0.5

模板及其支架 0.75

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1

当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2) 1

对水平面模板取值Q2k(kN/m2) 2

风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 0.35 非自定义:0.29 地基粗糙程度 C类(有密集建筑群市区)

模板支架顶部距地面高度(m) 24

风压高度变化系数μz 0.796

风荷载体型系数μs 1.04

三、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向

梁跨度方向立柱间距la(mm) 1000

梁两侧立柱横向间距lb(mm) 1000

步距h(mm) 1500

新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm) 1000、1000

混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 居中

梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 500

梁底增加立柱根数 2

梁底增加立柱布置方式 按梁两侧立柱间距均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 333,667

300×750梁模板支撑计算书

300×750梁模板支撑计算书

梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书

计算依据：

1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010

5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

6、《钢结构设计标准》GB 50017-2017

7、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018

一、工程属性

新浇混凝土梁名称 KL2(7) 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×750

模板支架高度H(m) 6.45 模板支架横向长度B(m) 36

模板支架纵向长度L(m) 118 支架外侧模板高度Hm（mm） 600

梁侧楼板厚度(mm) 130

二、荷载设计

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板 0.1

面板及小梁 0.3

楼板模板 0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24

混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.5 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1

施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值Gjk(kN) 1

模板支拆环境是否考虑风荷载 是

风荷载参数：

风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2) 省份 浙江

0.35

ωk=ω0μzμst=0.04 地区 杭州市

风荷载高度变化系数μz 地面粗糙度 C类(有密集建筑群市区)

0.796

模板支架顶部离建筑物地面高度(m) 24

风荷载体型系数μs 单榀模板支架μst 0.145

整体模板支架μstw 3.447 ωfk=ω0μzμstw=0.96

支架外侧模板μs 1.3 ωmk=ω0μzμs=0.362

施工方案-模板支架计算书

施工方案-模板支架计算书

1 施工方案-模板支架计算书

模板支架是建筑施工中使用比较广泛的一种工具，它主要用于支撑模板和支撑混凝土，在建筑施工中起到了关键的作用。在使用模板支架时，必须根据实际情况进行计算和设计，以确保其能够支撑施工所需的重量和力量，并且稳定可靠。本文将介绍模板支架计算书的内容和方法。

一、模板支架的基本参数

模板支架的基本参数包括支撑高度、支撑架数、支撑板宽度、支撑板材料、支撑板表面附加荷载等。这些参数需要根据实际施工情况进行确认和选择，以确保支撑系统的稳定性和可靠性。

二、荷载计算

在进行模板支架的荷载计算时，需要考虑到以下几个方面：

1.支撑板荷载

支撑板荷载是指模板支架上支撑板所承受的荷载，主要来源于模板和混凝土重量、施工人员和设备的重量以及其它附加荷载。在计算时，需要考虑到支撑板的面积和材料，以及支撑板之间的间距。

2.支撑架荷载

支撑架荷载是指支撑架自身所承受的荷载，包括支撑架的自重、附加荷载以及风荷载等。在计算时，需要考虑到支撑架的高度、数量、材料以及排列方式等因素。

3.水平荷载 2 在进行模板支架计算时，还需要考虑到水平荷载的影响。水平荷载主要有两种，一种是地震荷载，另一种是风荷载。地震荷载是指地震期间产生的水平力，风荷载则是指风力对建筑物造成的水平力。

三、稳定性计算

在使用模板支架时，稳定性计算是非常关键的。稳定性主要包括垂直稳定性和水平稳定性。垂直稳定性是指支撑板垂直方向的稳定，在计算时需要考虑支撑板与地面的夹角、支撑板之间的距离等因素；水平稳定性是指支撑架在水平方向上的稳定，在计算时需要考虑支撑架的数量、位置、高度等因素。

四、模板支架设计方案

在进行模板支架计算后，需要根据实际情况进行设计方案。设计方案主要包括支撑板的数量和位置、支撑架的数量和位置、支撑板和支撑架的材料、支撑板和支撑架之间的连接方式等。

五、施工方案

最后，需要根据设计方案制定详细的施工方案。施工方案主要包括模板支架的具体施工步骤、施工顺序、施工技术要求、安全措施等，以确保施工过程中的安全和高效。

模板支撑计算

模板支撑计算

濮阳宏业生物质热电2000m2冷却塔

扣件钢管楼板模板支架计算书

编 制 人：

审 核 人：

批 准 人：

日 期：

编制单位 ：嘉泰建设发展有限公司

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《钢结构设计规范》GB50017-2003

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为 N/mm2，钢管强度折减系数取。

模板支架搭设高度为，

立杆的纵距 b=，立杆的横距 l=，立杆的步距 h=。

面板厚度18mm，剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。

木方50×80mm，间距300mm，

木方剪切强度mm2，抗弯强度mm2，弹性模量mm2。

梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重m2，混凝土钢筋自重m3。

倾倒混凝土荷载标准值m2，施工均布荷载标准值m2。

扣件计算折减系数取。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照模板规范条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=××++×=m2

由永久荷载效应控制的组合S=××+××=m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取

采用的钢管类型为φ48×。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

考虑的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = ×××+×=m