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泵和风机计算数据表(chris)

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泵计算表

泵计算表

（21）：有效的NPSH（7）-（18）-（19）-（20） （22）：NPSHa的安全欲量 （23）：最终有效的NPSHa（21）-（22） 控 制 阀
kpa
最大吸入压力（43）=9.81H1max+P1 = 最大关闭压力（44）A（估算）=（43）+1.2× （40） = （44）B(实际)=
(28):设计流量下设备及其他压力降 =（27）× （流量安全系数K）2
2
泵 计 算 表
吸 入 条 件 NPSH计算 常 kpa kpa kpa kpa kpa Kacc= (10） kpa kpa 设 计 (1):容器压力P1 (2):液体蒸汽压力Pv （3）：（1）-（2） （4）：绝对最低液面标高 （5）：泵基础顶面标高 kpa （6）：H1=(4)-(5) (7):有效压头=（3）+（6） （8）：往复泵吸入管加速度损失H1scc （19）：设计流量下吸入管道压降 （14）/9.81r （16）：设计流量下设备压降（15）× K2 kpa （20）：设计流量下吸入设备压降 （16）/9.81r
（37）：设计流量下管道总的压降（26）+（35） kpa （38）：设计控制阀允许压降（39）-（37） kpa
（39）：设计流量下排出压力Pdd（18）+（40） kpa （40）：设计流量下泵的压差△P kpa
注：（1）本表中所有压力为绝对压力，（2）H1灌注时取+，吸上时取—，
(12)：设计往复泵加速度损失 9.81r× (8) (14):设计流量下管道压力降 =（13）× （流量安全系数K）2
(15）：正常流量下设备压降△Pe1 （17）：正常吸入压力△Pns
接 管道类别 吸入 排出
管

泵、风机功率计算

泵、风机功率计算

泵的功率常指输入功率，即原动机传到泵轴上的功率，共又称轴功率，用P标示； 泵的有效功率又称输出功率，用Pe标示，它是指单位时间内从泵中输送出去的液体在泵中获得的有效能 因为扬程时泵输出的单位重量液体从泵中获得的有效能量，所以扬程和质量流量及重力加速的的乘积， 效能量---泵的有效功率。 Pe= HQmg =ρgQH (w) 或Pe= ρgQH/1000 (KW) 其中 ρ---泵送液体的密度（kg/m3） g ---重力加速度（g/s2） Q ---泵的流量（m3/s） H----泵的扬程（m） 泵的轴功率计算如下 P=Pe/η
铜导线电压降 铝导线电压降
47.17714286
77.62285714
方案一 方案二
介质密度 流量
扬程
泵效率 功率因数 常数
常数
轴功率 电机功率
0.98
340
955
900
50
0.83
0.85
50
75
102 231.5143 254.6657
36
102 156.0458 171.6503
75
955
171.6503268
风机轴功率：N=QH/(3600×1020η）= kW Q:风量M3/h H:全压pa η:风机效率，一般选取0.7～0.85（功率小的选取值小，功率大的选取值大。）
风量M3/h 84000
全压pa 300
风机效率η 0.7
常数 风机轴功率kW 3672000 9.803921569
公式一：N=Q(L/s)*H(m)/102/(0.6~0.85)/0.85 *(0.5-1.2) 公式二：泵轴功率＝流量×扬程×介质密度÷36÷102÷泵效率
(0.5-1.2) 介质密度

风机水泵各参数之间换算

风机水泵各参数之间换算

海拔高度标况流量工况温度风机容积流量流量
3#风机11005160015091228.18024
43000
风机所需功率P（KW）计算公式为P=Q*p/（3600*1000*η0* η1）
p—风机的全风压，Pa；
Q—风量，m3/h；
η0—风机的内效率，一般取0.75~0.85，小风机取低值、大风机取高值
η1—机械效率，1、风机与电机直联取1；2、联轴器联接取0.95~0.98；3、用三角皮带联接取0.9~0.95电机的功率还要考虑储备系数，一般取1.15，考虑电机效率取0.9
布袋除尘器运行阻力位1300到1600Pa 初始阻力为600到800Pa
变频电机的输入功率=(变频器输出功率/50)^3*电
P *29/(8314*T)
风机全压风机机械效率风机内效率风机计算功率风机电压风机电流38000.950.863117.456135238076
、用三角皮带联接取0.9~0.95；4、用平皮带传动取0.85
=(变频器输出功率/50)^3*电机额定功率
电机效率电机实际功率配用电机储备系数
0.938.26654490.325794347。

泵技术参数计算表(模板)

泵技术参数计算表(模板)

(传动装置效率)η t 直联1.0,三角皮带传动0.92,齿轮传动0.9-0.97
说明:计算电机功率时,公式中的η t、K要进行选取，在A60单元中修改公式中的数值。选用的电机功率≥计算的电机功率
四、汽蚀余量计算
计算泵进口管道阻力 1、Re=duρ /μ 547829 2、计算λ 当Re≤2000时 当Re＞2000时 3、泵进口直管阻力 hf1=λ *（l/d)*(u2/2g) 0.030 4、计算局部阻力 局部阻力系数ξ 种类 90弯头 三通 容器至管 闸阀全开 旋塞20度 碟阀20度 截止阀全开 突然扩大（S1/S2=0.7) 突然缩小（S2/S1=0.7) 系数ξ 0.75 1.00 0.50 0.17 1.56 1.54 6.40 0.10 0.20 数量 n 1 1 1 1 1 4 1 1 1 ξ 总 0.75 1.00 0.50 0.17 1.56 6.16 6.40 0.10 0.20 16.84 局部阻力:hf2=ξ *u2/(2g) 1.251 5、进口阻力 ∑hf=hf1+hf2 6、装置特性 吸入液面上压力P1 186200 7、装置汽蚀余量NPSHa m 8.77 7.97 流量（M3/H） 700.0 扬程（米） 27.91 电机功率（KW） 117.4 NPSHr (m) 7.97 安全裕量 0.8 Pa 液体汽化压力Pv 180000 Pa 吸入液面比泵高H 7.0 m ∑hf 1.280 比重ρ kg/m3 1302 同压下水温℃ 117.56 m 1.280 ξ 总 16.84 U1 m/s g 9.81 1.207 λ 0.0180 l 10.0 d M U1 m/s g 9.81 0.453 1.207 根据Re和ε /d查表得λ λ =64/Re 0.000 管道粗糙度ε 0.300 mm 管径d 453 mm ε /d 0.00066 查表得λ 0.0180 d M U1 1.207

泵和风机计算数据表(chris)

泵和风机计算数据表(chris)

S44.B(实际)= 往复泵吸入管道加速度损失 S8. H1la =36*(L1*Vd*R*C)/(D12*Kl) 往复泵排出管道加速度损失 S29. H2la =36*(L2*Vd*R*C)/(D22*Kl) 泵最小压差 S40.A=S38.A+S37.-S18.
kPa m液柱
m液柱
kPa
2 of 2
泵系统特性计算表
正常 Normal
泵吸入条件
设计 Design
S1.泵入口侧容器正常最低压力（p1） kPa
S9. 静压力 9.81*γ*H1
kPa
S10.总的不变压力 S1.+S9.
kPa
S11.正常往复泵加速度损失 9.81*γ*S8./KkPa
S13.正常流量下管道压降 （∆p1）
kPa
管道尺寸 DN
孔板
喷头
炉子
流量计
换热器
其他
S26.
kPa
S28.设计流量下设备及其他压降kPa
= S32.*（流量安全系数K）2
S30.正常往复泵加速度损失 9.81*γ*S29./K
S32.正常流量下管道的压降(∆p2)
kPa
管道尺寸 DN
管道长度 m
当量长度 m
单位压降 m 压 降 kPa S34.总的可变压降 S27.+S30.+S32. kPa S36.正常流量下管路总的压降 S26.+S34.kPa
NPSH计算
kPa
m
S1.容器压力p1
S2.液体蒸汽压力pv
S3. = S1.-S2.
S4.绝对最低液面标高 S5.泵基础顶面标高
S6. H1=S4.-S5.
S7.有效压头 S3.+S6.

泵计算表格

泵计算表格

离心泵（1）NPSHa的计算泵有效的净正吸入压头正常流量下泵吸入管道和排出管道的压力降ΔP 1： 2.23KPa 按《管道压力降计算》（HG/T 20570.7-95)第一章“单相流（不可压缩流体）”中方法ΔP 2：7.32KPaΔP=（L+Le)×单位管压降 注意将单位mmH2O换算为KP泵进出管道其他压降ΔP e1：0KPa 正常流量下管线上设备压降ΔP e2：70KPa输入：P1:100KPa 泵吸入侧容器最低正常工作压力Pv:36KPa 泵进口条件下液体饱和蒸汽压γ:0.79相对密度H1:0.4m 从吸入液面到泵基础顶面的垂直距离，灌注时取+，吸上取-ΔPe1:0KPa 正常流量下泵吸入官道上设备压力降之和（包括设备管口压力降）ΔP1:20KPa从吸入容器出口至泵吸入口之间的正常流量下管道摩擦压力降K： 1.2泵流量安全系数，设计流量与正常流量之比输出：NPSHa:4.941994mNPSHa与NPSHr之间的差值一般在0.6～1之间（2）泵吸入条件计算正常流量下泵的吸入压力输入：P1:100KPa Pv:36KPa γ:0.79H1:0.4m ΔPe1:0KPa ΔP1:20KPaKacc： 1.2输出：Pns:74.29996KPa设计流量下泵的吸入压力输入：P1:101KPaγ:0.99H1:0.5m ΔPe1:0KPa ΔP1: 2.23KPa Kacc：1K： 1.15输出：Pds:102.9068Kpa泵的最大吸入压力输入：P1max:101KPa 泵吸入侧容器可能出现的最高压力H1max: 5.5KPa 可能产生的最高液位γ:0.99输出：Ps.max:154.4155Kpa(3)泵压差和泵排出压力计算1泵压差计算a 泵出口无控制阀的系统设计流量下，泵最小压差ΔPp.min 输入：P2:588.4Kpa 泵排出侧容器正常出现的最高压力H2:26.8m 泵出口必须达到的最高点距泵基顶面的垂直距离ΔP2：7.32Kpa 正常流量下排出管路压力降ΔPe2：70Kpa 正常流量下排出管路设备压力降H1acc:0m 往复泵吸入管道加速度损失离心泵取0H2acc:0m 往复泵排出管道加速度损失离心泵取0P1:101KPa γ:0.99H1:0.5m ΔPe1:0KPa ΔP1: 2.23KPaKacc：1往复泵脉冲损失系数，离心泵Kacc取1K： 1.15输出：ΔPp.min:Kpa圆整ΔPp.min经取整后加30KPa即为泵设计流量下泵的压差ΔPΔP:878Kb 泵出口有控制阀的系统初选控制阀输入：Vdv:37.49m³/h 通过控制阀的设计流量γ:0.99ΔPn:70Kpa 控制阀压降经验数据，一般取70KPa输出:Cvc（设计）:设计流量时控制阀允许压降下的计算流通系数选择控制阀，确定DN、Cv 输入：Vdv:37.49m³/h Cv:50γ:0.99输出：ΔPv.m:55.6578Kpa设计流量下，泵最小压差ΔPp.min 输入：P2:588.4Kpa 泵排出侧容器正常出现的最高压力H2:26.8m 泵出口必须达到的最高点距泵基顶面的垂直距离ΔP2：7.32Kpa 正常流量下排出管路压力降ΔPe2：70Kpa 正常流量下排出管路设备压力降H1acc:0m 往复泵吸入管道加速度损失离心泵取0H2acc:0m 往复泵排出管道加速度损失离心泵取0P1:101KPa γ:0.99H1:0.5m ΔPe1:0KPa ΔP1: 2.23KPaKacc：1往复泵脉冲损失系数，离心泵Kacc取1K： 1.15ΔPv.m:55.6578KPa输出：ΔPp.min:903.6856Kpa 圆整ΔPp.min经取整后加30KPa即为泵设计流量下泵的压差ΔPΔP:933K 正常流量下控制阀允许压降输入：ΔPv.m:55.6578KPaΔP:933KΔPp.min:903.6856KpaΔP1: 2.23KPa ΔP2：7.32KpaK： 1.15Kacc：1ΔPe1:0KPa ΔPe2：70Kpa 输出：ΔPv:110.6271Kpa一般控制阀允许压降要占整个管道系统可变压降的25%以上（正常工作条件下），并且正常流量下控制阀计算流通系数输入：Vnv:32.6m³/h γ:0.99ΔPv:110.6271Kpa 输出：Cvc(正常）:30.83929流通系数比Cvc(正常）/Cv:0.616786 正常流量时控制阀允许压降下的计算流通系数Cvc与所选控制阀本身流通系数Cv之比为控制阀工程直径小于或等于管道工程直径可变压降比：1.43077泵压头（扬程）输入：ΔP：933Kpa γ:0.99输出：H:96.06771m正常流量下泵的排出压力输入：Pns:103.626KPaΔP：933Kpa 输出：Pnd:1036.626Kpa设计流量下泵的排出压力输入：Pds:102.9068KpaΔP：933Kpa Pdd:1035.907Kpa泵的最大关闭压力输入：Ps.max:154.4155KpaΔP：933Kpa 输出：Pc.max:1274.016Kpa往复泵（1）NPSHa的计算泵有效的净正吸入压头正常流量下泵吸入管道和排出管道的压力降ΔP 1：7.76KPa 按《管道压力降计算》（HG/T 20570.7-95)第一章“单相流（不可压缩流体）”中方法ΔP 2：16.72KPaΔP=（L+Le)×单位管压降 注意将单位mmH2O换算为KP泵进出管道其他压降ΔP e1：0KPa 正常流量下管线上设备压降ΔP e2：0KPa输入：L1:11.5m 泵吸入管道直线长度Vd: 1.65m³/h 泵的设计流量C:0.2泵型系数D1:31mm 泵吸入管道内径Kl: 1.4液体校正系数R:62min-1往复泵往复次数L2:32.52m 泵排出管道直线长度D2:31mm泵排出管道内径输出：H1acc: 6.295853m 往复泵吸入管道加速度损失H2acc:17.80358m往复泵排出管道加速度损失输入P1:101KPa泵吸入侧容器最低正常工作压力Pv: 2.33KPa泵进口条件下液体饱和蒸汽压γ: 1.03相对密度H1:0.5m从吸入液面到泵基础顶面的垂直距离，灌注时取+，吸上取-ΔPe1:0KPa正常流量下泵吸入官道上设备压力降之和（包括设备管口压力降）ΔP1:7.76KPa从吸入容器出口至泵吸入口之间的正常流量下管道摩擦压力降K： 1.1泵流量安全系数，设计流量与正常流量之比Kacc:2往复泵脉冲损失系数输出：NPSHa:0.252226m该值太小，不符合设计规定，可通过提高碱液槽标高，或加大吸入管径改变配管，减少NPSHa与NPSHr之间的差值一般在0.6～1之间（2）泵吸入条件计算正常流量下泵的吸入压力输入：P1:101KPa Pv: 2.33KPa γ: 1.03H1:0.5mΔPe1:0KPa ΔP1:7.76KPa K： 1.1 Kacc:2H1acc: 6.2958m输出：Pns:17.18065Kpa 设计流量下泵的吸入压力输入：P1:101KPa Pv: 2.33KPa γ: 1.03H1:0.5mΔPe1:0KPa ΔP1:7.76KPa K： 1.1 Kacc:2H1acc: 6.2958m输出：Pds: 4.879098Kpa泵的最大吸入压力输入：P1.max 101Kpa H1.max 2.2m γ: 1.03输出：Ps.max:123.2295Kpa(3)泵排出条件计算(以下为泵出口无控制阀的系统，若泵出口有控制阀见离心泵部分）泵最小压差输入：P1:101KPa Pv: 2.33KPa γ: 1.03H1:0.5m ΔPe1:0KPa ΔP1:7.76KPaK： 1.1Kacc:2H1acc: 6.2958mH2:14.8m ΔPe2:0KPa ΔP2:16.72KPa H2acc:17.80358m P2:3000KPa 输出：ΔPp.min:3405.482Kpa 圆整ΔPp.min经取整后加30KPa即为泵设计流量下泵的压差ΔPΔP:3436KPa泵压头（扬程）输入：ΔP：3436Kpa γ: 1.03输出：H:340.0532m正常流量下泵的排出压力输入：Pns:17.18065KPaΔP：3436Kpa输出：Pnd:3453.181Kpa 设计流量下泵的排出压力Pds: 4.879098KpaΔP：3436KpaPdd:3440.879Kpa流体）”中方法计算单位管长压降和当量长度泵的压差ΔP泵的压差ΔP条件下），并且控制阀正常流量下允许压降值要大于70KPa 制阀本身流通系数Cv之比为0.5～1流体）”中方法计算单位管长压降和当量长度改变配管，减少弯头，降低管系压力降，以满足NPSHr的要求泵的压差ΔP。

水泵扬程自动计算表


3.00
150
0.028
200
5.60
3.00
150
0.013
250
3.25
3.00
b
hj=b*hy
0.50
3
0.50
3
0.50
1.875
0.50
1.3
0.50
2.8
0.50
1.625
附表（水）-6 总 水泵供水 最不利点 水泵
取值
水头损失 垂直高差 出水水头 计算扬程
(m)
(m)
∑h=hy+hj
本表格已经设计好所有 函数公式，只需在表格 中填入相关的数据即可
自动进行计算
水泵扬程计算表
水泵
设计
名称
流量 (m3/h)
供水 管径 (mm)
单位长度
沿程水头 损失 (m)
供水 管长 (m)
沿程 水头损失
(m)
泵房内局 部
水头损失
(m)
局部水头 损失
按沿程水 头损失比
泵房外局 部
水头损失
(m)
Q
二期高区生
活给水变频 47
泵
二期低区生
活给水变频 43
泵
一期生活给 水变频泵
29
室内消火栓 加压泵
72
自动喷淋加 压泵
108
室外消火栓 加压泵
72
DN
I
L
hy=I*L
hb
100
0.03
200
6.00
3.00
100
0.03
200
6.00
3.00
100
0.015
250
3.75

泵系统计算表(依据HGT20570.5-95)


（1）泵入口侧容器正常最低压力（P1),
KPa
101.00
泵类型 Pump Type NPSH计算
（1）容器压力（P1) （2）液体蒸汽压力(Pv)
KPa
101 7.375
m
10.30 0.75
泵数据 Pump Data 泵位号 J0204
流量（正常Va）,m3/h （设计Vd）,m3/h
50.00 流体名称 62.50 流量安全系数K
190.15 654.33
（40）正常流量下的泵压差（ΔP), 编制 /Issued
KPa
590.00 （40）设计流量下泵的压差（ΔP),
KPa
203.10 KPa
（27）正常流量下设备及其它压降/ KPa 孔板：
（28）设计流量下设备及其它压降
喷头：
炉子：
流量计：
换热器： 其
=（27）*（流量安全系数K）2,
KPa
它：
0.00
（30）正常往复泵加速度损失9.81*γ*（29）/K, KPa
（32）正常流量下管道压降（△P2),
KPa
（13）正常流量下管道压降（△P1),
KPa
管道尺寸 DN
100
0.00 （12）设计往复泵加速度损失9.81*γ*（8） KPa
8.40 往复泵脉冲损失系数Kacc
查表
管道长度 m
当量长度 mmm液柱 单位压降 /m
10 12 38.92136
（14）设计流量下管道压降=（13） *Kacc2* （流量安全
（9）静压力=9.81*H1*γ,（灌注时取+,吸上时取-） KPa
-23.54
（3）=（1）-（2）
9.54 设计流量下的：

泵计算表


(28):设计流量下设备及其他压力降 =（27）× （流量安全系数K）2
(30)：正常往复泵加速度损失 9.81r× (29)/K
泵最小压差 （40）A=（38）A+（37）-（18） = 取整（四舍五入加30kpa）： kpa kpa
（34）：总的可变压降（27）+（30）+（32） （36）：正常流量下管道总的压降（26）+（34） (42)：正常流量下控制阀允许压降△Pv（41）-（36） （41）：正常流量下排出压力Pnd（17）+（40） （40）：正常流量下泵的压差△P 版次 日期 版次或 修改 编制 校核 审核
(15）：正常流量下设备压降△Pe1 （17）：正常吸入压力△Pns
接 管 条 件 管道类别 吸入 排出 等级 法兰面
（18）：设计吸入压力Pds（10）-（12）-（14）-（16） kpa 排 kpa 出 条 件
最大吸入压力（43）=9.81H1max+P1 = 最大关闭压力（44）A（估算）=（43）+1.2×（40） = （44）B(实际)=
（37）：设计流量下管道总的压降（26）+（35） kpa （38）：设计控制阀允许压降（39）-（37） kpa
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
（39）：设计流量下排出压力Pdd（18）+（40） kpa （40）：设计流量下泵的压差△P kpa
注：（1）本表中所有压力为绝对压力，（2）H1灌注时取+，吸上时取—，
2
泵
吸 入 条 件
计 算 表
工程号：
第 页 共 页
NPSH计算 常 kpa kpa kpa kpa kpa Kacc= (10） kpa kpa 设 计 (1):容器压力P1 (2):液体蒸汽压力Pv （3）：（1）-（2） （4）：绝对最低液面标高 （5）：泵基础顶面标高 kpa （6）：H1=(4)-(5) (7):有效压头=（3）+（6） （8）：往复泵吸入管加速度损失H1scc （19）：设计流量下吸入管道压降 （14）/9.81r （16）：设计流量下设备压降（15）× 2 K kpa （20）：设计流量下吸入设备压降 （16）/9.81r （21）：有效的NPSH（7）-（18）-（19）-（20） （22）：NPSHa的安全欲量 （23）：最终有效的NPSHa（21）-（22） 控 制 阀 kpa m 流量（正常Vn）： 流量（设计Vd）： 设计流量下泵的： 压差： 压头： 吸入压力： 排出压力： NPSHa： 最大吸入压力：

离心泵叶轮蜗壳设计的excel计算表格

离心泵叶轮蜗壳设计的excel计算表格一、背景介绍离心泵作为一种常见的流体机械，广泛应用于工业生产和民用领域。

而离心泵的核心部件之一就是叶轮和蜗壳。

叶轮是离心泵中的运动部件，蜗壳则是叶轮周围形成的流道。

合理的叶轮蜗壳设计是确保离心泵性能高效运行的关键。

二、叶轮蜗壳设计的重要性1. 影响泵的效率：合理的叶轮蜗壳设计可以减小泵的内部摩擦阻力，提高泵的效率，从而降低能量消耗。

2. 控制流体力学特性：叶轮蜗壳的设计可以影响泵的流量、扬程和流速分布等重要参数，通过合适的设计可以实现期望的流体力学特性。

3. 减小振动和噪音：良好的叶轮蜗壳设计可以减小泵的振动和噪音，提高使用的稳定性和舒适度。

三、设计过程及计算表格在进行叶轮蜗壳设计时，通常可以按照以下步骤进行操作，同时我们也可以利用Excel制作一个方便实用的计算表格，如下：1. 确定设计参数首先，我们需要确定一些基本的设计参数，如流量Q、扬程H、旋转速度等。

同时也需要考虑液体的特性，如密度、黏度等。

2. 确定叶轮尺寸根据所需流量、扬程等参数，可以根据相关公式计算出叶轮的外径、叶片数目、进口、出口直径等参数。

3. 绘制叶轮叶片形状根据所选的叶轮类型和所需性能，可以利用绘图软件绘制叶轮的叶片形状。

对于较为复杂的叶轮形状，可以采用离散点法进行参数化拟合。

4. 确定叶片导向角通过叶片导向角的选择，可以使流体在叶轮叶片上的入口和出口处变换动能和静能的比例，从而实现所需的流体力学性能。

5. 蜗壳进口设计根据流量和进口直径等参数，可以利用相关公式计算出蜗壳进口的截面积和形状。

6. 蜗壳出口设计类似于蜗壳进口设计，根据流量和出口直径等参数，可以计算出蜗壳出口的截面积和形状。

7. 蜗壳蜗舌设计通过计算截面形状和流量的关系，可以确定蜗壳内部流道的形状，使流体在流过蜗壳时能达到所需的流态。

以上是叶轮蜗壳设计的一般步骤，当然具体的设计过程还涉及到更多的细节和工程实践。

为了便于计算和设计，我们可以利用Excel制作一个计算表格，将上述步骤的计算公式整合到表格中，实现自动化计算和结果输出。

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管道尺寸 DN 管道长度 m 当量长度 m 单位压降 m 压 降 kPa S34.总的 可变压降 S27.+S3 0.+S32. S36.正常 流量下管 路总的压 降 S26.+S3 4. S42. 正 常流量下 控制阀允 许压降 (∆pv) =S41.S36.
S41.正常 流量下排 除压力 （pwd） S17.+S4 0.
接管条件 管道等级 等级
法兰面
吸入
排出
控制阀的规格和形式：
最大吸入压力 S43. = 9.81*H1max +p1max kPa
最大关闭压力S44.A（估算） =S43.+1.2*S40.
kPa
3 of 4
S44.B(实际)= 往复泵吸入管道加速度损失 S8. H1la =36*(L1*Vd*R*C)/(D12*Kl)
孔板
炉子 换热器 S30.正常 往复泵加 速度损失 9.81*γ *S29./K
喷头 流量计 其他
泵排出条件
kPa
kPa
kPa
S26.
kPa
kPa
S28.设计流量下设备及其他压 降
kPa
= S32.*（流量安全系数K）2
S31.设计往复泵加速度损失 kPa
1 of 4
REV.01
泵系统特性计算表
S32.正常 流量下管 道的压降 (∆p2)
S39.设计流量下的排出压力
pdd
kPa
=S18.+S40. S40.设计流量下泵的压差(∆p) kPa
2 of 4
REV.01
泵系统特性计算表
NPSH计算
kPa
m
S1.容器压力p1
S2.液体蒸汽压力pv
S3. = S1.-S2.
S4.绝对最低液面标高
S5.泵基础顶面标高
S6. H1=S4.-S5.
往复泵排出管道加速度损失
kPa m液柱
m液柱
REV.01
泵系统特性计算表
S29. H2la =36*(L2*Vd*R*C)/(D22*Kl) 泵最小压差 S40.A=S38.A+S37.-S18. kPa
4 of 4
REV.01
S7.有效压头 S3.+S6.
S8.往复泵吸入管加速度损失
S19.设计流量下吸入管道压降
=S14./（9.81*γ）
S20.设计流量下吸入管道上设备压降
S=2S11.有6./效（9.81*γ）
的NPSH
S7.-
S18.-
S1292.-
NPSHa
的安全裕
量S23. 最
终有效的
NPSHa
S21.-
S22.
控制阀
泵数据 流量（正常Vn） 流量（设计Vd） 设计流量下泵的：
压差 压头 吸入压力 排出压力
NPSHa 最大吸入压力
m3/h m3/h
kPa m液柱 kPa kPa m液柱 kPa
泵位号 70.88 81.5
流量安全余量K： 1.15
流体名称：锅炉给 温度 ℃：150 粘度 μ mPas： 相对密度 γ：0.917 蒸汽压 pv kPa： 泵最高工作温度 ℃
泵系统特性计算表
正常 Normal
S1.泵入口侧容器正常最低压力（p1）
S9. 静压力 9.81*γ*H1
S10.总的不变压力 S1.+S9.
S11.正常往复泵加速度损失 9.81*γ
S13.正常流量下管道压降 （∆p1）
管道尺寸 DN
80
管道长度 m
50
当量长度 m
单位压降 m
压 降 kPa S15.正常流量下设备压降 （∆pel）
泵吸入条件
设计 Design
kPa
480

53.97
kPa
533.97 S10.
kPa
kPa
0
S12.设计往复泵加速度损失 kPa
kPa
S14.设计流量下管道压力降 kPa
= S13.*(流量安全系数K)2
S16.设计流量下设备的压降
= S15.*K2
kPa
kPa
S17.正常吸入压力 （pws）
S18.设计吸入压力(pds)
533.97 0
= S10.-S11.-S13.-S15.
kPa
= S10.-S12.-S14.-S16.
kPa
S24.泵出 口侧容器 正常最高 压力(p2) S25.静压 力损失 9.81*γ *SH226.总的 不变压力
S24.+S2 5.
S27.正常 流量下设 备及其他 压降 (∆pe2)
S40.正常 流量下泵 的压差 (∆p)
kPa
S33.设计流量下管道的压降 kPa
= S32.*(流量安全系数K)2
S35.总的可变压降
kPa
kPa
= S28.+S31.+S33.
kPa
S37.设计流量下管路总的压降 kPa
kPa
= S26.+S35.
S38.设计控制阀允许压降 kPa
kPa
= S39.-S37.