重力坝计算书

标准文档混凝土重力坝坝顶超高计算书标准格式工程设计分院坝工室2006.3.核定：审查：校核：编写：——水电站工程（或水库工程、水利枢纽工程）混凝土重力坝坝顶高程计算书1 计算说明1.1 适用范围（设计阶段）本计算书仅适用于工程设计阶段的（坝型）坝顶超高/高程计算。

1.2 工程概况工程位于省市（县）的江（河）上。

该工程是以为主，兼顾、、等综合利用的水利水电枢纽工程。

本工程规划设计阶段（或预可行性研究阶段，可行性研究阶段/初步设计阶段，招标设计阶段）设计报告已于年月经审查通过。

水库总库容×108m3，有效库容×108m3，死库容×108m3；灌溉面积亩；水电站装机容量MW，多年平均发电量×108 kW·h，保证出力MW。

选定坝址为，选定坝型为。

根据《水电枢纽工程等级划分及设计安全标准》DL5180—2003，工程等别为等型工程，拦河坝为级永久水工建筑物。

（因拦河大坝坝高已超过其规定的高度，拦河坝应提高级，按级建筑物设计。

）1.3 计算目的和要求通过混凝土重力坝坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位高差的计算，以确定防浪墙顶高程和大坝高度，为坝体断面设计及坝体工程量计算提供可靠的依据。

1.4 计算原则和方法1.4.1 计算原则(1)坝顶上游防浪墙顶与正常蓄水位、设计洪水位或校核洪水位的高差，包括最大浪高、波浪中心线至水库静水位的高度和安全超高。

(2)确定的坝顶高程不得低于水库正常蓄水位及设计洪水位。

(3)坝顶高程的确定尚需考虑枢纽中其他建筑物(如船闸坝顶桥下通航净空) 对坝顶高程的要求。

1.4.2 计算方法因选定坝型为（混凝土重力坝），防浪墙顶在水库静水位以上的高差按《混凝土重力坝设计规范》DL 5108-1999式(11.1.1)计算，即：∆h=h1%+h z+h c式中，∆h—防浪墙顶至水库静水位的高差，m；h1%—浪高，m；h z−波浪中心线至水库静水位的高度，m；h c−安全超高，m。

1挡水坝段的设计1.1坝顶高程的确定由于设计洪水位低于正常洪水位，故取正常洪水位和校核洪水位作为控制情况。

坝底高程取挡水坝段最低点▽275.00 m ，坝顶高程为正常蓄水位▽365.00 m ，校核洪水位▽369.29 m ，确定静水位至坝顶的高差△h 。

（1） 正常蓄水位情况下：▽h=c z l h h h ++ 式中： （1—1）▽h —静水位至坝顶的高差，m ；l h —波浪高度，这里用m ；z h —波浪中心线至静水位高度，m ；c h —安全超高，m ，此处取0.5m 。

由于多年最大风速v=25 m/s ,正常蓄水位=0.13th （1—2）=0.13=0.621 (m)所以 /==0.01 , 查累计频率与平均波高的比值得 /=2.42,==0.621=1.50 (m)Lm = 0.0386 ×g (1--3） =0.03869.81=14.61 (m)H=365 – 275 =90(m)Lm Hcth Lm h h l z ππ22= （1—4）= =0.487▽h=c z l h h h ++=1.50+0.487+0.5=2.487 (m)则坝顶高程为= +▽h=365.00+2.487=367.487（m ）（2） 设计洪水位情况下：由于多年最大风速v=25 m/s ,正常蓄水位=0.13th （1—2）=0.13=0.621 (m)所以 /==0.01 , 查累计频率与平均波高的比值得 /=2.42,==0.621=1.50 (m)Lm = 0.0386 ×g (1--3）=0.03869.81=14.61 (m)H=365 – 275 =90(m)Lm Hcth Lm h h l z ππ22=（1—4）= =0.487▽h=c z l h h h ++=1.50+0.487+0.5=2.487 (m)则坝顶高程为= +▽h=365.00+2.487=367.487（m ）（2）校核洪水位情况下：最大风速的多年平均值 =(12+10.3+15+18.7+13+12+16+25+16+19+10+12)/12=18.33 (m) =0.13th=0.13=0.281 (m)所以 /==0.005 , 查累计频率与平均波高的比值得 /=2.42,==0.281=0.55 (m)Lm = 0.0386 ×g=0.03869.81=7.14 (m)LmH cth Lm h h l z ππ22= = =0.133▽h=c z l h h h ++=0.55+0.133+0.4=1.083 (m)则坝顶高程为= +▽h=369.29+1.083=370.373（m ）综上所述，坝顶高程取较大值，并取防浪墙高度为1.2米，则坝顶高程为369.17米,取整数所以的坝顶高程取为370米。

基本数据堰顶高程(m)940946.43947.93948.07坝基高程(m)918坝底宽(m)30.34淤沙高程(m)935.51坝顶宽(m)52坝体容重(kN/m 3)247扬压力折减系数10.520扬压力折减系数20.30.55挑坎顶高程(m)9280.55库面吹程(km)0.980上游起坡高程(m)942K 下游起坡高程(m)932.7972164n上游坝坡m10.4c（m)0.2长半轴系数下游坝坡m 0.75Hd(m) 6.5短半轴系数0.16949反弧半径(m)10.00挑射角(度)00抗滑稳定安全系数f 1.51 1.39 1.351.303140803抗滑稳定安全系数f 11.51 1.39 1.35地震工况上游边缘应力(kPa)210.83203.85198.24153.83下游边缘应力(kPa)459.86444.63450.54516.87Ｎ正常(kN)Ｎ设计(kN)Ｎ校核(kN)Ｍ正常(kN.m)Ｍ设计(kN.m)Ｍ校核(kN.m)上游水位(m)945946.5947.2闸门开度6 6.4下游水位(m)928928.1928.2计算风速(m/s)242416安全超高(m)0.30.30.2波高2h1(m)0.880.880.530.500.500.50λ波长2L1(m)9.359.35 6.240.000.000.00pls 波浪中心线高出静水位hz(m)0.260.260.1410.9510.95 6.60pj自重1(kN)2764.8024249.74917自重2(kN)40.49180.1073034自重3(kN)1123.205162.10自重4(kN)1121.43-350.86自重5(kN)3549.15-4883.79自重6(kN) 5.72-37.59起弧点高程932自重7(kN)200.90-1340.38自重8(kN)-152.751646.87自重9(kN)384.00-3700.82自重10(kN)1968.00-21787.51上游水平水压力1(kN)3645.004061.254263.20-32805-38581.875-41495.14667上游水平水压力2(kN)-210.00-256.0050706233下游水平水压力(kN)500.00510.00520.001666.671716.671766.67上游垂直水压力(kN)1440.001584.001651.2016777.2818270.6918967.61下游垂直水压力(kN)375.000.000.00-289.080.000.00水平泥沙压力(kN)525.53525.53525.53-3065.59-3065.59-3065.59垂直泥沙压力(kN)428.75428.75428.755504.105504.105504.10扬压力1(kN)127.50138.00142.50-1877.62-2032.25-2098.52扬压力2(kN)68.0073.6076.00-932.45-1009.24-1042.15扬压力3(kN)722.72782.23807.74-2691.12-2912.75-3007.73浮托力(kN)3034.183064.523094.86临界水深H0 1.01 1.010.59浪压力(kN)26.5126.5110.41-530.38-570.14-256.11∑W(kN)10175.059838.099842.54-19105.33-18472.52-19356.25(27852)∑P(kN)3697.043893.294023.14地震惯性力419.72地震动水压力177.69-6155.90K H 0.15-2590.77C Z 0.25F1.1其他重量450.00抗剪摩擦系数抗剪断摩擦系数黏聚力(kN/m 2)帷幕至坝踵的距离(m)排水至坝踵的距离(m)泥沙浮容重(kN/m 3)泥沙内摩擦角(度)4294.456.5。

重力坝坝体工程量计算非溢流坝段1#：右岸断面1混凝土面积为17.5㎡，土方开挖为24.38㎡；断面2混凝土面积为128.71㎡，土方开挖为120.69㎡；断面3混凝土面积为128.71㎡，土方开挖为27.12㎡。

断面1与断面2距离为12.26m，断面2与断面3距离为8m则坝段1#混凝土方量为（17.5+128.71）/2*12.26+128.71*8=1925.947 m³土方开挖量为（24.38+120.69）/2*12.26+（120.69+27.12）/2*8=1480.519 m³非溢流坝段2#：右岸断面3混凝土面积为128.71㎡，土方开挖为27.12㎡；断面4混凝土面积为365.09㎡，土方开挖为163.88㎡；断面5混凝土面积为365.09㎡，土方开挖为120.69㎡。

断面3与断面4距离为14m，断面4与断面5距离为8m则坝段2#混凝土方量为（128.71+365.09）/2*14+365.09*8=6377.32 m³土方开挖量为（27.12+163.88）/2*14+（163.88+120.69）/2*8=2475.28 m³非溢流坝段3#：右岸断面5混凝土面积为365.09㎡，土方开挖为120.69㎡；断面6混凝土面积为982.6㎡，土方开挖为605.06㎡；断面7混凝土面积为982.6㎡，土方开挖为248.77㎡。

断面5与断面6距离为14m，断面6与断面7距离为8m则坝段3#混凝土方量为（982.6+365.09）/2*14+982.6*8=17294.63 m³土方开挖量为（120.69+605.06）/2*14+（605.06+248.77）/2*8=8495.57 m³非溢流坝段4#：右岸断面7混凝土面积为982.6㎡，土方开挖为248.77㎡，断面8混凝土面积为2380.91㎡，土方开挖为616.29㎡；断面9混凝土面积为2380.91㎡，砂砾石开挖为907.56㎡；。

一、非溢流坝设计（一）、初步拟定坝型的轮廓尺寸(1)坝顶高程的确定①校核洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166V5/4D1/3=0.0166×185/4×41/3=0.98m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×0.980.8=10.23m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×0.982/10.23=0.30m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.3m=2h l+ h0+ h c=0.98+0.30+0.3=1.58m 坝顶高出水库静水位的高度△h校②设计洪水位情况下：波浪高度2h l=0.0166(1.5V)5/4D1/3=0.0166×(1.5×18)5/4×41/3=1.62m波浪长度2L l=10.4×(2h l)0.8=10.4×1.620.8=15.3m波浪中心线到静水面的高度h0=π(2h l)2/ 2L l=3.14×1.622/15.3=0.54m安全超高按Ⅲ级建筑物取值h c=0.4m=2h l+ h0+ h c=1.62+0.54+0.4=2.56m 坝顶高出水库静水位的高度△h设③两种情况下的坝顶高程分别如下：校核洪水位时：225.3+1.58=226.9m设计洪水位时：224.0+2.56=226.56m坝顶高程选两种情况最大值226.9 m，可按227.00m设计，则坝高227.00-174.5=52.5m。

(2)坝顶宽度的确定本工程按人行行道要求并设置有发电进水口，布置闸门设备，应适当加宽以满足闸门设备的布置，运行和工作交通要求，故取8米。

(3)坝坡的确定考虑到利用部分水重增加稳定，根据工程经验，上游坡采用1：0.2，下游坡按坝底宽度约为坝高的0.7～0.9倍，挡水坝段和厂房坝段均采用1：0.7。

(4)上下游折坡点高程的确定理论分析和工程实验证明，混凝土重力坝上游面可做成折坡，折坡点一般位于1/3~2/3坝高处，以便利用上游坝面水重增加坝体的稳定。

目录第一章调洪演算错误！未定义书签。

第二章非溢流坝设计计算12.1坝高的计算12.2坝挡水坝段的稳定及应力分析2第三章溢流坝设计计算93.1堰面曲线93.2中部直线段设计93.3下游消能设计103.4水力校核113.5WES堰面水面线计算13第四章放空坝段设计计算174.1放空计算174.2下游消能防冲计算184.3水力校核194.4水面线计算21第五章电站坝段设计计算235.1基本尺寸拟订23第六章施工导流计算266.1河床束窄度266.2一期围堰计算266.2二期围堰高程的确定27附录一经济剖面选择输入及输出数据30附录二坝体的稳定应力计算输入输出数据34附录三调洪演算源程序及输入数据44第二章 非溢流坝设计计算2.1 坝高的计算坝顶高出静水面Δh=2h 1+h 0+h c 2h 1——波浪高度校核时，V=16m/s 2h 1=0.0166×V 5/4×D 1/3=0.0166×165/4×0.51/3=0.42m 设计时，V=24m/s2h 1=0.0166×V 5/4×D 1/3=0.0166×245/4×0.51/3=0.70m h0——波浪中心线高出静水位高度校核时，2L 1=10.4×(2h 1>0.8=10.4×0.420.8=5.21mm L h 11.024h 1210==π设计时，2L 1=10.4×(2h 1>0.8=10.4×0.700.8=7.81mm L h 20.024h 1210==πh c ——安全超高，等知：校核时，h c =0.3m ；设计时，h c =0.4m 。

由以上可得坝顶超高为： 校核时Δh=2h 1+h 0+h c =0.42+0.11+0.3=0.83m设计时Δh=2h 1+h 0+h c =0.70+0.20+0. 4=1.30m 则 确定坝顶高程为： 校核时 Z 坝顶=324.7+0.83=325.53m 设计时 Z 坝顶=324.5+1.30=325.80m取其中大者即325.80m,作为坝顶高程<如图2-1所示）。

********************************************************************** 重力坝计算---------------------------------------------------------------------- [计算简图]----------------------------------------------------------------------[用户输入信息] 1.坝体基本信息 重力坝级别: 5级 结构安全级别:III 级结构重要性系数: 0.90重力坝类型: 实体重力坝 坝体高度: 9.500m 坝顶标高: 82.500m 坝顶宽度:3.000m2.坝体分层信息分层编号 分层厚度(m) 上游坡度 下游坡度 1 1.000 0.00 0.00 2 5.000 0.00 -0.70 3 3.500 0.20 -0.703.水位信息水位状态上游水位(m) 下游水位(m) 水的容重(kN/m3)正常蓄水位 81.500 74.200 10.000设计洪水位 81.990 74.700 10.000校核洪水位 82.200 75.100 10.000冬季库水位 81.500 74.200 10.0004.永久设备没有永久设备!5.附加荷载没有附加荷载!6.扬压力坝内设防水帷幕和排水系统坝内没有设抽排系统主排水孔位置: 1.000m渗透压力强度系数: 0.75坝内没有设排水管其中排水管及排水孔的位置均为距离坝顶面上游端点的水平距离7.淤沙压力坝体上游没有淤沙8.浪压力坝体位置类型: 内陆峡谷地区计算风速(50年一遇): 50.000m/s计算风速(多年平均最大): 50.000m/s底坡: 18.50正常蓄水位--风区长度: 300.000m设计洪水位--风区长度: 300.000m校核洪水位--风区长度: 350.000m正常蓄水位--风区内平均水深: 4.500m设计洪水位--风区内平均水深: 4.800m校核洪水位--风区内平均水深: 5.000m9.冰压力用户不考虑冰作用10.土压力上游没有填土下游没有填土11.地震作用设计烈度: 7水平向地震设计加速度(g): 0.10地震作用效应折减系数: 0.25计算动态分布系数时的分层厚度: 5.00m计算动态分布系数时的最大分层数: 25计算地震主动土压力的计算系数: 0.25计算地震主动土压力的修正系数: 1.00下游地震主动土压力的计算方式: 不计算12.作用分项系数坝体自重作用分项系数: 1.00永久设备作用分项系数(不利): 1.05永久设备作用分项系数(有利): 0.95附加荷载作用分项系数: 1.00静水压力作用分项系数: 1.00坝底面浮托力作用分项系数: 1.00坝底面渗透力作用分项系数: 1.20坝底面主排水孔前作用分项系数: 1.10坝底面残余扬压力作用分项系数: 1.20坝体内部浮托力作用分项系数: 1.00坝体内部渗透力作用分项系数: 1.20淤沙压力作用分项系数: 1.20浪压力作用分项系数: 1.20静冰压力作用分项系数: 1.10动冰压力作用分项系数: 1.10土压力作用分项系数: 1.20地震作用分项系数: 1.0013.材料性能混凝土容重: 24.00 kN/m3混凝土抗拉强度: 2.00MPa混凝土抗压强度: 26.20MPa混凝土层面抗剪断摩擦系数: 1.00混凝土层面抗剪断粘聚力: 1.00MPa坝基面抗剪断摩擦系数: 1.25坝基面抗剪断粘聚力: 1.05MPa基岩抗剪断摩擦系数: 1.35基岩抗剪断粘聚力: 1.75MPa基岩抗压强度: 120.00MPa14.地震作用下材料性能提高系数混凝土抗拉强度: 1.30混凝土抗压强度: 1.00混凝土层面抗剪断摩擦系数: 1.00混凝土层面抗剪断粘聚力: 1.00坝基面抗剪断摩擦系数: 1.00坝基面抗剪断粘聚力: 1.00基岩抗剪断摩擦系数: 1.00基岩抗剪断粘聚力: 1.00基岩抗压强度: 1.0015.材料性能分项系数抗剪断强度--摩擦系数--(混凝土/基岩): 1.30抗剪断强度--粘聚力 --(混凝土/基岩): 3.00抗剪断强度--摩擦系数--(混凝土/混凝土): 1.30抗剪断强度--粘聚力 --(混凝土/混凝土): 3.00抗剪断强度--摩擦系数--(软弱结构面): 1.50抗剪断强度--粘聚力 --(软弱结构面): 3.40混凝土抗压强度: 1.50混凝土抗拉强度: 1.60基岩抗压强度: 1.8016.作用组合共有6 种作用组合荷载组合 1名称: 持久状况-基本组合-正常蓄水位组合系数抗滑稳定: 1.20 混凝土抗压: 1.80基岩抗压: 1.00 混凝土抗拉: 1.00计算水位：校核洪水位作用组合坝体自重: 计算扬压力 : 计算永久设备: 计算淤沙压力 : 计算附加荷载: 计算土压力 : 计算静水压力: 计算地震惯性力 : 不计算浪压力 : 多年最大地震动水压力: 不计算冰压力 : 不计算地震动土压力: 不计算荷载组合 2名称: 持久状况-基本组合-防洪组合系数抗滑稳定: 1.20 混凝土抗压: 1.80基岩抗压: 1.00 混凝土抗拉: 1.00计算水位：设计洪水位作用组合坝体自重: 计算扬压力 : 计算永久设备: 计算淤沙压力 : 计算附加荷载: 计算土压力 : 计算静水压力: 计算地震惯性力 : 不计算浪压力 : 50年一遇地震动水压力: 不计算冰压力 : 不计算地震动土压力: 不计算荷载组合 3名称: 持久状况-基本组合-冰冻组合系数抗滑稳定: 1.20 混凝土抗压: 1.80基岩抗压: 1.00 混凝土抗拉: 1.00计算水位：冬季库水位作用组合坝体自重: 计算扬压力 : 计算永久设备: 计算淤沙压力 : 计算附加荷载: 计算土压力 : 计算静水压力: 计算地震惯性力 : 不计算浪压力 : 不计算地震动水压力: 不计算冰压力 : 计算地震动土压力: 不计算荷载组合 4名称: 短暂状况-基本组合-施工期组合系数抗滑稳定: 1.20 混凝土抗压: 1.80基岩抗压: 1.00 混凝土抗拉: 1.00计算水位：正常蓄水位作用组合坝体自重: 计算扬压力 : 计算永久设备: 计算淤沙压力 : 不计算附加荷载: 计算土压力 : 计算静水压力: 计算地震惯性力 : 不计算浪压力 : 不计算地震动水压力: 不计算冰压力 : 不计算地震动土压力: 不计算荷载组合 5名称: 偶然状况-偶然组合-校核洪水位组合系数抗滑稳定: 1.20 混凝土抗压: 1.80基岩抗压: 1.00 混凝土抗拉: 1.00计算水位：校核洪水位作用组合坝体自重: 计算扬压力 : 计算永久设备: 计算淤沙压力 : 计算附加荷载: 计算土压力 : 计算静水压力: 计算地震惯性力 : 不计算浪压力 : 多年最大地震动水压力: 不计算冰压力 : 不计算地震动土压力: 不计算荷载组合 6名称: 偶然状况-偶然组合-地震组合系数抗滑稳定: 1.20 混凝土抗压: 1.80基岩抗压: 1.00 混凝土抗拉: 1.00计算水位：正常蓄水位作用组合坝体自重: 计算扬压力 : 计算永久设备: 计算淤沙压力 : 计算附加荷载: 计算土压力 : 计算静水压力: 计算地震惯性力 : 计算浪压力 : 多年最大地震动水压力: 计算冰压力 : 不计算地震动土压力: 计算[作用力计算说明]取单位米长度的坝段为计算单位考虑地震作用时地震水平加速度指向坝体下游作用力的位置: 截面形心作用力的方向: 水平力以指向坝体下游为正竖向力以竖直向上为正弯矩方向以坝体下游出现拉应力为正[坝体强度和稳定承载力极限状态计算]1.坝趾抗压强度承载能力极限状态检算荷载组合1:持久状况-基本组合-正常蓄水位(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.232e+002 -5.215e+001 -1.063e+003静水压力(下游) -2.205e+001 -1.543e+001 -5.148e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +2.026e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.509e+002 -5.845e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +2.622e+001 +0.000e+000 -2.097e+002土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +4.274e+002 -8.343e+002 -5.059e+002 (2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝趾混凝土抗压强度检算作用效应函数S(.)=((834.318/9.650-(-505.889)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.177MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*0.177=0.160MPa结构抗力函数R(.)=26.200MPa结构系数=1.80 材料性能分项系数=1.50总抗力效应=(1/1.80)*(26.200/1.50)=9.704MPa总作用效应=0.160MPa 总抗力=9.704MPa坝趾混凝土抗压强度满足要求(4)坝趾基岩抗压强度检算作用效应函数S(.)=((834.318/9.650-(-505.889)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.177MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*0.177=0.160MPa结构抗力函数R(.)=120.000MPa结构系数=1.00 材料性能分项系数=1.80总抗力效应=(1/1.00)*(120.000/1.80)=66.667MPa总作用效应=0.160MPa 总抗力=66.667MPa坝趾基岩抗压强度满足要求荷载组合2:持久状况-基本组合-防洪(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.041e+002 -5.068e+001 -9.827e+002静水压力(下游) -1.445e+001 -1.011e+001 -3.660e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.640e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.603e+002 -6.001e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +8.805e+001 -8.343e-001 -6.047e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000------------------------------------------------------------------- 总计 +4.777e+002 -8.576e+002 -8.214e+002 (2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝趾混凝土抗压强度检算作用效应函数S(.)=((857.572/9.650-(-821.379)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.211MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*0.211=0.190MPa结构抗力函数R(.)=26.200MPa结构系数=1.80 材料性能分项系数=1.50总抗力效应=(1/1.80)*(26.200/1.50)=9.704MPa总作用效应=0.190MPa 总抗力=9.704MPa坝趾混凝土抗压强度满足要求(4)坝趾基岩抗压强度检算作用效应函数S(.)=((857.572/9.650-(-821.379)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.211MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*0.211=0.190MPa结构抗力函数R(.)=120.000MPa结构系数=1.00 材料性能分项系数=1.80总抗力效应=(1/1.00)*(120.000/1.80)=66.667MPa总作用效应=0.190MPa 总抗力=66.667MPa坝趾基岩抗压强度满足要求荷载组合3:持久状况-基本组合-冰冻(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +3.613e+002 -4.725e+001 -8.107e+002静水压力(下游) -7.200e+000 -5.040e+000 -2.003e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.158e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.608e+002 -6.009e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静冰压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000------------------------------------------------------------------- 总计 +3.541e+002 -8.960e+002 -2.890e+001 (2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝趾混凝土抗压强度检算作用效应函数S(.)=((895.988/9.650-(-28.896)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.141MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*0.141=0.127MPa结构抗力函数R(.)=26.200MPa结构系数=1.80 材料性能分项系数=1.50总抗力效应=(1/1.80)*(26.200/1.50)=9.704MPa总作用效应=0.127MPa 总抗力=9.704MPa坝趾混凝土抗压强度满足要求(4)坝趾基岩抗压强度检算作用效应函数S(.)=((895.988/9.650-(-28.896)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.141MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*0.141=0.127MPa结构抗力函数R(.)=120.000MPa结构系数=1.00 材料性能分项系数=1.80总抗力效应=(1/1.00)*(120.000/1.80)=66.667MPa总作用效应=0.127MPa 总抗力=66.667MPa坝趾基岩抗压强度满足要求荷载组合4:短暂状况-基本组合-施工期(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +3.613e+002 -4.725e+001 -8.107e+002静水压力(下游) -7.200e+000 -5.040e+000 -2.003e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.158e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.608e+002 -6.009e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +3.541e+002 -8.960e+002 -2.890e+001 (2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝趾混凝土抗压强度检算作用效应函数S(.)=((895.988/9.650-(-28.896)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.141MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.95总作用效应=0.90*0.95*0.141=0.121MPa结构抗力函数R(.)=26.200MPa结构系数=1.80 材料性能分项系数=1.50总抗力效应=(1/1.80)*(26.200/1.50)=9.704MPa总作用效应=0.121MPa 总抗力=9.704MPa坝趾混凝土抗压强度满足要求(4)坝趾基岩抗压强度检算作用效应函数S(.)=((895.988/9.650-(-28.896)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.141MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.95总作用效应=0.90*0.95*0.141=0.121MPa结构抗力函数R(.)=120.000MPa结构系数=1.00 材料性能分项系数=1.80总抗力效应=(1/1.00)*(120.000/1.80)=66.667MPa总作用效应=0.121MPa 总抗力=66.667MPa坝趾基岩抗压强度满足要求荷载组合5:偶然状况-偶然组合-校核洪水位(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.232e+002 -5.215e+001 -1.063e+003静水压力(下游) -2.205e+001 -1.543e+001 -5.148e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +2.026e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.509e+002 -5.845e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +2.622e+001 +0.000e+000 -2.097e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +4.274e+002 -8.343e+002 -5.059e+002 (2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝趾混凝土抗压强度检算作用效应函数S(.)=((834.318/9.650-(-505.889)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.177MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*0.177=0.136MPa结构抗力函数R(.)=26.200MPa结构系数=1.80 材料性能分项系数=1.50总抗力效应=(1/1.80)*(26.200/1.50)=9.704MPa总作用效应=0.136MPa 总抗力=9.704MPa坝趾混凝土抗压强度满足要求(4)坝趾基岩抗压强度检算作用效应函数S(.)=((834.318/9.650-(-505.889)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.177MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*0.177=0.136MPa结构抗力函数R(.)=120.000MPa结构系数=1.00 材料性能分项系数=1.80总抗力效应=(1/1.00)*(120.000/1.80)=66.667MPa总作用效应=0.136MPa 总抗力=66.667MPa坝趾基岩抗压强度满足要求荷载组合6:偶然状况-偶然组合-地震(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +3.613e+002 -4.725e+001 -8.107e+002静水压力(下游) -7.200e+000 -5.040e+000 -2.003e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.158e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.608e+002 -6.009e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +2.725e+001 +0.000e+000 -2.059e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000地震惯性力 +4.621e+001 +0.000e+000 -2.128e+002地震动水压力(上游) +1.161e+001 +0.000e+000 -4.454e+001地震动土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +4.391e+002 -8.960e+002 -4.922e+002(2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝趾混凝土抗压强度检算作用效应函数S(.)=((895.988/9.650-(-492.156)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.186MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*0.186=0.142MPa结构抗力函数R(.)=26.200MPa结构系数=1.80 材料性能分项系数=1.50混凝土抗压强度提高系数=1.30 (地震作用)总抗力效应=(1/1.80)*((26.200*1.30)/1.500)=12.615MPa总作用效应=0.142MPa 总抗力=12.615MPa坝趾混凝土抗压强度满足要求(4)坝趾基岩抗压强度检算作用效应函数S(.)=((895.988/9.650-(-492.156)*4.825/74.886)*(1+0.700*0.700))/1000 = 0.186MPa 结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*0.186=0.142MPa结构抗力函数R(.)=120.000MPa结构系数=1.00 材料性能分项系数=1.80基岩抗压强度提高系数= 1.00 (地震作用)总抗力效应=(1/1.00)*((120.000*1.00)/1.800)=66.667MPa总作用效应=0.142MPa 总抗力=66.667MPa坝趾基岩抗压强度满足要求2.坝体选定截面下游端点的抗压强度承载能力极限状态用户没有输入需要检算的截面!不能进行计算!3.坝体混凝土与基岩接确面的抗滑稳定极限状态荷载组合1:持久状况-基本组合-正常蓄水位(1)各种荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.232e+002 -5.215e+001 -1.063e+003静水压力(下游) -2.205e+001 -1.543e+001 -5.148e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +2.026e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.509e+002 -5.845e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +2.622e+001 +0.000e+000 -2.097e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +4.274e+002 -8.343e+002 -5.059e+002 (2)计算截面的几何参数截面长度= 9.650m 上游坡度= 0.200 下游坡度= -0.700(3)坝基混凝土抗滑稳定作用效应函数S(.)=427.370kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*427.370=384.633kN结构系数=1.20坝基混凝土抗剪断摩擦系数=1.00材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基混凝土抗剪断粘聚力=1.00MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.00/1.30)*(834.318)+(1.00*1000/3.00)*9.650)=3215.375kN总作用效应=384.633kN 总抗力=3215.375kN坝基混凝土的抗滑满足要求(4)坝基面抗滑稳定作用效应函数S(.)=427.370kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*427.370=384.633kN结构系数=1.20坝基面抗剪断摩擦系数=1.25材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基面抗剪断粘聚力=1.05MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.25/1.30)*(834.318)+(1.05*1000/3.00)*9.650)=3483.107kN总作用效应=384.633kN 总抗力=3483.107kN坝基面的抗滑满足要求(5)坝基基岩抗滑稳定作用效应函数S(.)=427.370kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*427.370=384.633kN结构系数=1.20坝基基岩抗剪断摩擦系数=1.35材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.40坝基基岩抗剪断粘聚力=1.75MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.20总抗力=(1/1.20)*((1.35/1.40)*(834.318)+(1.75*1000/3.20)*9.650)=5068.220kN总作用效应=384.633kN 总抗力=5068.220kN坝基基岩的抗滑满足要求荷载组合2:持久状况-基本组合-防洪(1)各种荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.041e+002 -5.068e+001 -9.827e+002静水压力(下游) -1.445e+001 -1.011e+001 -3.660e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.640e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.603e+002 -6.001e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +8.805e+001 -8.343e-001 -6.047e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +4.777e+002 -8.576e+002 -8.214e+002 (2)计算截面的几何参数截面长度= 9.650m 上游坡度= 0.200 下游坡度= -0.700(3)坝基混凝土抗滑稳定作用效应函数S(.)=477.699kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*477.699=429.929kN结构系数=1.20坝基混凝土抗剪断摩擦系数=1.00材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基混凝土抗剪断粘聚力=1.00MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.00/1.30)*(857.572)+(1.00*1000/3.00)*9.650)=3230.281kN总作用效应=429.929kN 总抗力=3230.281kN坝基混凝土的抗滑满足要求(4)坝基面抗滑稳定作用效应函数S(.)=477.699kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*477.699=429.929kN结构系数=1.20坝基面抗剪断摩擦系数=1.25材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基面抗剪断粘聚力=1.05MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.25/1.30)*(857.572)+(1.05*1000/3.00)*9.650)=3501.740kN总作用效应=429.929kN 总抗力=3501.740kN坝基面的抗滑满足要求(5)坝基基岩抗滑稳定作用效应函数S(.)=477.699kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*477.699=429.929kN结构系数=1.20坝基基岩抗剪断摩擦系数=1.35材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.40坝基基岩抗剪断粘聚力=1.75MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.20总抗力=(1/1.20)*((1.35/1.40)*(857.572)+(1.75*1000/3.20)*9.650)=5086.906kN总作用效应=429.929kN 总抗力=5086.906kN坝基基岩的抗滑满足要求荷载组合3:持久状况-基本组合-冰冻(1)各种荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +3.613e+002 -4.725e+001 -8.107e+002静水压力(下游) -7.200e+000 -5.040e+000 -2.003e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.158e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.608e+002 -6.009e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静冰压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +3.541e+002 -8.960e+002 -2.890e+001 (2)计算截面的几何参数截面长度= 9.650m 上游坡度= 0.200 下游坡度= -0.700(3)坝基混凝土抗滑稳定作用效应函数S(.)=354.050kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*354.050=318.645kN结构系数=1.20坝基混凝土抗剪断摩擦系数=1.00材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基混凝土抗剪断粘聚力=1.00MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.00/1.30)*(895.988)+(1.00*1000/3.00)*9.650)=3254.906kN总作用效应=318.645kN 总抗力=3254.906kN坝基混凝土的抗滑满足要求(4)坝基面抗滑稳定作用效应函数S(.)=354.050kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*354.050=318.645kN结构系数=1.20坝基面抗剪断摩擦系数=1.25材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基面抗剪断粘聚力=1.05MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.25/1.30)*(895.988)+(1.05*1000/3.00)*9.650)=3532.522kN总作用效应=318.645kN 总抗力=3532.522kN坝基面的抗滑满足要求(5)坝基基岩抗滑稳定作用效应函数S(.)=354.050kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=1.00总作用效应=0.90*1.00*354.050=318.645kN结构系数=1.20坝基基岩抗剪断摩擦系数=1.35材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.40坝基基岩抗剪断粘聚力=1.75MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.20总抗力=(1/1.20)*((1.35/1.40)*(895.988)+(1.75*1000/3.20)*9.650)=5117.776kN总作用效应=318.645kN 总抗力=5117.776kN坝基基岩的抗滑满足要求荷载组合4:短暂状况-基本组合-施工期(1)各种荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +3.613e+002 -4.725e+001 -8.107e+002静水压力(下游) -7.200e+000 -5.040e+000 -2.003e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.158e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.608e+002 -6.009e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +3.541e+002 -8.960e+002 -2.890e+001 (2)计算截面的几何参数截面长度= 9.650m 上游坡度= 0.200 下游坡度= -0.700(3)坝基混凝土抗滑稳定作用效应函数S(.)=354.050kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.95总作用效应=0.90*0.95*354.050=302.713kN结构系数=1.20坝基混凝土抗剪断摩擦系数=1.00材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基混凝土抗剪断粘聚力=1.00MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.00/1.30)*(895.988)+(1.00*1000/3.00)*9.650)=3254.906kN总作用效应=302.713kN 总抗力=3254.906kN坝基混凝土的抗滑满足要求(4)坝基面抗滑稳定作用效应函数S(.)=354.050kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.95总作用效应=0.90*0.95*354.050=302.713kN结构系数=1.20坝基面抗剪断摩擦系数=1.25材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基面抗剪断粘聚力=1.05MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.25/1.30)*(895.988)+(1.05*1000/3.00)*9.650)=3532.522kN总作用效应=302.713kN 总抗力=3532.522kN坝基面的抗滑满足要求(5)坝基基岩抗滑稳定作用效应函数S(.)=354.050kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.95总作用效应=0.90*0.95*354.050=302.713kN结构系数=1.20坝基基岩抗剪断摩擦系数=1.35材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.40坝基基岩抗剪断粘聚力=1.75MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.20总抗力=(1/1.20)*((1.35/1.40)*(895.988)+(1.75*1000/3.20)*9.650)=5117.776kN总作用效应=302.713kN 总抗力=5117.776kN坝基基岩的抗滑满足要求荷载组合5:偶然状况-偶然组合-校核洪水位(1)各种荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.232e+002 -5.215e+001 -1.063e+003静水压力(下游) -2.205e+001 -1.543e+001 -5.148e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +2.026e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.509e+002 -5.845e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +2.622e+001 +0.000e+000 -2.097e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +4.274e+002 -8.343e+002 -5.059e+002 (2)计算截面的几何参数截面长度= 9.650m 上游坡度= 0.200 下游坡度= -0.700(3)坝基混凝土抗滑稳定作用效应函数S(.)=427.370kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*427.370=326.938kN结构系数=1.20坝基混凝土抗剪断摩擦系数=1.00材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基混凝土抗剪断粘聚力=1.00MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.00/1.30)*(834.318)+(1.00*1000/3.00)*9.650)=3215.375kN总作用效应=326.938kN 总抗力=3215.375kN坝基混凝土的抗滑满足要求(4)坝基面抗滑稳定作用效应函数S(.)=427.370kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*427.370=326.938kN结构系数=1.20坝基面抗剪断摩擦系数=1.25材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基面抗剪断粘聚力=1.05MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.25/1.30)*(834.318)+(1.05*1000/3.00)*9.650)=3483.107kN总作用效应=326.938kN 总抗力=3483.107kN坝基面的抗滑满足要求(5)坝基基岩抗滑稳定作用效应函数S(.)=427.370kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*427.370=326.938kN结构系数=1.20坝基基岩抗剪断摩擦系数=1.35材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.40坝基基岩抗剪断粘聚力=1.75MPa材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.20总抗力=(1/1.20)*((1.35/1.40)*(834.318)+(1.75*1000/3.20)*9.650)=5068.220kN总作用效应=326.938kN 总抗力=5068.220kN坝基基岩的抗滑满足要求荷载组合6:偶然状况-偶然组合-地震(1)各种荷载对截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m) ------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +3.613e+002 -4.725e+001 -8.107e+002静水压力(下游) -7.200e+000 -5.040e+000 -2.003e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.158e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.608e+002 -6.009e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +2.725e+001 +0.000e+000 -2.059e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000地震惯性力 +4.621e+001 +0.000e+000 -2.128e+002地震动水压力(上游) +1.161e+001 +0.000e+000 -4.454e+001地震动土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000 ------------------------------------------------------------------- 总计 +4.391e+002 -8.960e+002 -4.922e+002 (2)计算截面的几何参数截面长度= 9.650m 上游坡度= 0.200 下游坡度= -0.700(3)坝基混凝土抗滑稳定作用效应函数S(.)=439.112kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*439.112=335.921kN结构系数=1.20坝基混凝土抗剪断摩擦系数=1.00坝基混凝土抗剪断摩擦系数提高系数=1.00 (地震作用)材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基混凝土抗剪断粘聚力=1.00MPa坝基混凝土抗剪断粘聚力提高系数=1.00 (地震作用)材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.00*1.00/1.30)*(895.988)+(1.00*1000*1.00/3.00)*9.650)=3254.906kN总作用效应=335.921kN 总抗力=3254.906kN坝基混凝土的抗滑满足要求(4)坝基面抗滑稳定作用效应函数S(.)=439.112kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*439.112=335.921kN结构系数=1.20坝基面抗剪断摩擦系数=1.25坝基面抗剪断摩擦系数提高系数=1.00 (地震作用)材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.30坝基面抗剪断粘聚力=1.05MPa坝基面抗剪断粘聚力提高系数=1.00 (地震作用)材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.00总抗力=(1/1.20)*((1.25*1.00/1.30)*(895.988)+(1.05*1000*1.00/3.00)*9.650)=3532.522kN总作用效应=335.921kN 总抗力=3532.522kN坝基面的抗滑满足要求(5)坝基基岩抗滑稳定作用效应函数S(.)=439.112kN结构重要性系数=0.90 设计状况系数=0.85总作用效应=0.90*0.85*439.112=335.921kN结构系数=1.20坝基基岩抗剪断摩擦系数=1.35坝基混凝土抗剪断摩擦系数提高系数=1.00 (地震作用)材料性能分项系数(抗剪断摩擦系数)=1.40坝基基岩抗剪断粘聚力=1.75MPa坝基基岩抗剪断粘聚力提高系数=1.00 (地震作用)材料性能分项系数(抗剪断粘聚力)=3.20总抗力=(1/1.20)*((1.35*1.00/1.40)*(895.988)+(1.75*1000*1.00/3.20)*9.650)=5117.776kN总作用效应=335.921kN 总抗力=5117.776kN坝基基岩的抗滑满足要求4.坝体混凝土层面的抗滑稳定极限状态用户没有输入需要检算的截面!不能进行计算!5.深层抗滑稳定计算用户没有输入深层抗滑的滑动面!不能进行计算![坝体上、下游面拉应力正常使用极限状态计算]1.坝踵垂直应力不出现拉应力荷载组合1:持久状况-基本组合-正常蓄水位(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m)------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.232e+002 -5.215e+001 -1.063e+003静水压力(下游) -2.205e+001 -1.543e+001 -5.148e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +2.026e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +2.924e+002 -4.870e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +2.185e+001 +0.000e+000 -1.747e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000------------------------------------------------------------------- 总计 +4.230e+002 -8.928e+002 -3.735e+002(2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝踵混凝土抗拉强度作用效应函数S(.)=(892.804/9.650+(-373.537)*4.825/74.886)/1000 = 0.068MPa结构重要性系数=0.90总作用效应=0.90*0.068=0.062MPa结构抗力函数R(.)=0.000MPa总抗力效应=0.000MPa总作用效应=0.062MPa 总抗力=0.000MPa坝踵混凝土抗拉强度满足要求荷载组合2:持久状况-基本组合-防洪(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m)------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +4.041e+002 -5.068e+001 -9.827e+002静水压力(下游) -1.445e+001 -1.011e+001 -3.660e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.640e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.003e+002 -5.001e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000浪压力 +7.337e+001 -6.953e-001 -5.039e+002土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000------------------------------------------------------------------- 总计 +4.630e+002 -9.175e+002 -6.206e+002(2)计算截面的几何参数截面长度=9.650m 对形心轴的惯性矩=74.886m3 上游坡度=0.200 下游坡度=-0.700(3)坝踵混凝土抗拉强度作用效应函数S(.)=(917.484/9.650+(-620.586)*4.825/74.886)/1000 = 0.055MPa结构重要性系数=0.90总作用效应=0.90*0.055=0.050MPa结构抗力函数R(.)=0.000MPa总抗力效应=0.000MPa总作用效应=0.050MPa 总抗力=0.000MPa坝踵混凝土抗拉强度满足要求荷载组合3:持久状况-基本组合-冰冻(1)各种荷载对计算截面的作用力作用力名称水平力(kN) 竖向力(kN) 弯矩(kN*m)------------------------------------------------------------------- 坝体自重 +0.000e+000 -1.320e+003 +1.403e+003永久设备 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000附加荷载 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静水压力(上游) +3.613e+002 -4.725e+001 -8.107e+002静水压力(下游) -7.200e+000 -5.040e+000 -2.003e+001扬压力(浮托力) +0.000e+000 +1.158e+002 +0.000e+000扬压力(渗透力) +0.000e+000 +3.007e+002 -5.008e+002淤沙压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000静冰压力 +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(上游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000土压力(下游) +0.000e+000 +0.000e+000 +0.000e+000------------------------------------------------------------------- 总计 +3.541e+002 -9.561e+002 +7.126e+001。

水工建筑物课程设计设计名称：混凝土重力坝设计学院：土木工程学院专业：水利水电工程专业年级： 2012学号：**********学生姓名：**指导教师：邹爽老师2015年7月16日目录一、设计坝顶高程1.确定坝基开挖高程 (1)2.计算坝顶高程 (1)二、绘制坝基开挖线 (2)三、设计非溢流坝段1.设计实用剖面 (3)2.实用坝体剖面稳定及强度验算 (4)四、设计溢流坝段1.孔口形式及溢流坝前沿总长 (15)2.溢流面体型设计 (15)五、溢流坝段稳定验算1.溢流坝段剖面图 (18)2.设计洪水位状况 (19)3.校核洪水位情况 (21)六、设计消能工1.选择鼻坎形式 (24)2.确定挑角、鼻坎高程和反弧半径 (24)3.计算挑距和下游冲刷坑深度 (24)七、坝体细部构造拟定1.橫缝布置 (28)2.坝顶的布置 (28)3.廊道系统 (28)4.橫缝灌浆，固结灌浆，排水措施 (29)八、附录重力坝设计资料 (30)一、设计坝顶高程1.确定坝基开挖高程由相关水文、地质等资料初步估计坝高为50米左右，可建在微风化至弱风化上部基岩上，又下坝址河面高程1858.60m ，综合槽探、硐探、钻探和地表地质勘察资料，坝址区左右岸坡残坡积层厚度达3～5m ，局部地段深达10m ，河床上第四纪冲积覆盖层厚度为8.8m 左右；结合风化线深度，初步拟定坝基最低开挖高程为1843.50m 。

大坝校核洪水为500年一遇，坝体级别为4级。

2.计算坝顶高程坝顶应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙顶的高程应高于波浪顶高程，其与正常蓄水位或校核洪水位的高差，选择两者中防浪墙顶高程的高者作为选定高程。

(1).相关资料(2). 计算h l 根据官厅公式计算： 当20gDV =20～250 时，为累计频率5%的波高h 5%; 当20V gD=250～1000 时，为累计频率10%的波高h 10%; 本设计20V gD=（9.8×0.6×103）/20.72=13.723 故取h l ≈h 5%.（3）.计算防浪墙顶高程及基本剖面坝高二、绘制坝基开挖线坝高超过100m时，坝可建在新鲜、微风化或弱风化下部基岩上；坝高在50～100m时，可建在微风化至弱风化上部基岩上；坝高小于50m时，可建在弱风化中部至上部基岩上。

2.1 基本资料⑴ 水库⑵泥沙⑶ 计算2.2 非溢2.3 荷载计算 符号规定：竖⑴ 坝体自重G1 计算公式：2 非溢流坝实用剖面沿建基面稳定及应力计算()⎥⎦⎤⎢⎣⎡++=2211121hbhbbHGcγ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎭⎫⎝⎛---+⎪⎭⎫⎝⎛-+⎪⎭⎫⎝⎛--=2122111113122132221212bbbBhbbBhbbbBbHMcGγ⑵ 上游水平向水 计算公式：坝体自重G 1计算成果表坝体自重G 1对坝基截面形心轴的力矩M G1计算成果表23121h P w γ=33161h Mw P γ-= 式中： h 3——上游面作⑶ 上游竖直向水 计算公式：⑷ 下游水平向水 计算公式： 式中： h 4——下游面作⑸ 下游竖直向水 计算公式：上游竖直向水压力G 2及其对坝基截面形心轴的力矩M G2下游水平向水压力P 2及其对坝基截面形心轴的力矩M P2上游水平向水压力P 1及其对坝基截面形心轴的力矩M P1221312h h b Gw-=γ()()⎥⎦⎤⎢⎣⎡---=131312223232h h h h b B G M G 24221h P w γ-=34261h M w P γ=242321h m G w γ=⎪⎭⎫⎝⎛--=4233312h m B G M G⑹ 上游水平向淤 计算公式：⑺ 上游水平向浪 计算公式：上游水平向浪压力P wk 及其对坝基截面形心轴的力矩M Pwk上游水平向淤沙压力P sk 及其对坝基截面形心轴的力矩M Psk下游竖直向水压力G 3及其对坝基截面形心轴的力矩M G3s sk Psk h P M 31-=()z m w wk h h L P +=%141γ()%13%13%132312h h L h L L h h h h h L P M z m m m z z m wkPwk +⎪⎭⎫ ⎝⎛--⎥⎦⎤⎢⎣⎡-++⎪⎭⎫ ⎝⎛++-=⎪⎭⎫ ⎝⎛-︒=245tan 2122s s sb sk h P ϕγ⑻ 扬压力U① 当坝基设有防渗 计算公式：② 当坝基设有下游S 2和L 2计算成果表扬压力U及其对坝基截面形心轴的力矩M US 1和L 1计算成果表()21S S U w+-=γ()2211L S L S M w U +-=γ()()[]211431lh h S αα-++=()()[]()()[]αααα-++-++-=1131221243431h h h h l B L ()()[]22432αα-+-=h h l B S ()()[]()[]αααα-+-+---=233243432h h h h l B l BL 计算公式：U和M U 计算成果表S 1和L 1计算成果表S 2和L 2计算成果表()[]2142311h h l S αα++=()[]()[]423142311132212h h h h l B L αααα++++-=()22423112h h l S αα+=()()42314231122332h h h h l l BL αααα++--=2423l h Sα=2/2/213l l l B L ---=()()2121244l l l B h S ---+=α()()()2221413212αα++---+-=l l l B B L ()4321S S S S U w +++-=γ()44332211L S L S L S L S M w U +++-=γ⑼ 上游竖向淤沙 计算公式：2.4 坝基面抗滑稳⑴ 按坝基设有防①按抗剪断强度公 计算公式： 式中： ∑W——作用于 ∑P——作用于 A——坝基接触抗滑稳定安全系数K ´计算成果表∑W计算成果表∑P计算成果表上游竖向淤沙压力G 4及其对坝基截面形心轴的力矩M G4∑∑'+'='PAc W f K ()2614h h b G s sb+=γ()()⎪⎪⎭⎫⎝⎛++-=66144322h h h h b B G M s s G强度公式 计算公式：⑵ 按坝基设有下①按抗剪断强度公② 按抗剪强度公式抗滑稳定安全系数K计算成果表抗滑稳定安全系数K ´计算成果表∑W计算成果表∑P计算成果表抗滑稳定安全系数K计算成果表∑∑=PWf K截面垂直 坝基截面的垂 式中： σy ——坝踵、 ∑W——作用于 ∑M——作用于 A——坝段或1m x——坝基面上 J——坝段或1m L 坝长——坝段长 B——坝基截面 坝踵水平正应 坝趾水平正应 坝踵主应力σ 坝趾主应力σ⑴ 按坝基设有防∑W、∑M汇总表Jx M AW y∑∑±=σ123B L J 坝长=()()21m P P P P uy u u uu ux σσ----=()()22m P P P P du d ydudx +'-+-'=σσ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=+=245tan 231s s sb w skh h h P P P ϕγγ3h P w uu γ=4h P w γ='4h P w du γ=()()uuu y uP P m m --+=212111σσ()()dud y dP P m m -'-+=222211σσ坝踵、坝址的垂直正应力计算成果表上游坝面水压力强度P1、淤沙压力强度P skh和扬压力强度P u u计算表下游坝面水压力强度P´和扬压力强度P u d计算表上游坝面水平正应力σx u和主应力σ1u计算成果表下游坝面水平正应力σx d和主应力σ1d计算成果表应力计算成果汇总表⑵ 按坝基设有下∑W、∑M汇总表坝踵、坝址的垂直正应力计算成果表上游坝面水压力强度P1、淤沙压力强度P skh和扬压力强度P u u计算表下游坝面水压力强度P´和扬压力强度P u d计算表上游坝面水平正应力σx u和主应力σ1u计算成果表下游坝面水平正应力σx d和主应力σ1d计算成果表少　爷 编制 重力坝稳定及应力计算表格。

目录第一章调洪演算..................................................................................................................错误！未定义书签。

第二章非溢流坝设计计算 .. (1)2.1坝高的计算 (1)2.2坝挡水坝段的稳定及应力分析 (2)第三章溢流坝设计计算 (9)3.1堰面曲线 (9)3.2中部直线段设计 (10)3.3下游消能设计 (10)3.4水力校核 (12)3.5WES堰面水面线计算 (14)第四章放空坝段设计计算 (17)4.1放空计算 (17)4.2下游消能防冲计算 (18)4.3水力校核 (19)4.4水面线计算 (21)第五章电站坝段设计计算 (23)5.1基本尺寸拟订 (23)第六章施工导流计算 (26)6.1河床束窄度 (26)6.2一期围堰计算 (26)6.2二期围堰高程的确定 (27)附录一经济剖面选择输入及输出数据 (30)附录二坝体的稳定应力计算输入输出数据 (35)附录三调洪演算源程序及输入数据 (46)第二章 非溢流坝设计计算1第二章 非溢流坝设计计算2.1 坝高的计算坝顶高出静水面Δh=2h 1+h 0+h c 2h 1——波浪高度校核时，V=16m/s 2h 1=0.0166×V 5/4×D 1/3=0.0166×165/4×0.51/3=0.42m 设计时，V=24m/s 2h 1=0.0166×V 5/4×D 1/3=0.0166×245/4×0.51/3=0.70mh0——波浪中心线高出静水位高度 校核时，2L 1=10.4×(2h 1)0.8=10.4×0.420.8=5.21mm L h 11.024h 1210==π设计时，2L 1=10.4×(2h 1)0.8=10.4×0.700.8=7.81mm L h 20.024h 1210==πh c ——安全超高，等知：校核时，h c =0.3m ；设计时，h c =0.4m 。

水工建筑物课程设计设计名称：混凝土重力坝设计学院：土木工程学院专业：水利水电工程专业年级： 2012学号：**********学生姓名：**指导教师：邹爽老师2015年7月16日目录一、设计坝顶高程1.确定坝基开挖高程 (1)2.计算坝顶高程 (1)二、绘制坝基开挖线 (2)三、设计非溢流坝段1.设计实用剖面 (3)2.实用坝体剖面稳定及强度验算 (4)四、设计溢流坝段1.孔口形式及溢流坝前沿总长 (15)2.溢流面体型设计 (15)五、溢流坝段稳定验算1.溢流坝段剖面图 (18)2.设计洪水位状况 (19)3.校核洪水位情况 (21)六、设计消能工1.选择鼻坎形式 (24)2.确定挑角、鼻坎高程和反弧半径 (24)3.计算挑距和下游冲刷坑深度 (24)七、坝体细部构造拟定1.橫缝布置 (28)2.坝顶的布置 (28)3.廊道系统 (28)4.橫缝灌浆，固结灌浆，排水措施 (29)八、附录重力坝设计资料 (30)一、设计坝顶高程1.确定坝基开挖高程由相关水文、地质等资料初步估计坝高为50米左右，可建在微风化至弱风化上部基岩上，又下坝址河面高程1858.60m ，综合槽探、硐探、钻探和地表地质勘察资料，坝址区左右岸坡残坡积层厚度达3～5m ，局部地段深达10m ，河床上第四纪冲积覆盖层厚度为8.8m 左右；结合风化线深度，初步拟定坝基最低开挖高程为1843.50m 。

大坝校核洪水为500年一遇，坝体级别为4级。

2.计算坝顶高程坝顶应高于校核洪水位，坝顶上游防浪墙顶的高程应高于波浪顶高程，其与正常蓄水位或校核洪水位的高差，选择两者中防浪墙顶高程的高者作为选定高程。

(1).相关资料(2). 计算h l 根据官厅公式计算： 当20gDV =20～250 时，为累计频率5%的波高h 5%; 当20V gD=250～1000 时，为累计频率10%的波高h 10%; 本设计20V gD=（9.8×0.6×103）/20.72=13.723 故取h l ≈h 5%.（3）.计算防浪墙顶高程及基本剖面坝高二、绘制坝基开挖线坝高超过100m时，坝可建在新鲜、微风化或弱风化下部基岩上；坝高在50～100m时，可建在微风化至弱风化上部基岩上；坝高小于50m时，可建在弱风化中部至上部基岩上。

5.1重力坝剖面设计及原则5.1.1剖面尺寸的确定重力坝坝顶高程1152.00m，坝高H=40.00m。

为了适应运用和施工的需要，坝顶必须要有一定的宽度。

一般地，坝顶宽度取坝高的8%～10%，且不小于2m。

若有交通要求或有移动式启闭设施时，应根据实际需要确定。

综合考虑以上因素，坝顶宽度m。

B10考虑坝体利用部分水中增加其抗滑稳定，根据工程实践，上游边坡坡率n=0～0.2，下游边坡坡率m=0～0.8。

故上游边坡坡率初步拟定为0.2，下游边坡坡率初步拟定为0.8。

上游折坡点位置应结合应力控制标准和发电引水管、泄洪孔等建筑物的进口高程来定，一般折坡点在坝高的1/3～2/3附近，故初拟上游折坡点高程为1138.20m。

下游折坡点的位置应根据坝的实用剖面形式、坝顶宽度，结合坝的基本剖面计算得到（最常用的是其基本剖面的顶点位于校核洪水位处），故初拟下游折坡点高程为1148.50m。

5.1.2剖面设计原则重力坝在水压力及其他荷载的作用下，主要依靠坝体自重产生的抗滑力维持抗滑稳定；同时依靠坝体自重产生压应力来抵消由于水压力引起的拉应力以满足强度要求。

非溢流坝剖面设计的基本原则是：①满足稳定和强度要求，保证大坝安全；②工程量小，造价低；③结构合理，运用方便；④利于施工，方便维修。

遵循以上原则拟订出的剖面，需要经过稳定及强度验算，分析是否满足安全和经济的要求，坝体剖面可以参照以前的工程实例，结合本工程的实际情况，先行拟定，然后根据稳定和应力分析进行必要的修正。

重复以上过程直至得到一个经济的剖面。

5.2重力坝挡水坝段荷载计算5.2.1基本原理与荷载组合重力坝的荷载主要有：自重、静水压力、扬压力、泥沙压力、浪压力、动水压力、冰压力、地震荷载等。

本次设计取单位长度的坝段进行计算。

相关荷载组合见表4.5。

表4.5 荷载组合表 组合情况相关工况 自重静水压力扬压力泥沙压力浪压力冰压力地震荷载动水压力土压力基本组合正常水位√√√√√√设计水位 √√√√√√冰冻 √√√√√√特殊组合校核水位 √√√√√√地震情况 √√√√√√√5.2.2坝体自重计算5.3.2.1坝体自重计算公式坝体自重W （KN ）的计算公式：V w c ⨯=γ（4.5）式中：V -坝体体积(m 3)，以单位长度的坝段为单位，通常把其断面分成若干个简单的几何图形分别计算；c γ-坝体砌石的重度，一般取23kN/m 3。

下游水位1123.15m ，下游水深1123.15-1117.50=5.65m图4.2 设计工况静水压力计算图水平向： 一区：KNP 67.510426.3281.95.021=⨯⨯=mL 26.1550.43/26.321=+=（顺时针）M KN M ∙=⨯=26.7789726.1567.51041五区：KNP 58.15665.581.95.025=⨯⨯=mL 38.650.43/65.55=+=（逆时针）M KN M ∙=⨯=98.99838.658.1565图4.2 校核工况静水压力计算图水平向： 一区：KNP 74.535705.3381.95.021=⨯⨯=mL 52.1550.43/05.331=+=（顺时针）M KN M ∙=⨯=12.8315252.1574.53571五区：KNP 06.20445.681.95.025=⨯⨯=mL 65.650.43/45.65=+=（逆时针）M KN M ∙=⨯=00.135765.606.2045垂直向：图4.2 正常工况静水压力计算图水平向： 一区：KNP 88.456250.3081.95.021=⨯⨯=mL 67.1450.43/5.301=+=（顺时针）M KN M ∙=⨯=45.6693767.1488.45621五区：KNP 48.780.481.95.025=⨯⨯=mL 83.550.43/45=+=（逆时针）M KN M ∙=⨯=54.45783.548.785垂直向：图4.6 扬压力分区示意图1.设计工况设计工况下，上游水深为32.26m ，下游水深为5.65m 。

查得渗透压力强度系数取0.30，渗透压力分项系数为1.2，浮托力分项系数为1.0，则设计值为0.3。

21/47.31626.3281.9m KN H =⨯=γ22/43.5565.581.9m KN H =⨯=γ221/04.261m KN H H H =-=γγγ2/31.7804.2613.0m KN H =⨯=αγ KN U 37.91755.1643.551=⨯= (顺时针)KN W 82.759528.837.9171=⨯=KN U 45.72020.931.782=⨯=(顺时针)KN W 38.860995.1145.7202=⨯=KN U 74.39835.725.543=⨯=(顺时针)KN W 36.146768.374.3983=⨯=KN U 56.84020.973.1825.04=⨯⨯=(顺时针)KN W 75.1133048.1356.8404=⨯=。

重⼒坝计算稿（excel）2.1 基本资料⑴⽔库⽔位⑵泥沙⑶计算基本参数2.2 ⾮溢流坝断⾯尺⼨拟定2.3 荷载计算符号规定：竖向作⽤⼒以向下为“+”、⽔平向作⽤⼒以指向下游为“+”、弯矩以逆时针为“+”。

⑴坝体⾃重G1（↓）及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M G1（逆时针）计算公式：2 ⾮溢流坝实⽤剖⾯沿建基⾯稳定及应⼒计算()?++=2211121hbhbbHGcγ---+?-+?--= 2 1 2 2 1 1 1 12 13 2 2 2 1 2 1 2 b b b B h b b B h b b b B bH M c G γ⑵上游⽔平向⽔压⼒P 1（→）及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M P1（顺时针）计算公式：坝体⾃重G 1计算成果表坝体⾃重G 1对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M G1计算成果表23121h P w γ=33161h Mw P γ-=式中：h 3——上游⾯作⽤⽔头上游⽔平向⽔压⼒P 1及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M P1 23121h P w γ=242321h m G w γ=--=4233312h m B G M G⑹上游⽔平向淤沙压⼒P sk （→）及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M psk （顺时针）计算公式：⑺上游⽔平向浪压⼒P wk （→）及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M pwk （顺时针）计算公式：上游⽔平向浪压⼒P wk 及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M Pwk上游⽔平向淤沙压⼒P sk 及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M Psk下游竖直向⽔压⼒G 3及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M G3s sk Psk h P M 31-=()z m w wk h h L P +=%141γ()%13%13%132312h h L h L L h h h h h L P M z m m m z z m wkPwk +?---++??? ??++-=??? ?-=245tan 2122s s sb sk h P γ⑻扬压⼒U（↑）及其对坝基截⾯形⼼轴的⼒矩M U （顺时针）①当坝基设有防渗帷幕和排⽔孔，⽽未设下游副排⽔孔和抽排系统时按如下图形及公式计算扬压⼒。