爆破振动速度波形图

施工爆破地振动波传播规律的数值模拟分析1 工程概况龙头山隧道左右线进口最小净距23m ，洞身左右线最大净距51m ，出口最小净距20.8m 。

龙头山隧道采用光面爆破开挖，根据不同围岩类别采用不同的炮眼布置和不同的装药量。

Ⅳ、Ⅴ类围岩采用台阶法开挖，掏槽眼3.5m ，其它眼深度3.3m ，预计进尺3.0m 。

采用非电毫秒雷管及2号岩石硝铵炸药。

Ⅳ、Ⅴ类围岩采用四臂台车钻孔，孔径Φ43mm ，周边眼采用Φ25mm 药卷间隔装药。

Ⅳ、Ⅴ类围岩爆破孔布置如图1所示，掏槽眼布置图如图2所示。

（一）部掏槽眼采用连续装药结构，布设10个孔，平均每孔装药量2.34kg ，小计装药量总合23.4kg 。

起爆雷管段别为1、3。

图1 Ⅳ、Ⅴ类围岩开挖炮眼布置图图2 掏槽眼布置图掏槽眼段采用2号岩石硝铵炸药，其爆速为3000m/s ，密度为1g/cm 3。

计算输入参数如表1所示。

完整岩石的力学参数 表12 计算模型的建立根据龙头山地质剖面图，截取一定范围纵向160m ，横向近500m ，高度模拟一定坡度建立如图3所示计算模型图。

模型共划分节点，单元95158个。

其中对已经施工完成的结构用板单元模拟，定义成弹性材料属性。

围岩采用实体单元建模，并且定义材料属性为摩尔-库仑。

边界采用曲面弹簧单元模拟。

图4为隧道网格图，图5为隧道内部结构图，图6为油库位置图，图7为模型网格图。

计算采用MIDAS-GTS 有限元分析软件进行。

对于爆破振动引起的冲击荷载，采用时程函数来模拟，并转化成作用到孔壁上的孔壁压力，图8给出了计算过程中施加在爆破面上的面压力。

它是一个时程函数。

其荷载衰减形式如图9所示。

模型模拟情况为：沿隧道开挖方向取Ⅱ类围岩60m，Ⅲ类围岩40m，Ⅳ类围岩40m，Ⅴ类围岩20m。

其中左右线二衬施作完成10m，拆除临时支撑但尚未施作二衬段30m，临时支撑尚未拆除段30m，30m仅开挖了两侧壁上台阶导洞段30m，即爆破面距离临时支撑最近位置为30m。

爆破有害效应及防护爆破利用炸药的爆炸能量对介质做功，达到预定工程目标的作业，如水电工程的岩土爆破、建筑物的拆除爆破等。

爆破时对爆区附近的保护对象可能产生的影响和危害，称爆破有害效应，如爆破引起的地震、个别飞散物、空气冲击波、噪声、水中冲击波、动水压力、涌浪、粉尘、有毒气体等。

岩土爆破时产生的作用效应见图9-1。

由图9-1可见，爆破过程中，炸药的爆破能量使岩体产生压缩粉碎区、破坏区和振动区，压缩粉碎区内的岩体完全破碎，这是要求爆除的岩体，破坏区内的岩体产生很多径向和环向的裂缝，岩体的一些物理力学性质发生变化，振动区内的岩体一般不会产生破坏。

当炸药埋深不大时，爆炸产物向大气中逸散，产生一系列作用效应：破碎岩石飞散形成飞石和粉尘、爆轰波向大气扩散形成空气冲击波和噪声、炸药化学反应生成的毒气向空气中扩散。

水电工程爆破有害效应造成的影响，大致可以归纳为以下几个方面：①爆破地震波对大坝混凝土、厂房、地下洞室、地基基础灌浆体的振动影响；②爆破对边坡稳定的影响；③岩土爆破对大坝及建筑地基的影响；④拆除爆破对保留部分的影响；⑤爆破对各类机械设备、电气仪表、输变电系统的影响；⑥水下爆破水击波、动水压力及涌浪对水生物、船舶、闸门及其他水工建筑物的影响；⑦爆破飞散物、毒气、空气冲击波、噪声等对人体的影响。

由于爆破的类型、对象和目的的不同，爆破所产生的危害影响各不相同。

爆破危害影响的程序与爆破技术、爆破参数、施工工艺，以及地质构造岩体物理力学性能、建筑物结构特点等众多因素有关。

通过大量的工程实践和试验研究，爆破技术不断改进和完善，发明和生产了性能良好的炸药和各类先进的起爆器材，针对不同的岩体地质构造和物理力学性能和各类建筑物的特点，合理选择爆破参数进行爆破设计，采用先进可靠的施工工艺。

在各类工程爆破中，已总体掌握了影响的各因素之间的相互关系以及爆破作用效应的基本规律，可实现即能达到设计所要求的工程爆破效果，又可将爆破危害影响降至最低限度，同时采取有效的防护措施，实现将爆破有害效应控制在安全标准允许的范围之内。

概述爆破时通过炸药能量的释放，使炮孔周围介质破碎，同时由于爆破应力波作用又使远处介质产生剪应力和拉应力，使介质产生裂隙；剩余的一部分能量以波的形式传播到地面，引起地面质点的振动，形成爆破地震。

地面与地下工程结构均受爆破地震的影响，在爆破工程设计时需根据实际情况进行爆破地震强度的检算。

近年来，爆破拆除工程日益增多，为了不致损伤破坏爆体周围的建筑与设备，严格控制爆破振动是极为重要的。

因此，在控制爆破设计中，同样需要进行爆破强度的检算。

爆破地震与自然地震爆破地震与自然地震有相似之处，即二者都是急剧释放能量，并以波动的形式向外传播，从而引起介质的质点振动，产生地震效应。

但爆破地震还有以下特点：一、爆破地震的震源能量小，影响范围小；二、持续时间短，爆破地震一般在0.1～0.2 S左右，而自然地震持续时间长，一般在10～40 S左右；三、爆破地震振动频率高，而自然地震一般是低频振动；四、可以控制爆破震源大小及作用方向；五、通过改变爆破技术可以调节振动强度。

虽然在同一地点的两种地震波参数相同，但爆破地震对该处建筑的影响和破坏程度要比自然地震轻。

因此，对于爆破地震问题不应按自然地震的计算方法来处理。

爆破振动速度爆破所引起的地面振动与天然地震一样，是一个非常复杂的随机变量。

它是以波的形式传播的，其振幅、周期和频率都随时间而变化。

振动的物理量一般用质点的振速、加速度、位移和振动频率等表示。

用振动的哪些物理量作为衡量爆破地震效应强度的判据，在不同的工程实践中，各有侧重。

目前，国内外多采用地面质点的振动速度作为衡量爆破地震效应强度的判据。

这是因为：一、它可以使爆破振动的烈度与自然地震烈度相互参照；二、目前采用的速度传感器及二次仪表比较普遍，标定与信号检测较容易。

三、便于换算与结构破坏判据相关的参数。

爆破振动速度的计算岩石介质的振动矢量是由相互垂直的三个方向的矢量和求得的。

一般用垂直振动速度作为判据。

在理论的推导上，由于爆破振速的大小与炸药量、距离、地形、爆破方法等有关，推导出的公式（经验公式）较多，目前使用较多的是由相似理论量纲分析的结果，给出按药量立方根比例推算的方法决定函数关系（萨道夫斯基提出的经验公式）v=k(Q^(1/3)/R)^α式（1）式中：V为爆破产生的振动速度（cm/s）；K为介质系数；α为衰减系数；Q为最大一段装药量（kg）；R为测点与爆心的距离（m）。

爆破震动平安技术爆破震动平安允许震速爆破振动强度计算〔1〕V=K·(Q1/3/R)α式中Q：一次起爆最大药量；kgV—控制的震动速度，cm/sK-爆破介质为普坚石，但保护的民房与爆破地岩石之间的有些软岩与土层相隔，R-装药中心至保护目标的距离m在不同距离上的的地面质点震动速度计算如表：爆破震动速度表式中:KR ——爆破振动平安允许距离，单位为米(M);Q ——炸药量，齐发爆破为总药量，延时爆破为最大一段药量，单位为千克(kg);V ——保护对象所在地质点振动平安允许速度，单位为厘米每秒(cm/s);K、α——与爆破点至计算保护对象间的地形、地质条件有关的系数和衰减指数，为确保爆区周围人员和建筑物等的平安，必须将爆破震动效应控制在允许围之。

目前通常采取如下技术措施来控制或减弱爆破地震效应1〕限制一次齐发爆破的最大用药量确定合理的爆破规模及正确的爆破设计与施工，充分利用爆炸能的有用功，也就是根据爆破的目的要求和周围环境情况，按允许最震效应原则应用公式计算确定一次允许起爆的最大药量。

如：一般砖房、非抗震的大型砌块建筑物最大平安允许震速为3.0cm/s，可计算出最大起爆药量为17kg。

〔K取250，a取1.8，R为30m〕。

2〕采用微差爆破技术根据微差爆破原理，采用微差爆破技术可以使爆破地震波的能量在时空上分散，使主震相的相位错开，从而有效地降低爆破地震强度，一般可降低30％～50％。

3〕预裂爆破或减震沟减震在爆破区域与被保护物体之间，预先钻凿一排或二排密集减震孔、或采用预裂爆破形成一定宽度的预裂缝和预开挖减震沟槽等，均可收到明显的减震效果，一般可减弱地震强度30％～50%。

为了提高减震效果，预裂孔、缝和沟应有一定的超深〔20～30cm〕或宽度〔不小于1.0cm〕，而且切忌充水。

4〕采用低威力、低爆速炸药降震根据能量平衡准则，采用低爆速、低威力可以明显地降低爆破地震强度。

5〕采用合理的装药构造实践证明：装药构造对爆破震动有明显的影响。

爆破震动信号的小波分析摘要：采用小波分析原理对爆破震动信号进行小波分析，根据爆破震动信号的时频分布，求出了不同频带的相对能量分布，得出了爆破震动信号能量的分布规律，通过实例证实爆破震动信号的能量能反映出爆破3要素（速度、频率、时间）的综合作用。

关键字：爆破震动信号，小波分析，能量分布1引言爆破所引起的震动是由不同频率、不同幅值的波动在一个有限时间范围内组合的随机过程。

振幅、频率和持续时间被称为爆破震动的三要素，而最大振幅又与速度、加速度密切相关。

若已知位移、速度和加速度三个参数中的任一个，经过积分或微分便可求出另二个。

故速度、频率和持续时间也是表征爆破震动强度的三个必不可少的参量。

爆破地震波是由不同频率、不同幅值的波在一个有限时间范围内组合的随机过程。

爆破地震波的频率成分、频带范围很宽，其最大振幅所对应的主频率范围一般主要集中在0.5~200Hz。

频率特性在爆破震动波对结构体危害中的作用在于结构体对于介质中传来的爆破震动波的选择放大，从爆源传来的大小和周期不同的爆破震动波群进入结构体时，结构体会使与结构体固有周期相一致的某些频率波群放大并通过，而将另一些与结构体固有周期不一致的某些频率波群缩小或滤掉。

正是因为结构体对于震动频率的选择，使得频率对于爆破震动的危害显得尤为重要。

小波变换具有较好的时频特性，研究爆破震动信号不同频带的能量分布，作为判断爆破震动对建（构）物的影响依据。

2爆破震动信号小波分析原理小波分析是一种变分辨率的时频分析方法。

当分析高频信号时(对应小尺度)，时窗自动变窄，因而具有较高的时间分辨率和较低的频率分辨率；分析低频信号时(对应大尺度)，时窗自动变宽，因而具有较高的频率分辨率和较低的时间分辨率，这正符合实际非平稳信号的高频信号变化迅速、低频信号变化缓慢的特点。

小波函数的这种在时域和频域同时具有良好的局部化特性，使它在分析信号时具有“自适应性”，这正是小波分析一个非常突出的优点。

爆破振动速度与破坏程度的关系【分享】：来自炸药及爆炸作用书籍，版权属于原作者，仅仅分享，如有不妥，告知删除。

爆破振动速度与破坏程度的关系1 爆破振动强度的衡量标准爆破地震破坏的强弱程度称为振动强度或振动烈度。

振动强度可用地面运动的各种物理量来表示，如质点振动速度、位移、加速度和振动频率等。

但是，通过对大量爆破振动量测数据研究后得出，用质点振动速度来衡量爆破振动强度更为合理。

理由是：（1）质点振速与应力成正比，而应力又与爆源能量成正比，因此振速即反映爆源能量的大小。

（2）以质点振速衡量振动强度的规律性较强，且不受频率变化的影响，美国矿业局用回归分析法处理了美国、加拿大和瑞典三国的实测数据，这三组数据是使用不同仪器在不同施工条件下建成的住宅中试验量测所得。

结果得出一条质点振速不随频率而变化的等值直线。

这充分说明，以质点振速作为安全判据，可适用于不同的测量仪器，不同的测量方法和不同的爆破条件。

（3）质点振动速度与地面运动密切相关。

分析大量实测数据表明，结构的破坏与质点振动速度的相关关系比位移或加速度的相关关系更为密切。

（4）质点振动速度不受地面覆盖层类型和厚度的影响，而地面运动的多数参数则都会受到影响。

例如在低弹性模量的土壤中，应力波传播速度低；随覆盖层厚度增加，振动频率明显下降，地面质点位移就会增大。

在不同类型和不同厚度和覆盖层中进行的试验结果表明，虽然地面运动的多数参数会随着覆盖层厚度的变化而变化，但对于引起结构破坏的质点振动速度却未受到明显影响；因此，将质点振动速度作为衡量爆破振动安全判据是有利的。

目前我国也和大多数国家一样，以质点振动速度作为衡量爆破振动烈度的判据。

一般情况下，把爆破振动速度控制在《爆破安全规程》规定的范围内，可以保证正常房屋不致受到破坏。

特殊环境下实施爆破时可以根据房屋的实际抗震能力及设计抗震烈度值来确定其爆破振动速度的极限值（表1）。

表1 抗震烈度与相应的地面质点运动速度值2 爆破振动速度与破坏程度的关系岩石开始破坏的振动速度是50~100cm／s。

炸药爆炸时，人类可利用其化学能转变成的机械功，完成一些人工或者机械不能或者难以完成的工作。

爆炸的同时还将产生爆破地震波、空气冲击波、爆破噪音、个别飞石、爆破毒气等危害作用，这些危害作用亦称危害效应或者负面效应。

它们对人员、建造物和设备所造成的危害范围，因爆破规模、性质与周围环境的不同而异。

如露天爆破时，地震与飞石的影响范围较大，空气冲击波在加强抛掷时有显著作用，而松动爆破则几乎没有影响。

爆破规模较大时，还要考虑爆破毒气的危害问题。

为了保证人员和设备的安全，必须正确计算各项安全影响范围，以便采取相应措施。

对于建造物与构筑物必须评价其安全程度。

对于重要目标必须保证不受爆破地震、空气冲击波和爆破飞石的破坏，要严格进行安全校核，必要时应减少一次(或者一段)的爆破装药量或者采取其它安全措施。

在地底下发生地震的地方，叫震源。

地面上与震源相对处，叫震中。

地震的大小，在地震学上用震级和烈度来衡量。

1.1.1.1 震级震级也称地震强度，用以说明某次地震本身的大小。

它是直接根据地震释出来的能量大小确定的。

用一种特定类型的、放大率为2800 倍的地震仪，在距震中100km 处，记录图上量得最大振幅值 (以1／1000mm 计) 的普通对数值，称为震级。

例如，最大振幅为0.001mm 时，震级为“0”级；最大振幅值为1mm 时，震级为“3”级；最大振幅值为1m 时，震级为“6”级。

地震震级的能量究竟有多大？可用爆炸能量来说明。

在坚硬岩石(如花岗岩)中，用2~3×106kg 炸药爆炸，相当于一个4 级地震。

一个8 级地震的功率大约相当于100 万人口城市的发电厂在20~30 年内所发出电力的总和。

由此可见，虽然地震仅仅发生于瞬时的变化，但地震释放出来的能量却是巨大的。

1.1.1.2 烈度烈度是指某一地震在具体地点引起振动的强度标准，它标志着地震对当地的实际影响，作为工程建造抗震设计的依据。

烈度不是根据地震仪器测定的。

Value Engineering0引言近年来，国家大力推进城市化进程，为了持续优化城市布局、完善城市功能、提升城市品质，进一步拓展产业转型发展空间，推动新旧动能转换，保障经济高质量发展，一些城市旧建筑和办公楼需要有序进行拆除和更新改造。

根据市政府的城市建设规划要求，需要对原国土资源局办公楼进行爆破拆除。

1工程概况1.1楼房结构该办公大楼主体结构形式为钢筋混凝土框架结构，主体楼房共6层，建筑面积5244.66m 2，长61.2m ，宽15.3m ，建筑总高度29.4m 。

楼板为现浇钢筋混凝土，厚80mm 。

办公楼的立柱、墙、梁、楼板和基础均采用C30强度等级的混凝土浇筑。

办公楼中部和东端均设有上下楼梯间，西端设有电梯井和卫生间。

全楼共有44根立柱。

中间门厅突出部分有4根直径为500mm 的圆形承重柱。

待爆办公楼的平面结构如图1所示。

1.2周围环境待爆办公楼位于长江东路北55m ，西侧51m 处为纪监局办公楼，西北侧距离小区居民楼80m ，北侧场地92m 有一居民板房，东北侧140m 为小区居民楼，东侧118m 为人民检察院办公楼。

2爆破方案2.1爆破方案的选择楼房爆破拆除总体方案主要有定向倒塌、原地坍塌、逐跨坍塌和折叠坍塌等形式[1]。

根据办公楼的结构特点和爆破区域周边环境的现场勘测，参照以往类似工程经验，并通过专家组对爆破施工方案进行专项论证，最后决定采用逐跨解体，整体向北定向倾倒的爆破方案。

2.2预处理与预拆除为使楼房顺利倒塌且解体充分，预先拆除办公楼的前厅和支撑前厅的四根圆柱形立柱。

在满足建筑物结构稳定性的前提下，将办公楼1层和2层的南北向非承重隔墙全部拆除，3层只拆除走廊以北的墙体。

对办公楼东西两端的矩形立柱、1~3层的楼梯和电梯井进行局部预拆除，楼梯经过机械敲砸处理后裸露部分钢筋，东西两端矩形立柱的人工预处理必须彻底破坏其整体刚性。

2.3爆破切口设计建筑结构的稳定性主要取决于重心位置、支撑面积大小和结构形状三个因素，经过分析验算可知，办公楼的整体结构比较稳固，倾倒力矩和牵带力矩较小。

东苗冲隧道爆破振动测试报告1、工程特点贵州省清镇至镇宁高速公路东苗冲双联拱隧道为上下行合建的六车道高速公路联拱隧道。

起止里程K9+290～K9+710，全长420m，隧道进出口均为削竹式洞门。

建筑限界净宽28m，净高5.0m，由中隔墙分隔为左右两洞，内轮廓采用双心圆型式，外边墙为曲墙，中隔墙为直墙。

左洞净空面积83.62m2，右洞88.51m2。

最大埋深约为77米，最浅埋深约为5米，进口较长地段地形偏斜严重。

本隧道处于剥蚀、溶蚀丘陵地貌类型，隧道垂直穿越一脊向南北的丘体，地质情况复杂多变，其中Ⅰ类围岩总长255 m （溶洞极为发育区，充填物为软流塑状含碎石粘土，富水性强，开挖后极易坍塌地段长度50m；围岩为强风化泥岩，围岩原结构构造已被破坏，风化成富含水份的砂粘土状，地基承载力较低地段长度205 m）；Ⅱ类围岩（全强风化粉砂质泥岩、砂质页岩，遇水易软化，沿节理面产生崩塌或剥落）地段90m，Ⅲ类围岩（中-弱风化灰岩）地段75 m。

隧道无地表水体，地下水较贫乏，地下水主要为孔隙潜水及基岩裂隙水，均接受大气降水补给。

在K9+580～K9+640段岩溶极发育区，在雨季时涌水量相对较大，水文地质情况相对较差。

2、爆破振动测试目的（1）为使既有工作面爆破对邻近围岩、已施作的初支或二衬不致产生破坏，必须进行爆破震动测试，确保实际振速小于相应介质的允许振速。

（2）爆破震动衰减规律测试：通过对爆破时，距爆源不同距离的质点振动参数（振速、持续时间和频率）的测试，通过回归分析得出该爆破方法在该施工地质环境条件下的爆破震动衰减规律，即取得爆破震动的场地系数和衰减系数，用以对以后各次爆破及类似工程爆破产生的振动参数量值进行预报。

（3）测量和比较不同爆破方法的实际减振效果，以此得到适合本工程的最佳爆破方案，确保邻近结构特别是中隔墙或围岩受到的影响最小。

3、系统组成及测振原理3.1系统组成系统配置如下表所示：本测振系统由测试系统（野外测试用）和分析处理系统（室内数据处理用）两部分组成。

萨道夫斯基公式在城市地铁爆破施工中的运用陈阳中交一公局三公司重庆轨道交通六号线二期工程BT三标【摘要】重庆市轨道交通六号线二期工程天生站位于重庆市北碚区繁华区域，爆破过程中,最大限度地减少爆破振动对周边建筑物的影响为施工关键所在.本文以天生站施工通道为依托,通过运用萨道夫斯基经验公式,较为准确地推断出侏罗系中统沙溪庙组（J2S）砂岩中K、α值，以确定单段最大炸药量,正确指导爆破施工，成功地控制爆破振动速度进行讨论.关键词萨道夫斯基经验公式振速控制爆破1、工程概况天生站位于北碚区老城天生路下，大致呈南北向布置，车站西南方向和西北方向为西南大学，西面紧邻北碚五一科研所，南面为天生丽街和天生桥农贸市场，东北方向为天生桥小学，附近为梅花山旅游景点。

该区域为成熟的老城区，沿街为大量8层居住楼.天生站包括一座地下二层岛式暗挖车站及一条施工通道.车站顶部埋深约16.5m，总长190。

85m。

施工通道全长343。

06m，采用0% ~14％的纵坡从车站附近的天生丽街正门马路对面进入车站主巷。

施工通道拱顶埋深介于3。

5m~17m之间。

经钻孔揭示，车站主体、通道穿越的地层为侏罗系中统沙溪庙组沉积岩层，以砂岩和砂质泥岩为主。

根据《爆破安全操作规程》以及结合周边环境实际情况，设计爆破振动速度V≤1.5cm/s。

图1 车站及施工通道与周边主要建筑物关系平面图2、参数确定萨道夫斯基经验公式表明，测点振速与测点距爆破区域距离和单段最大炸药使用量有关，同时与爆破区域地质、爆破方法等因素亦有明显关系，即:V=K(Q1/3/R）α (1）式中 K—场地系数α-衰减系数Q—单段最大装药量，KgR—测点与爆破位置距离，m根据《爆破安全操作规程》,不同岩性中K、α值可按表1中取得。

爆区不同岩性K、α值表1表1中数据为不同硬度围岩K、α取值范围，为了较准确取得K、α值，我们采用成都中科测控有限公司生产的TC-4850爆破测振仪进行了前期爆破试验.通过4次爆破试验，从振动实测波形中共获得了24组Z方向、15组X方向振速资料。

振 动 与 冲 击第26卷第5期J OURNAL OF V IBRAT I ON AND SHOCKVo.l 26No .52007单段爆破振动信号频带能量分布特征的小波包分析基金项目:国家自然科学基金资助项目(50678028)和中国博士后基金资助项目(2004036430)收稿日期:2006-11-13 修改稿收到日期:2006-12-12第一作者凌同华男,硕士,副教授,1960年9月生凌同华1,2, 李夕兵2(1.长沙理工大学桥梁与结构工程学院,长沙410076;2.中南大学资源与安全工程学院,长沙410083)摘 要 爆破振动分析是研究爆破振动危害控制的基础,也是控制爆破振动危害的前提。

根据爆破振动信号具有短时非平稳的特点,利用小波包分析技术对满足分析要求的单段微差爆破振动信号的能量分布特征进行研究。

首先,简略地介绍了小波变换与小波包分析的特点。

其次,基于M ATLA B 对单段爆破振动信号进行小波包分析,得到了爆破振动信号在不同频带上的能量分布图。

最后,总结了单段爆破振动信号频带能量的分布特征。

结果表明,在单段爆破中,爆破震动信号成分主要以中高频(39H z~156H z)为主,低频成分(39H z 以下)所占比例极少。

关键词:爆破振动,能量分布,小波包分析,非平稳信号,单段爆破中图分类号:O 382;TD235.1 文献标识码:A爆破振动分析是研究爆破振动危害控制的基础,也是控制爆破振动危害的前提[1]。

以往分析和处理爆破振动信号最常用也是最主要的方法是Fouri e r 分析[2-4]。

从众多爆破振动实地监测资料看,爆破振动信号具有持时短、突变快等特点,信号的结构包括频谱都是时变的,属于典型的非平稳信号[5-7]。

长期以来囿于理论的发展,人们研究它时,将它简化为平稳信号(伪平稳)问题通过傅里叶等变换来处理。

近年来,随着科学技术的发展和进步特别是新的数学工具的出现,信号的时频表示法已广泛应用于工程技术领域,用小波变换处理非平稳随机信号已激起了人们很高的热忱[8-9]。