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污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =1.5则： 最大流量Q max ＝1.5×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=0.01×（45-1）+0.02×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=2.4将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=0.4+0.3=0.7m栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=0.4+0.102+0.3=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+0.5+1.0+ H 1/tan α=0.6+0.3+0.5+1.0+0.7/tan60°=2.8 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130********1max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5min 的出水量,即:V ＞0.347m 3/s ×5×60=104.1m 3,可将其设计为矩形，其尺寸为3m ×5m ，池高为7m ，则池容为105m 3。
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、粗格栅1.设计流量Q=20000m 3/d ，选取流量系数K z =则： 最大流量Q max ＝×20000m 3/d=30000m 3/d ＝0.347m 3/s2.栅条的间隙数（n ）设:栅前水深h=0.4m,过栅流速v=0.9m/s,格栅条间隙宽度b=0.02m,格栅倾角α=60° 则：栅条间隙数85.449.04.002.060sin 347.0sin 21=⨯⨯︒==bhv Q n α(取n=45)3.栅槽宽度(B)设：栅条宽度s=0.01m则：B=s （n-1）+bn=×（45-1）+×45=1.34m 4.进水渠道渐宽部分长度设：进水渠宽B 1=0.90m,其渐宽部分展开角α1=20°（进水渠道前的流速为0.6m/s ） 则：m B B L 60.020tan 290.034.1tan 2111=︒-=-=α5.栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度(L 2)m L L 30.0260.0212===6.过格栅的水头损失（h 1）设：栅条断面为矩形断面，所以k 取3则：m g v k kh h 102.060sin 81.929.0)02.001.0(4.23sin 2234201=︒⨯⨯⨯⨯===αε其中ε=β（s/b ）4/3k —格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般为3 h 0--计算水头损失，mε--阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时形状系数β=将β值代入β与ε关系式即可得到阻力系数ε的值7.栅后槽总高度(H)设：栅前渠道超高h 2=0.3m 则：栅前槽总高度H 1=h+h 2=+=0.7m 栅后槽总高度H=h+h 1+h 2=++=0.802m 8.格栅总长度(L)L=L 1+L 2+++ H 1/tan α=++++tan60°= 9. 每日栅渣量(W)设：单位栅渣量W 1=0.05m 3栅渣/103m 3污水则：W=Q W 1=05.0105.130000100031max ⨯⨯=⨯⨯-Z K W Q =1.0m 3/d 因为W>0.2 m 3/d,所以宜采用机械格栅清渣 10.计算草图：α1αα图1-1 粗格栅计算草图二、集水池设计集水池的有效水深为6m,根据设计规范，集水池的容积应大于污水泵5 min的出水量,即:V＞0.347m3/s×5×60=104.1m3,可将其设计为矩形，其尺寸为3 m×5m，池高为7m，则池容为105m3。
污水处理各构筑物设计计算完整版污水处理是指将污水中的有害物质经过一系列物理、化学和生物过程进行处理，以达到排放标准或循环利用的目的。
在污水处理过程中，各种构筑物的设计计算是至关重要的。
下面将对接触氧化池、滤池、沉淀池、UASB等构筑物的设计计算进行详细介绍。
1.接触氧化池：接触氧化池是污水处理过程中的一种重要设备，其主要作用是利用活性污泥和氧气的接触作用来进行有机物的生物降解。
在进行接触氧化池的设计计算时，首先需要确定污水处理量和处理要求，然后根据水负荷、气液比、氧气需求量等参数进行池体容积的计算。
2.滤池：滤池是污水处理过程中的一种常用设备，其主要作用是通过滤料层的过滤作用，去除污水中的悬浮颗粒物和部分有机物。
在进行滤池的设计计算时，需要确定处理量、处理目标和滤料层的厚度等参数。
通过选择合适的滤料和计算滤池的总面积，可以实现对污水的有效过滤和处理。
3.沉淀池：沉淀池是污水处理过程中的一种关键设备，其主要作用是通过重力沉淀将污水中的悬浮颗粒物和部分有机物沉降到池底。
在进行沉淀池的设计计算时，需要确定处理量、沉淀时间和沉淀效率等参数。
通过计算沉淀池的底面积和深度，可以实现对污水的有效沉淀和分离。
4.UASB（上升式厌氧污泥床反应器）：UASB是污水处理中的一种先进工艺，其主要作用是通过厌氧微生物的生化反应，将有机物转化为沼气和沉淀物。
在进行UASB的设计计算时，需要确定处理量、进水COD浓度和污泥停留时间等参数。
通过计算UASB反应器的体积和流速，可以实现对污水的高效处理和资源回收。
在污水处理过程中，风量和加药量也是设计计算中重要的考虑因素。
风量的大小直接影响到氧气传递和气液的接触效果，而加药量的确定则与废水的特性和处理要求有关。
因此，在进行设计计算时，需要根据具体的工艺要求和参数进行合理的设计。
总之，污水处理各构筑物的设计计算是确保整个处理过程顺利进行的重要环节，只有通过科学合理的计算和设计，才能实现对污水的高效处理和资源回收。
污水处理厂计算说明书(毕业设计)摘要本设计是关于A市污水处理厂的设计。
根据毕业设计的原始资料及设计要求对出水水质的要求:即要求脱氮除磷,出水达到一级排放标准,确定A2/O和三沟式氧化沟两大污水处理工艺进行工艺设计和经济技术比较。
一级处理中,进厂原水首先进入中格栅,用以去除大块污染物,以免其对后续处理单元或工艺管线造成损害。
本设计设置中格栅,中格栅后有污水提升泵提升污水进入细格栅。
然后进入平流式沉砂池,用以去除密度较大的无机砂粒,提高污泥有机组分的含率。
以上的污水处理为物理处理阶段,对A2/O和三沟式氧化沟两大工艺是相同的。
下面分别对这两大工艺的生物处理部分进行简要介绍。
三沟式氧化沟设计为厌氧池与氧化沟分建。
氧化沟三沟交替进水，且兼具二沉池的作用。
厌氧池释放磷。
随着曝气器距离的增加,氧化沟内溶解氧浓度不断降低,呈现缺氧区好氧区的交替变化,即相继出现硝化和反硝化的过程,达到脱氮的效果。
同时好氧区吸收磷,达到除磷的效果。
A2/O工艺的生物处理部分由厌氧池、缺氧池和好氧池组成。
厌氧池主要功能是释放磷,同时部分有机物进行氨化。
缺氧池的主要功能是脱氮。
好氧池是多功能的,能够去除BOD、硝化和吸收磷。
通过投资概算，运行费用的计算，经济比较及技术比较等最终确定氧化沟工艺为最佳方案。
剩余污泥则经污泥提升泵提升至重力浓缩池。
以降低污泥的含水率，减小污泥体积。
泥经浓缩后,含水率尚还大,体积仍很大。
为了综合利用和最终处置,需对污泥进行干化和脱水处理。
在完成污水和污泥处理构筑物的设计计算后,根据平面布置的原则,综合考虑各方面因素进行了污水厂的平面布置。
据污水的流量对连接各构筑物的管渠进行了选径、确定流速以及水力坡降,然后进行了水力损失计算。
据水力损失计算对污水和污泥高程进行了计算和布置。
在最后阶段完成了对平面图、高程图及各种主要的构筑物的绘制。
为了使工作人员能在清新美丽的环境中工作，我们布置了占总厂面积30%的绿化，还设有喷泉花坛和人工湖。
污水厂设计计算书第一章 污水处理构筑物设计计算一、泵前中格栅1．设计参数：设计流量Q=5×104m3/d=578.7L/s栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s栅条宽度s=0.01m，格栅间隙e=20mm栅前部分长度0.5m，格栅倾角α=60°单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水2．设计计算（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式计算得:栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数(取n=48)（3）栅槽有效宽度B=s（n-1）+en=0.01（48-1）+0.02×48=1.43m （4）进水渠道渐宽部分长度（其中α1为进水渠展开角）（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失（h1）因栅条边为矩形截面，取k=3，则其中ε=β（s/e）4/3h0：计算水头损失k：系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3ε：阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时β=2.42（7）栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.64+0.3=0.94m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.64+0.103+0.3=1.04（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα=0.206+0.103+0.5+1.0+0.77/tan60°=2.35m（9）每日栅渣量ω=Q平均日ω1==1.79m3/d>0.2m3/d所以宜采用机械格栅清渣（10）计算草图如下：▲二、污水提升泵房1.设计参数设计流量：Q=578.7L/s，泵房工程结构按远期流量设计2.泵房设计计算采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。
污水经提升后入旋流沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、二沉池、砂滤池及接触池，最后由出水管道排入神仙沟。
各构筑物的水面标高和池底埋深见高程计算。
污水处理厂各构筑物的设计计算一、入口工程入口工程主要包括进水渠、雨水泵站和进水泵。
1.进水渠：进水渠的设计计算包括流量计算、渠宽计算和渠深计算。
流量计算根据城市规划的污水排放量和人口数来确定，可以考虑平均日流量和最大日流量。
渠宽和渠深可以根据流量和水的流态来确定，常用的设计方法有曼宁公式和底坡公式。
2.雨水泵站：雨水泵站的设计计算包括泵的选型、管道的设计和扬程的计算。
泵的选型需要根据进水渠的流量和扬程来确定，应选择合适的泵来确保良好的运行效果。
管道的设计需要根据流量和水的流态来确定，一般采用常规排水设计的方法来计算管道的尺寸。
扬程可以通过海绵城市设计的方法来计算。
3.进水泵：进水泵的设计计算包括流量计算、泵的选型和管道的设计。
流量计算可以根据进水渠的流量来确定，一般采用曼宁公式或底坡公式来计算。
泵的选型需要根据流量和扬程来确定，应选择合适的泵来确保厂区的进水正常运行。
管道的设计可以根据流量和水的流态来确定，一般采用常规排水设计的方法来计算管道的尺寸。
二、初沉池初沉池是用来沉降和去除污水中的固体颗粒、悬浮物和浮物的设施。
初沉池的设计计算包括沉降速度的计算、池的尺寸计算和搅拌器的选型。
沉降速度可以通过实验或实测数据来确定，可以参考已有的设计规范进行计算。
池的尺寸要根据进水量和沉降速度来确定，一般采用水力停留时间和提取水平法来计算。
搅拌器的选型需要根据池的尺寸和搅拌需求来确定，应选择合适的搅拌器来确保污水中的固体颗粒和悬浮物均匀分布。
三、曝气池曝气池是用来提供氧气和增加曝气面积，促进生物降解污水中的有机物的设施。
曝气池的设计计算包括曝气池的尺寸计算、曝气量的计算和曝气器的选型。
曝气池的尺寸要根据进水量和曝气时间来确定，一般采用水力停留时间和曝气强度来计算。
曝气量可以根据进水量和污水中的有机负荷来确定，一般采用生物需氧量和化学需氧量来计算。
曝气器的选型需要根据曝气量和曝气剂的形式来确定，常见的曝气器有喷射曝气器、曝气罩和机械曝气器。
污⽔设计构筑物的计算污⽔处理构筑物的设计计算中格栅及泵房格栅是由⼀组平⾏的⾦属栅条或筛⽹制成，安装在污⽔渠道上、泵房集⽔井的进⼝处或污⽔处理⼚的端部，⽤以截留较⼤的悬浮物或漂浮物。
本设计采⽤中细两道格栅。
1.1.1中格栅设计计算1.设计参数：最⼤流量：3max 150000 1.22.1/360024Z Q Q K m s ?=?==?栅前⽔深：0.4h m =，栅前流速：10.9/v m s =（0.4/~0.9/m s m s ）过栅流速20.9/v m s =（0.6/~1.0m s /m s ）栅条宽度0.01S m =，格栅间隙宽度0.04b m = 格栅倾⾓060α= 2.设计计算：(1)栅条间隙数：136n ===根设四座中格栅：1136344n ==根 (2)栅槽宽度：设栅条宽度0.01S m =()()1110.013410.0434 1.69B S n bn m =-+=?-+?=(3)进⽔渠道渐宽部分长度：设进⽔渠道宽1 1.46B m =，渐宽部分展开⾓度20α=1101 1.69 1.460.872tan 2tan 20B B l m α--=== 根据最优⽔⼒断⾯公式max 1 2.11.46440.90.4Q B m vh ===?? (4)栅槽与出⽔渠道连接处的渐宽部分长度：120.870.4322l l m ===(5)通过格栅的⽔头损失：02h K h ?=220sin 2v h g ξα=，43s b ξβ??=? ???h 0 ─────计算⽔头损失； g ─────重⼒加速度；K ─────格栅受污物堵塞使⽔头损失增⼤的倍数，⼀般取3；ξ─────阻⼒系数，其数值与格栅栅条的断⾯⼏何形状有关，对于锐边矩形断⾯，形状系数β = 2.42；43220.010.93 2.42sin 600.0410.0429.81h ??=≈m (6)栅槽总⾼度：设栅前渠道超⾼20.3h m =120.40.30.0410.741H h h h m =++=++=(7)栅槽总长度：1120.5 1.0tan H L L L α=++++0.40.30.870.430.5 1.0tan 60+=++++3m =(8)每⽇栅渣量：格栅间隙40mm 情况下，每31000m 污⽔产30.03m 。
污水处理厂常见构筑物构造分析设计本文主要分析了污水处理厂常见构筑物构造设计的内容要点，首先阐述了单体构造设计的内容，其次在污水处理厂构造建筑物构造设计中存在难点，同时提供了相关的控制措施，希望通过研究为该领域的员工提供一些参考。
一、单体构造设计在单体构造设计过程中，必须严格按照设计规范的要求设计粗格子、细格子、氧化沟等构造内容，保证设计效果,满足工程需要。
(1)粗电网的构造设计关于粗格子的构造设计，通常主要涵盖两个内容，分别是内力的计算和耐上浮稳定性的管理等。
关于2个内容的前者，通常必须设定为地下6~llπι,精细测量并认定其中相关的矩形池和下沉状况。
构筑物的构造设计一般对池壁的计算应按照双向板的布局方式实施，相关载荷类型主要是三角形和梯形。
对于池壁厚度设计，厚度通常设定为嵌入深度的1/12—1/15规格。
相应底板厚度的可能值是池壁根部厚度的1.2倍，需要确保与根底池壁的嵌接。
根底反力的计算一般要复盖池内正常情况下的水的重量和协助各种操作的部件的重量，由于该建筑物具有较深的地下构造，自重的重量小，因此根底的反力一般较小。
与此同时，可以通过相关的精细计算以最小的钢筋率实施根底底板钢筋设计。
这样，就需要适当加强上下钢筋，开展钢筋的系统管理和实时测量，确认其操作效果没有问题。
池壁的计算主要涵盖抗折、剪切力和压力等的计算，请务必确认其各指标符合规定的标准。
弯矩的计算一般需要区别化分析，本文列举的内容以最大值为执行基准。
(2)细电网的构造设计细格子的构造设计主要涵盖矩形池塘、水路、圆形池塘等内容，其高度通常设定为比地面高1-3m左右。
在构造的构造和施工中，一般以钢筋混凝土构筑的梁柱等为承重主体,实现对全池体的支承和承受。
通常，水路的净宽度请控制在600~900ram,水深请控制在InI左右。
由于池塘水的负荷小，池塘壁的设计和内力的计算按照悬臂板的具体规格实施,池塘壁的厚度控制在200~250πιπι的区间，采用双重双向配筋方式构成。
一、工艺构筑物设计计算书1、进水水质2、出水水质3、工艺单元去除率4、设计工艺加药→水解5、设计流量本污水处理站为某造纸厂生产污水处理系统，设计规模是2.5万m³/d。
设计流量主要是用于计算处理总水量，总泥量，栅渣量，沉砂量等。
6、设计最大流量污水处理系统设计最大流量由设计流量乘总变化系数得到。
污水处理系统进水管和一级处理的构筑物设计计算使用该流量。
总变化系数K Z根据（式1-1）计算KZ=2.7/Q0.11 (式1-1)其中：Q=25000m3/d=1042m3/ℎ=289.4L/s代入可得K Z=2.7/289.40.11=1.45设计最大流量Q MAX= K Z* Q=1.45*25000=36250m³/d=1510m³/h=419.4L/s7、构筑物设计计算7.1 格栅设计计算7.1.1 栅槽宽度1）栅条间隙（n）(式2-1)n=Qmax√sinαbhv其中：Qmax设计最大流量 m³/s 为0.42m³/sa—格栅倾斜角°取60°b—格栅间隙 m 取0.02m n—栅条间隙数（个）h—栅前水深 m 取0.4mv—过栅流速 m/s 取1.0m/s注：格栅设两组，并联运行即：Q=Q max/2=0.21m³/d=24.4≈25 （个）则：n=0.21∗√sin60°0.02∗0.4∗1.02）栅槽宽度（B）栅槽宽度一般比格栅宽0.2-0.3m，取0.3m则：B=S(n−1)+bn+0.3 （式2-2）其中：B−栅槽宽度（m）S−栅条宽度取0.01m则：B=1.04m格栅渠示意图7.1.2 过栅水头损失1）进水渠宽部分长度L1若进水渠宽取0.85，进水渠内流速为0.77m/s，渐宽部分角度α1为20°L1＝B−B12tanα1＝ 1.04−0.852tan20＝0.26 m （式2-3）2）栅槽与出水渠道连接渐窄部分长度L2L2=L12=0.262=0.13 m3）过栅水头损失h1h1=h0k （式2-4）h0=εv22gsin a1（式2-5）其中 h1−过栅水头损失（m）h0−计算水头损失（m）g−重力加速度 m/s2k−系数，格栅堵塞之后水头损失增大的倍数取k＝3ε−阻力系数， ε=β(sb)43矩形断面时β取2.42将各数代入公式得h0=0.001mh1=3*0.027=0.003m7.1.3 栅后槽高取栅前超高h2=0.3m 栅前槽高H1=h+h2=0.3+0.4=0.7mH=h+h1+h2=0.003+0.4+0.3=0.73≈0.77.1.4 栅槽总长L=L+L+1.0+0.5+ H1/tanα=0.63+0.315+1.0+0.5+0.7/tan60°=2.85m，取2.9m7.1.5 每日栅渣量W= Q max*W1*86400/K Z（式2-6）其中W1-为栅渣量m³/1000m³；污水取0.08m³/1000m³污水代入得：W=2.0 m³/d7.1.6 主要设备选型选用1台BLQ-Y型格栅机，格栅安装倾角60°7.2 调节池设计计算7.2.1 设计参数1.调节池的设计流量取Q max；2.调节池的水力停留时间取6h；3.调节池设计高度的超高取0.5m；4.调节池总高度取5.0m；7.2.2 计算公式1）调节池有效容积VV=Q×T其中：V-调节池的有效容积m³；Q-调节池的设计水量m³/h；T-调节池水力停留时间h。
4。
2 工艺设计污水处理厂设计处理能力Q=10000m3/d.依据正镶白旗明安图镇目前的经济发展水平和给排水现状等现实条件，污水处理主体构筑物分2组,每组处理能力5000m3/d，并联运行。
一期建设1组，待条件成熟后续建另1组。
设计水量总变化系数取Kz==1。
58污水的平均处理量为=1=416.67=115。
74L / s；污水的最大处理量为=658.33=182.87L / s；时变化系数取K为1.6，集水池格栅格栅设在处理构筑物之前，用于拦截水中较大的悬浮物和漂浮物,保证后续处理设施的正常运行。
粗格栅格栅倾角资料设计流量：Q=182.87 L/s;1=0。
80m/s;过栅流速：v1栅条宽度:s=0。
01m;格栅间隙:e=20mm；栅前部分长度0.5m；格栅倾角：α=60°单位栅渣量W=0.05m3栅渣/103m3污水1数量：1台设计计算(1)确定格栅前水深,根据最优水力断面公式计算得栅前槽宽，则栅前水深（2）栅条间隙数31.49 (取n=32)=s（n—1）+en=0。
01×（32—1)+0。
02×32=0。
95m (3）栅槽有效宽度：B2（4）进水渠道渐宽部分长度（其中α为进水渠展开角）1（5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度（6）过栅水头损失(h1）因栅条边为矩形截面,取k=3，则其中:h：计算水头损失mk:系数,格栅受污物堵塞后，水头损失增加倍数，取k=3：阻力系数，与栅条断面形状有关, =β（s/e）4/3当为矩形断面时β=2。
42参考《污水处理厂工艺设计手册》，粗格栅水头损失一般为0.08-0.15m，因此符合规定要求。
（7)栅后槽总高度（H）取栅前渠道超高h2=0。
3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0。
34+0.3=0。
64m栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.34+0.081+0.3=0.72m（8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+ H1/tanα=0。
3 污水处理构筑物的计算3.1细格栅3.1.1设计说明格栅系由一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在污水渠道上、泵房集水井的进口处或污水厂的端部，用以截留较大的悬浮物或漂浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、蔬菜、塑料制品等。
以减轻后续处理构筑物的处理负荷，并保证其正常运行。
格栅的进出水水质见表3-1所示。
表3-1 格栅进出水水质水质指标BOD5COD SS进水6400 13000 2000去除率0 0 10％出水6400 13000 18003.1.2设计计算本工艺采用矩形断面调节池前细格栅一道，采用机械清渣。
（1）栅前水深的确定Q=2ℎ2v1式中，Q——设计流量，设计中取为0.0289m3/s；h——栅前水深，m；v1——栅前渠道水流流速，设计中取为0.6m/s。
h=√Q2ℎ1=√0.02892×0.6=0.16(m)（2）细格栅的栅条间隙数n=Q√sinαbℎv式中，n——格栅栅条间隙数，个；Q——设计流量，m3/s；α——格栅倾角，(o)；b——格栅栅条间隙，m；h——格栅栅前水深，m；v——格栅过栅流速，m/s。
过栅流速采用为0.7m/s，Q=0.0289m3/s，栅条间隙b=0.01m，栅前水深为0.16m，格栅安装倾角α=60o，则n=0.0289×√sin60o0.01×0.16×0.7=24(个)，取为25个。
（3）格栅槽有效宽度（B）B =S (n −1)+bn式中，B ——格栅槽有效宽度，m ；S ——每根格栅条的宽度，m 。
设计中采用Φ10mm 圆钢为栅条，即取S=0.01m ，则B =0.01×(25−1)+0.01×25=0.49(m )，取为0.5m 。
（4）进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道宽B 1=0.25m ，渐宽部分展开角α1=20o ，此时进水渠道内的流速为：v 1=Q B 1ℎ=0.02890.25×0.16=0.72(m/s )，在0.4～0.9m/s 范围之内，符合要求。
则，进水渠道渐宽部分长度：l 1=B −B 12tanα1=0.5−0.252×tan20o=0.34(m)（5）出水渠道的渐窄部分的长度l 2=l 12=0.342=0.17(m)（6）过栅水头损失ℎ1=kβ(S b )43v 22gsinα式中，h 1——水头损失，m ；β——格栅条的阻力系数，栅条断面为锐边矩形断面β=2.42； k ——格栅受污物堵塞时的水头损失增大系数，一般采用k=3。
ℎ1=3×2.42×(0.010.01)43×0.722×9.8×sin60o =0.16(m)（7）槽后明渠的总高度H =h +ℎ1+ℎ2式中，H ——槽后明渠的总高度，m ；h 2——明渠超高，m ，设计中取h 2=0.3m 。
H =0.16+0.16+0.3=0.62(m)（8）格栅槽总长度L =l 1+l 2+0.5+1.0+H 1tanα式中，L ——格栅槽总长度，m ；H 1——格栅明渠的深度，m ，H 1=h+h 2。
L =0.34+0.17+0.5+1.0+0.16+0.3tan60o=2.28(m)（9）每日栅渣量W =86400Qω11000式中，W ——每日栅渣量，m 3/d;ω1——栅渣量，取ω1=0.1m 3/103m 3污水。
W=86400×0.0289×0.11000=0.25(m3/d)>0.2(m3/d)故采用机械清渣。
根据《给水排水设计手册》第9册，选用XWB-Ⅲ型背耙式格栅除污机。
表3-2 XWB-Ⅲ型背耙式格栅除污机性能图3-1 格栅计算示意图3.2调节池3.2.1设计说明（1）水量调节池实际是一座变水位的贮水池，进水一般为重力流，出水用泵提升。
池中最高水位不高于进水管的设计高度，最低水位为死水位。
（2）调节池的形状宜为方形或圆形，以利于形成完全混合状态。
长形池宜设多个进口和出口。
（3）调节池不具有废水处理的功能。
3.2.2设计计算本设计水力停留时间取T=8h，设计流量Q=2500m3/d=104.2m3/h。
（1）调节池的尺寸调节池体积：V=QT=104.2×8=833(m3)取池子总高度H=5.5m，其中超高0.5m，有效水深h=5m，则池面积为A=Vℎ=8335=166.6(m2)池长取16m，池宽取12m，则实际有效水深为ℎ′=V16×12=4.3(m)取超高0.5m，则调节池的实际池深H=4.3+0.5=4.8m（2）潜污泵调节池集水坑内设2台上海阳光泵业制造有限公司生产的QW系列无堵塞移动式潜污泵（1用1备），水泵的基本性能参数见表3-3。
表3-3 潜水排污泵性能型号流量（m3/h）扬程（m）转速（r/min）电动机功率（kW）效率（%）出口直径（mm）QW125-1301301514601162125（3）搅拌为防止污水中悬浮物的沉积和使水质均匀，可采用水泵强制循环进行搅拌，也可以采用专用搅拌设备进行搅拌。
水泵强制循环搅拌，是在调节池底部设穿孔管，穿孔管与水泵压力水相连，用压力水进行搅拌。
水泵强制循环搅拌的优点是不需要在池内安装其它专用搅拌设备，并可根据悬浮沉积的程度随时调节压力水循环的强度。
其缺点是穿孔管容易堵塞，检修不方便，影响使用。
目前工程上常用潜水搅拌机进行搅拌。
根据调节池的有效容积，搅拌功率一般按1m3污水4～8W选配搅拌设备。
本工程取5W，调节池选配潜水搅拌机的总功率为2500×5=12.5(kW)。
选择5台晨容环保公司出产的QJB型潜水搅拌机（不锈钢），均匀安装在调节池内。
表3-4 潜水搅拌器电动机性能型号功率(kW) 电流(A)叶轮直径(mm)叶轮转速(r/min)重量(kg)QJB2.5/8-400/3-7408 2.5 9 400 740 703.3竖流沉淀池3.3.1设计说明竖流沉淀池是利用污水从沉淀池中心管流入，沿着中心管向下流动，经中心管下部的反射板折向上方流动，污水以流速v 自下向上流动，污水中的颗粒以沉速u 向下沉降，当u ＞v 时颗粒开始下沉，u=v 时颗粒悬浮污水中，u ＜v 时，颗粒随污水流出。
上升至沉淀池顶部的污水用设在沉淀池四周的锯齿形三角堰流入集水槽排出。
竖流沉淀池由进水装置、中心管、出水装置、沉淀区、污泥斗及排泥装置组成。
其进出水水质见表3-5所示。
表3-5 竖流沉淀池进出水水质水质指标 BOD 5 COD SS 进水 6400 13000 1800 去除率 25％ 20％ 50％ 出水4800104009003.3.2设计计算设计中取1座竖流沉淀池，设计流量Q =0.0289m 3/s 。
（1）中心进水管面积与直径A 0=Q v 0=0.02890.03=1.0(m 2)d 0=√4A 0π=√4×1.03.14=1.13(m )式中，A 0——沉淀池中心进水管面积(m 2)；Q ——设计流量(m 3/s)；v 0——中心进水管流速，设计取为0.03m/s 。
d 0——中心进水管直径(m)。
（2）中心进水管喇叭口与反射板之间的缝隙高度ℎ3=Qv 1πd 1式中，h 3——中心进水管喇叭口与反射板之间的缝隙高度(m)；v 1——污水从中心进水管喇叭口与反射板之间的缝隙流出速度(m/s)，一般取为0.02 m/s ～0.03m/s ；d 1——喇叭口直径(m)，一般采用d 1=1.35d 0。
设计中取v 1=0.02m/s ，d 1=1.35×1.13=1.53(m )。
ℎ3=0.02890.02×3.14×1.53=0.3(m )（3）沉淀池总面积及沉淀池直径A 1=Q vA =A 0+A 1 D =√4A π式中，A 1——沉淀池的沉淀区面积(m 2)； v ——污水在沉淀池内上升流速(m/s)； D ——沉淀池直径(m)。
设计中取q ′=2.5m 3/(m 2∙ℎ)，v =q ′=0.0007m/s 。
A 1=0.02890.0007=41.29(m 2)A =1.0+41.29=42.29(m 2)D =√4×42.293.14=7.3(m )（4）沉淀池的有效沉淀高度，即中心管的高度ℎ2=3600vt式中，h 2——沉淀池有效水深(m)；t ——沉淀时间，设计取为1.5h 。
ℎ2=3600×0.0007×1.5=3.78(m )校核沉淀池径深比：D/h 2=7.3/3.78=1.93＜3，符合规范。
（5）污泥部分所需容积V =Q (C 1−C 2)86400T100γ(100−p 0)×106式中，Q ——污水流量(m 3/s)；C 1——进水悬浮物浓度(mg/L)； C 2——出水悬浮物浓度(mg/L)； γ——污泥容重(t/m 3)，约为1； p o ——污泥含水率(％)。
设计中取T=1d ，p 0=97％V =0.0289×(1800−900)×86400×1×100(100−97)×106=75(m 3)（6）污泥斗及污泥斗高度污泥斗设在沉淀池的进水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，为防止污泥斗底部积泥，污泥斗底部直径取为0.5m ，污泥斗倾角取为600。
污泥斗高度ℎ5=7.3−0.52∙tan60o =5.9(m )污泥斗容积V 1=13ℎ5(f 1+f 2+√f 1f 2)式中，V 1——污泥斗容积(m 3)；。
