配料工艺及计算
配料是高炉优质、高产、低耗的先决条件，是获得优质烧结矿的前提，烧结矿使用的原料种类多，物理化学性质各不相同。为了合理综合利用国家资源，生产出符合高炉冶炼要求而且成分相对稳定的烧结矿，同时还要兼顾生产过程的要求，烧结厂必须根据本厂原料的供应情况及物理化学性质选择合适的原料，通过计算确定配料比，并严格按配比确定每条电子称皮下料量，经常进行重量检查（跑盘）及时调整。
所谓配料就是根据高炉对烧结矿的产品质量要求及原料的化学性质，将各种原料、溶剂、燃料、代用品及时返矿等按一定比例进行配加的工序。配料的目的是根据烧结过程的要求，将各种不同的含铁原料、溶剂和燃料进行准确的配料，以获得较高的生产率和理化性能稳定的优质烧结矿，符合高炉冶炼在要求。
目前国内常用的配料方法有两种，即容积配料法和重量配料法。
容积配料法是利用物料的堆比重，通过给料设备对物料容积进行控制，达到配加料所要求的添加比例的一种方法。此法优点是设备简单，操作方便。其缺点是物料的堆比重受物料水分、成分、粒度等影响。所以，尽管闸门开口大小不变，若上述性质改变时，其给料量往往不同，造成配料误差。
重量配料法是按照物料重量进行配料的一种方法，该法是借助于电子皮带称和定量给料自动调节系统实现自动配料的。
优点是：重量配料比容积配料更加精确，特别是对添加数量较少的原料，这一点更明显。
除这两种配料法外，化学成分配料是一种目前最为理想的配料方法，它采用先进的在线检测技术，随时测出原料混合料成分并输入微机进行分析、判断、调整，使烧结矿质量稳固在高水平。国外对这种方法也处于开发阶段，我国的宝钢、首钢已具备开发这种水平的条件。
一、原燃料性质及其对烧结过程和质量的影响
1、含铁原料
精矿粉是含铁贫矿经过细磨选矿处理，除去了一部分脉石和杂质使含铁量提高的极细的矿粉。在烧结生产过程中，除了精矿粉外，往往还添加一些其它的含铁原料（如高炉返矿、铁皮和富矿粉等），这样做有两个目的，一是为了增加烧结混合料成球核心，改善混合料的透气性，提高烧结机利用系数，降低烧结矿成本。二是为了提高烧结矿的品位，为高炉顺产、高产创造条件。
返矿具有多孔的结构，含低熔点化合物，有利于烧结过程液相的生成，提高烧结矿的强度，有利于烧结料粒度的组成，改善透气性，提高烧结矿质量。因此，返矿的配加量、返矿质量的好坏，直接影响烧结生产过程的进行。
2、熔剂
（1）熔剂的分类
熔剂可分为碱性熔剂、酸性熔剂和中性熔剂三类。多国铁矿的脉石多以SiO2为主，所以普遍使用碱性熔剂。碱性熔剂即含CaO和MgO高的熔剂。常用的熔剂有：石灰石（CaCO3）生石灰（CaO）、消石灰（Ca(OH)2）和白云石（主要是CaCO3和MgCO3）。
（2）烧结对熔剂的要求
碱性氧化物含量要高；S、P杂质要少；酸性氧化物含量(SiO2+Al2O3 ) 越低越好，；粒度和水分适宜。
（3）配加熔剂的目的
烧结生产过程中配加熔剂的目的主要有三个；一是将高炉冶炼时高炉所配加的一部分或大部分熔剂和高炉中大部分化学反应转移到烧结过程中来进行，从而有利于高炉进一步提高冶炼强度和降低焦比；二是碱性熔剂中的CaO和MgO与烧结料中的氧化物及酸性脉石
SiO2、Al2O3 等在高温作用下，生成低熔点的化合物，以改善烧结矿强度、冶金性和还原性；三是加入碱性熔剂，可提高烧结料的成球性和改善料层透气性，提高烧结矿质量和产量。
白灰也称生石灰，主要成分是CaO,其遇水即消化成消石灰（Ca(OH)2）后，在烧结料中起粘结剂的作用，增加了料的成球性，并提高了混合料成球后的强度，改善了烧结料的粒度组成，得高了料层的透气性。其次，由于消石灰粒度极细，比表面积比消化前增大100
倍左右，因此与混合料中其它成分能更好的接触，加快固液相反应，不仅加速烧结过程，而且防止游离CaO存在，而且它还可以均匀分布在烧结料中，有利于烧结过程化学反应的进行。再次，白灰消化放出的热量，可以提高混合料料温。
从另一个方面来看，生石灰用量也不宜过多；
a、生石灰用量过多，烧结料会过分疏松，混合料堆密度下降，生球强度反而会变坏。由于烧结速度过快，返矿率增加，产量降低。另外，生石灰量过多，烧结料水分不易控制。
b、烧结前必须使生石灰全部消化，使用生石灰时必须相应增加混合前打水量，保证必要消化时间，使生石灰颗粒一般在一次混合机内松散开，绝大多数消化，生石灰粒度一般要小于3mm。
c、生石灰在配料前的运输和储运中，尽量避免受潮，以防止事先消化去CaO的作用。
d、生石灰不宜长途运输和皮带转运，极易产生粉尘，恶化劳动条件。
（4）、烧结料中加入石灰石对烧结矿质量的影响]
a、CaO成分增加，其软化区间缩小，燃烧层厚度减薄，改善料层透气性。
b、石灰石的细粉比精矿粘结性好，有利于混合料成球，而较粗的部分本身就具有良好的透气性，可以改善烧结料透气性。
c、烧结过程中石灰石分解，放出CO2，起疏松料层作用，大大改善料层透气性。通过石灰石的加入，使垂直燃烧速度增加，产量提高。
d、石灰石的加入量也不宜过多，如石灰石量过多成球条件变坏，由于透气性变好，机速加快，矿物结晶不完全。另外，CaO过多易形成正硅酸钙体系液相，导致冷却时风化碎裂，使烧结矿强度降低。
（5）、用消石灰来代替石灰石的好处
a、消石灰粒度很细，亲水性强，而且有粘性，大大改善烧结料透气性，提高小球强度。
b、消石灰比表面积大，增加混合料最大湿容量，可使烧结料过湿层有较好的透气性。
c、粒度细微的消石灰颗粒比粒度较粗的石灰石颗粒更易产生低熔点化合物，液相流动好，凝结成块，从而降低燃料用量和燃烧带阻力。但消石灰用量也不宜过多，过多的消石灰使烧结料过于松散，烧结矿脆性大，强度下降，成品率下降。
3、烧结矿碱度
（1）碱度的分类
碱度是烧结矿的碱性氧化物与酸性氧化物百分比含量比值。
二元碱度R=Cao/SiO2;
三元碱度R=(CaO+MgO)/SiO2;
四元碱度R=(CaO+MgO)/(SiO2+Al2O3 )
烧结矿按R分为三种；普通烧结矿、自熔性烧结矿，高碱性烧结矿。
普通烧结矿又叫酸性烧结矿。即烧结矿的碱度低于高炉炉渣的碱度，一般都有小于1.0，这种烧结矿在入炉冶炼时需加入一定数量的熔剂。
自熔性烧结的碱度等于或稍高于高炉炉渣的碱度，一般为1.2-1.5左右，其烧结矿在入炉冶炼时不需另加熔剂。
高碱度烧结矿又叫熔剂性烧结矿，其碱度高于高炉炉渣的碱度，一般都大于1.5。其烧结矿在入炉冶炼时，可以代替部分或全部熔剂，可常与富矿或酸性烧结矿、酸性球团矿配合使用。
（2）高碱度烧结矿的特点
因现在普遍生产的是高碱度烧结矿，就其特点做一概述；
a、高碱度烧结矿强度高，稳定性好，粒度均匀，粉末少。
b、高碱度烧结矿具有良好的还原性，这是因为高碱度烧结矿是以易还原的铁酸钙为主要液相；随碱度提高，烧结矿中FeO降低，还原性得到改善；高碱度烧结矿处于还原性最好的结构状态。其中的磁铁矿晶粒细小且密集，并被铁酸钙包裹或溶蚀。
c、高碱度的烧结矿软化开始温度和软化终了温度均有所下降。
d、高碱度烧结矿含硫量有所提高，这是因为烧结料中的CaO有吸硫作用，形成CaS 留于烧结矿中。
（3）烧结中配加白云石的目的
烧结料中加入白云石主要是为了提高烧结矿MgO含量从而提高烧结矿的质量（强度），并改善高炉炉渣的流动性。
4、影响烧结矿TFe高低和碱度高低的原因
（1）含铁原料品位不稳定
当品位高时，烧结矿的TFe升高，SiO2下降，CaO正常，R上升。
当品位低时，烧结矿的TFe降低，SiO2升高，CaO正常，R下降。
（2）熔剂下料量不稳定
下料量大，相当于配比高，SiO2稍低，烧结矿TFe下降，CaO上升，R上升。
下料量小，相当于配比代，SiO2稍高，烧结矿TFe上升，CaO下降，R下降。
（3）含铁原料下料不稳定
下料量大，铁上升，SiO2稍高，CaO下降，R下降。
下料量小，铁下降，SiO2稍低，CaO上升，R上升。
4）熔剂中CaO不稳定
CaO高时，SiO2变动不大，R上升。
CaO低时，SiO2变动不大，R下降。
（5）熔剂水分变化，相当于配比或下料量变化
水分大，SiO2稍高，铁上升，CaO下降，R下降。
水分小，SiO2稍低，铁下降，CaO上升，R上升。
工艺设计计算公式精编 W O R D版 IBM system office room 【A0816H-A0912AAAHH-GX8Q8-GNTHHJ8】
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05KgTKN/KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L
O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5 O段pH =7.0～8.0 ⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO3计）。 反硝化反应还原1gNO3--N将放出2.6g氧，生成3.75g碱度（以CaCO3计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD b’─微生物（以VSS计）自身氧化（代谢）所需氧量KgO2/KgVSS·d。 上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg）
1、(高级工,计算题,较难,无,辅助要素,标准库) 堆料皮带速度2m/s ，堆料机大车行走沿堆料皮带运行方向速度30m/min ，求堆料机大车行走逆向速度。 解： 01111V V V += 30120301200101+?=+=V V V V V =25m/min 答：堆料机大车行走逆向速度为25m/min. 2、(高级工,计算题,难,无,辅助要素,标准库) 根据下列原料成分性质，计算烧结矿成分：求烧结矿的TFe%？ 解：①精矿带入烧结矿中铁的含量： 70×(1-8%)×68%=43.792 精矿烧成量=64.4 ②石灰石烧成量： 14×(1-2%)×(1-45%)=7.546 ③白云石烧成量： 2×(1-4%)×(1-45%)=1.056 ④生石灰烧成量： 3×(1-20%)=2.4 ⑤焦粉的烧成量： 5×(1-7%)×(1-8%)=0.930 ⑥高炉灰的烧成量： 6×(1-7%)×(1-10%)＝5.022 高炉灰带入烧结矿中含铁量 6×(1-7%)×45%＝2.511 带入烧结矿中总铁量 43.792+2.511＝46.303 总的烧成量： 64.4+7.546+1.056+2.4+0.93+5.022 ＝81.354 烧结矿TFe%＝%92.56%100354.81303.46=?
答：烧结矿TFe%为56.92%。 3、(高级工,计算题,较难,无,辅助要素,标准库) 含铁原料在原料场进行混匀，精矿占50%，配料室混匀矿配比为85%，内循环返矿为25%在配料室配加。求混合料中精矿比例。 解：(1-25%)×85%×50%=31.875% 答：混合料中精矿比例为31.875%。 4、(高级工,计算题,中等,无,辅助要素,标准库) 混合料中磁铁矿占30%，出矿率为85%，问烧结矿中磁铁矿含量为多少？ 答：在烧结过程中发生复杂的物理化学反反应，无法计算出烧结矿中磁铁矿的含量。 5、(高级工,计算题,较易,无,辅助要素,标准库) 某厂4月份生产烧结矿20万吨，品位合格18万吨，碱度合格16万吨，全部合格15万吨，一级品8万吨，求该月烧结矿品位合格率，碱度合格率，综合合格率，一级品率。 解：品位合格率=%90%1002018=? R 合格率=%80%1002016=? 综合合格率=%75%1002015=? 一级品率=%33.53%100158=? 答：烧结矿品位合格率，碱度合格率，综合合格率，一级品率分别为90%，80%，75%，53.33%。 6、(高级工,计算题,中等,无,辅助要素,标准库) 某厂一台烧结机生产时,每小时卸入热矿筛烧结矿162吨,测得每米皮带上的热返矿为6.5公斤,皮带速度为1.64米/秒。求该台机热返矿率为多少? 解：公式： 热返矿率=(每米皮带热返矿量×胶带机每秒速度×3600秒/每小烧结机产量)×100% 热返矿率=(6.5×1/1000×1.64×3600/162)×100%=23.69% 答：该台烧结机的热返矿率为23.69%。 7、(高级工,计算题,较难,无,辅助要素,标准库) 某厂有105㎡烧结机一台，利用系数为1.4h m t ?2/，出矿率为85%，计算每班混合
复合肥的生产工艺介绍 目前颗粒状复混肥料的生产方法主要有料浆法、固体团粒法、部分料浆法、融熔法等，下面对这几种典型的生产方法作以介绍。 1．料浆法 以磷酸、氨为原料，利用中和器、管式反应器将中和料浆，在氨化粒化器中进行涂布造粒，生产过程中添加部分氮素和钾素以及其他物质，再经干燥、筛分、冷却而得到NPK复合肥产品，这是国内外各大化肥公司和大规模生产常采用的生产方法。 磷酸可由硫酸分解磷矿制取，有条件时也可直接外购商品磷酸，以减少投资和简化生产环节。该法的优点是： 既可生产磷酸铵也可生产NPK复合肥，同时也充分利用了酸、氨的中和热，蒸发物料水份，降低造粒水含量和干燥负荷，减少能耗，生产规模大，生产成本较低，产品质量好，产品强度较高。 由于通常需配套建设磷酸装置及硫酸装置，建设不仅投资大，周期长，而且涉及磷、硫资源的供应和众多的环境保护问题（如磷石膏、氟、酸沫、酸泥等），一般较适用于在磷矿加工基地和较大规模生产、产品品数不多的情况。如以外购的商品磷酸为原料，则目前稳定的来源和运输问题及价格因素是不得不考虑的，近年来，由于我国磷酸工业技术和装备水平的提高，湿法磷酸作为商品进入市场有了良好的条件，在有资源和条件的地区建立磷酸基地，以商品磷酸满足其它地区发展高浓度磷复肥的需要，正在形成一种新的思路和途径，市场需求必将促进这一行业发展，也必将解决众多地区原料磷酸的需求问题。拥有该种生产技术的外国公司主要有挪威的norsk hydro、西班牙incro、espindsea、法国的AZ F、KT、美国的Davy/TVA等。国内的主要生产厂家有： 中阿化肥有限公司、江西贵溪化肥厂、云南云峰化工公司、南京南化磷肥厂、大连化工厂、金昌化工公司、广西鹿寨磷肥厂等。
A1/O 生物脱氮工艺 一、设计资料 设计处理能力为日处理废水量为 30000m3 废水水质如下： PH 值 7.0~7.5 水温14~25°C BOD5=160mg/L VSS=126mg/L(VSS/TSS=0.7) TN=40mg/L NH3-N=30mg/L 根据要求：出水水质如下： BOD5=20mg/L TSS=20mg/L TN 15mg/L NH3-N 8mg/L 根据环保部门要求，废水处理站投产运行后排废水应达到国家标准《污水综合排放标准》 GB8978-1996中规定的“二级现有”标准，即 COD 120mg/l BOD 30 mg/l NH -N<20 mg/l PH=6-9 SS<30 mg/l 二、污水处理工艺方案的确定 城市污水用沉淀法处理一般只能去除约 25~30 %的BOD5，污水中的胶体和溶解性有机物不 能利用沉淀方法去除，化学方法由于药剂费用很高而且化学混凝去除溶解性有机物的效果 不好而不宜采用。采用生物处理法是去除废水中有机物的最经济最有效的选择。 废水中的氮一般以有机氮、氨氮、亚硝酸盐氮和硝酸盐氮等四种形态存在。生活污水中氮 的主要存在形态是有机氮和氨氮。其中有机氮占生活污水含氮量的40%~60%，氨氮占50%~60%，亚硝酸盐氮和硝酸盐氮仅占 0%~5%。废水生物脱氮的基本原理是在传统二级生物处理中，将有机氮转化为氨氮的基础上，通过硝化和反硝化菌的作用，将氨氮通过硝化转化为亚硝态
氮、硝态氮，再通过反硝化作用将硝态氮转化为氮气，而达到从废水中脱氮的目的。 废水的生物脱氮处理过程，实际上是将氮在自然界中循环的基本原理应用与废水生物处理，并借助于不同微生物的共同协调作用以及合理的认为运用控制，并将生物去碳过程中转化而产生及原废水中存在的氨氮转化为氮气而从废水中脱除的过程。在废水的生物脱氮处理过程中，首先在好氧（oxic）条件下，通过好氧硝化的作用，将废水中的氨氮氧化为亚硝酸盐氮；然后在缺氧（Anoxic）条件下，利用反硝化菌（脱氮菌）将亚硝酸盐和硝酸盐还原为氮气（N2）而从废水中逸出。因而，废水的生物脱氮通常包括氨氮的硝化和亚硝酸盐氮及硝酸盐氮的反硝化两个阶段，只有当废水中的氨以亚硝酸盐氮和硝酸盐的形态存在时，仅需反硝化（脱氮）一个阶段 . ?与传统的生物脱氮工艺相比，A/O脱氮工艺则有流程简短、工程造价低的优点。 该工艺与传统生物脱氮工艺相比的主要特点如下： ①流程简单，构筑物少，大大节省了基建费用； ②在原污水 C/N 较高（大于 4）时，不需外加碳源，以原污水中的有机物为碳源，保证了充分的反硝化，降低了运行费用； ③好养池设在缺养之后，可使反硝化残留的有机物得到进一步去除，提高出水水质； ④缺养池在好养池之前，一方面由于反硝化消耗了一部分碳源有机物，可减轻好养池的有机负荷，另一方面，也可以起到生物选择器的作用，有利于控制污泥膨胀；同时，反硝化 过程产生的碱度也可以补偿部分硝化过程对碱度的消耗； ⑤该工艺在低污泥负荷、长泥龄条件下运行，因此系统剩余污泥量少，有一定稳定性；
配方含量计算方法 专用肥含量 N 20% P205 3% K20 2% 生产1000克，需要尿素、二铵、氯酸钾多少？ 100 1000 1、计算尿素用量： = X=200克，折尿素：200÷46%=434.8 20 X 100 1000 2、计算二铵用量： = X=30克，折二铵(N 18%、P20544%)：30÷46%=65.2 3 X 18% 其中：二铵里有尿素：×65.2=25.5 实际用尿素：434.8－25.5=409.3 46% 100 1000 3、计算氯酸钾用量： = X=20克，折氯酸钾：20÷60%=33.3 2 X 肥料纯养分含量与价格比较 例一复合肥含量45% 单价2.7元/kg，纯量单价=2.7÷45%=6元/kg 复合肥含量40% 单价2.5元/kg，纯量单价=2.5÷40%=6.25元/kg 例二复合肥含量45% 其中 N 36% P205 5% K20 4% 单价2.7元/kg， N单价 =36÷45×2.7=2.16元/kg P205单价=5÷45×2.7=0.3元/kg K20单价=4÷45×2.7=0.24元/kg
主要元素的原子量 钾(K)换算成氧化钾(K20) 39.1(K)×1.2=47(K20) 计算方法：钾 K 39.1 氧O 15.999 K20 =39.1×2=78.2＋15.999=94.2 94.2÷78.2=1.2系数 钾(K)换算成氯化钾(KCl) 39.1(K)×1.9=74.29(KCl) 计算方法：钾 K 39.1 氯 Cl 35.45 KCl =39.1＋35.45=74.55 74.55÷39.1=1.9系数 氯化钾(KCl)含量计算方法 钾占氯化钾原料百分比： K 39.1÷74.55×100%=52.44% 钾(K)换算成氧化钾(K20)乘1.2系数：52.44%×1.2=62% 磷(P)换算成五氧化二磷(P205) 30.97(P)×2.29=70.92(P205) 计算方法：磷 P 30.97氧O 16 P205 =30.97×2=61.94＋16×5=141.94 141.94÷61.94=2.29 氯离子含量计算方法 专用肥中K20含量3.5%，氯离子含量占多少%，国家复混肥氯离子含量≤3%，计算方法：氯化钾原料：3.5%÷62%=5.65kg 氯占氯化钾原料百分比：钾原子量 K 39.1 氯原子量 Cl 35.45 35.45÷35.45＋39.1×100%=47.55% 氯离子含量：5.65×47.55%=2.685%
烧结配料知识 一、烧结基础知识 1、烧结的含义 将含铁粉状料或细粒料进行高温加热，在不完全熔化的条件下烧结成块的过程。铁矿粉烧结是一种人造富矿的过程。 2、烧结的方法 （1）鼓风烧结：烧结锅，，平地吹；以及带式烧结机。 （2）抽风烧结： a：连续式：带式烧结机和环式烧结机等； b：间歇式：固定式烧结机，如盘式烧结机和箱式烧结机；移动式烧结机，如步进式烧结机； （3）在烟气中烧结：回转窑烧结和悬浮烧结。 3、烧结生产的工艺流程 一般包括：原燃料的接受、贮存，溶剂、燃料的准备，配料，混合，制粒，布料，点火烧结，热矿破碎，热矿筛分，热矿冷却，冷矿筛分，铺底料、成品烧结矿及返矿的贮存、运输等工艺环节（见下图）。 机上冷却工艺不包括热矿破碎和热矿筛分。 现代烧结工艺流程不再使用热矿工艺，应使用冷矿工艺。在冷矿工艺中，宜推广具有铺底料系统的流程。 4、烧结厂主要技术经济指标 烧结厂的主要技术经济指标包括利用系数、作业率、质量合格率、原材料消耗定额等。 1>、利用系数 每台烧结机每平方米有效抽风面积（m2）每小时（h）的生产量（t）称烧结机利用系数，单位为t/（m2.h）。它用台时产量与烧结机有效抽风面积的比值表示： 利用系数=台时产量（t/h）/有效抽风面积（m2） =总产量（t）/[总生产台时（t）×总有效面积（m2）] 台时产量是一台烧结机一小时的生产量，通常以总产量与运转的总台时之比值表示。这个指标体现烧结机生产能力的大小，它与烧结机有效面积的大小无关。 利用系数是衡量烧结机生产效率的指标，它与烧结机有效面积的大小无关。 2>、烧结机作业率 作业率是设备工作状况的一种表示方法，以运转时间占设备日历时间的百分数表示： 设备作业率=运转台时/日历台时× 100% 日历台时是个常数，每台烧结机一天的日历台时即为24台时。它与台数、时间有关。 日历台时=台数× 24×天数 事故率是指内部事故时间与运转时间的比值，以百分数表示： 事故率=事故台时/运转台时× 100% 设备完好率是衡量设备良好状况的指标。按照完好设备的标准，进行定期检查。设备完好率是全厂完好设备的台数与设备总台数的比值，用百分数表示： 设备完好率=完好设备台数/设备总台数× 100% 3>、质量合格率 烧结矿的化学成分和物理性能符合原冶金部YB/T421-92标准要求的叫烧结矿合格品，不符合的烧结矿叫出格品（见附件表1-1）。 根据部颁标准的规定，实际生产检验过程及工艺试验中出现的一部分未检验品和试验品，不参加质量合格率的计算。因此： 质量合格率=（总产量-未验品量-试验品量-出格品量）/（总产量-未验品量-试验品量）× 100% 质量合格率是衡量烧结矿质量好坏的综合指标。 烧结矿合格品、一级品或出格品的判定根据其物理化学性能的检验结果而定，主要包括烧结矿全铁（TFe）、氧化亚铁（FeO）、硫（S）含量、碱度（CaO/SiO2）、转鼓指数（≥6.3mm）、粉末（< 5mm）等，有的厂还
铸造实验报告 一、铸造方法：湿型砂型铸造，手工造型。 二、造型材料的配方：由查《铸造技术数据手册》中的湿型砂配比表可得 1、背砂：新砂5%、旧砂94%、膨润土1%。 2、面砂：新砂40.4%、旧砂50%、膨润土4.5%、煤粉4%、重油1%、碳酸钠0.1%。 3、芯砂：新砂52%、旧砂40%、粘土6%、糖浆2%。 三、HT200化学成分的确定：由查表可得 牌号 铸件主要壁厚/mm 化学成分（%） C Si Mn P S HT200 15—30 3.1—3.5 平均3.3 1.8— 2.1 平均1.95 0.7—0.9 平均0.8 <0.15 ≤0.12 四、确定炉料配比 1、新生铁： 根据感应电炉熔炼铸铁的特性，为保证显微组织正常，炉料中生铁锭的用量不能超过20%。故选择新生铁的配比为20%，则新生铁的加入量： 150公斤?20%=30公斤 2、废钢 为了使炉料含碳量足够，废钢的配比为23%，则废钢的加入量为： 150公斤?23%=34.5公斤 3、回炉料 回炉料的加入量为：150公斤-30公斤-34.5公斤=85.5公斤 五、计算炉料中各元素的应有含量 1、炉料应含碳量 铁水所需的平均含碳量（铁水C ）应等于毛坯所需的含碳量（1C ），即铁水C =1C ，碳熔炼烧损为1%，则 炉料C =铁水C /（1-0.01）=1C /0.99 因为毛坯所需的含碳量1C 已知为3.3%，所以 炉料C =铁水C /1-0.01=1C /0.99=3.3/0.99=3.33% 验算炉料实际含碳量： 新生铁带进的碳量：2C =4.0?20%=0.8% 回炉料带进的碳量：3C =4.15?57%=2.37% 废钢带进的碳量：4C =1.0?23%=0.23% 所以炉料实际含碳量C=2C +3C +4C =0.8%+2.37%+0.23%=3.4%
2.配料 2.1概述 烧结配料是按烧结矿的质量指标要求和原料成分，将各种原料（含铁料、溶剂、燃料等）按一定的比例配合在一起的工艺过程，适宜的原料配比可以生产出数量足够的性能良好的液相，适宜的燃料用量可以获得强度高还原性好的烧结矿。 对配料的基本要求是准确。即按照计算所确定的配比，连续稳定配料，把实际下料量的波动值控制在允许的范围内，不发生大的偏差。实践表明，当配料发生偏差，会影响烧结过程的进行和烧结矿的质量。 生产中，当烧结机所需的上料量发生变化时，须按配比准确计算各种料在每米皮带或单位时间内的下料量；当料种或原料成分发生变化时，则应按规定要求，重新计算配比，并准确预计烧结矿的化学成分。 2.2配料方法——质量配料法 此法是按原料的质量进行配料的一种方法。其主要装置是皮带电子称——自动控制调节系统——调速圆盘给料机，配料时，每个料仓配料圆盘下的皮带电子称发出瞬时送料量信号，此信号输入调速圆盘自动调节系统，调节部分即根据给定值信号与电子皮带秤测量值信号的偏差，自动调节圆盘转速，达到所要求的给料量，质量配料系统如图1所示 质量配料法可实现配料的自动化，便于电子计算机集中控制与管理，配料的动态精度可高达0.5%-1%,为稳定烧结作业和产品成分创造了良好条件，也是劳动条件得到改善。 2.3配料室（本厂） 配料室采用单列布置，15个矿槽，混匀矿槽上采用移动B=1000卸料车向各配料槽给料；无烟煤、焦粉、冷返矿矿槽上采用B=650固定可逆胶带机向各配料槽给料。生石灰用外设压缩空气将汽车罐车送来的生石灰送至配料槽。混匀矿采用￠2500圆盘给料机排料，配料电子称称重；燃料和溶剂及冷返矿直接用配料电子称拖出；生石灰的排料、称量及消化通过叶轮给料机、电子称及消化器完成。以上几种原料按设定比例经称量后给到混合料的B=800胶带机上。料槽侧壁安装振动电机，防止料槽闭塞。 调速圆盘自 动调节系统 给定值 控制量 偏差 调节部分 调节量 操作部分 （圆盘） 操作量 控制部分 （圆盘给料机） 检出部分 （电子皮带秤） 图1 质量配料系统
复混肥生产中注意的问题 一、原料性质： 磷酸一铵 分子式：NH4H2PO4 结构式： 微溶于醇、不溶于丙酮，常温下稳定，无氧化还原性，遇高温、酸碱、氧化还原性物质不会燃烧、爆炸。 用途：农用化肥。 尿素 化学式：CO(NH2)2 CAS号：57-13-6 EINECS号：200-315-5 分子式：CH4N2O 分子量： 物化性质 性状：无色或白色针状或棒状结晶体，工业或农业品为白色略带微红色固体颗粒，无臭无味。含氮量约为%。 沸点：°C at760mmHg。 折射率：n20/D 。 闪点：°C。
密度：。 熔点：℃。 水溶性：1080 g/L (20℃)。 溶解性：溶于水、甲醇、甲醛、乙醇、液氨和醇[1]，微溶于乙醚、氯仿、苯。弱碱性 对热不稳定，加热至150~160℃将脱氨成缩二脲。硫酸铜和缩二脲反应呈紫色，可用来鉴定尿素。若迅速加热将脱氨而三聚成六元环化合物三聚氰酸。（机理：先脱氨生成异氰酸（HN=C=O），再三聚。）氯化钾 中文别名：缓释钾；补达秀 CAS号：7447-40-7 分子式：KCl 分子量： 精确质量： 物理性质 外观与性状：白色晶体，味极咸，无臭无毒性。易溶于水、醚、甘油及碱类，微溶于乙醇，但不溶于无水乙醇，有吸湿性，易结块；在水中的溶解度随温度的升高而迅速地增加，与钠盐常起复分解作用而生成新的钾盐。 密度：at 25 °C(lit.) 熔点：770 °C(lit.) 沸点：1420°C
闪点：1500°C 折射率：n20/D 水溶解性：340 g/L (20 oC) 稳定性：稳定。与强氧化剂不相容，强酸。防潮。吸湿性。 储存条件：2-8oC 膨润土是以蒙脱石为主要矿物成分的非金属矿产，蒙脱石结构是由两个硅氧四面体夹一层铝氧八面体组成的2：1型晶体结构，由于蒙脱石晶胞形成的层状结构存在某些阳离子，如Cu、Mg、Na、K等，且这些阳离子与蒙脱石晶胞的作用很不稳定，易被其它阳离子交换，故具有较好的离子交换性。 主要化学成分是二氧化硅、三氧化二铝和水，还含有铁、镁、钙、钠、钾等元素，Na2O和CaO含量对膨润土的物理化学性质和工艺技术性能影响颇大，具有强的吸湿性和膨胀性，可吸附8～15倍于自身体积的水量，体积膨胀可达数倍至30倍；在水介质中能分散成胶凝状和悬浮状，这种介质溶液具有一定的黏滞性、触变性和润滑性；有较强的阳离子交换能力；对各种气体、液体、有机物质有一定的吸附能力，最大吸附量可达5倍于自身的重量；它与水、泥或细沙的掺和物具有可塑性和黏结性；具有表面活性的酸性漂白土（活性白土、天然漂白土-酸性白土）能吸附有色离子。 二、影响因素： 影响高浓度复合肥生产主要因素有以下几个方面：1）生产设备；2）工艺技术；3）原料的理化性状；4）生产配方以及添加的调理剂；
A/O工艺设计参数 ①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 ②污泥回流比：50～100% ③混合液回流比：300～400% ④反硝化段碳/氮比：BOD /TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N 5 ⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯氏氮）： <0.05KgTKN/KgMLSS·d /KgMLSS·d ⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD 5 ⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS） ⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L O段DO>2～4mg/L ⑨pH值：A段pH =6.5～7.5
O段pH =7.0～8.0⑩水温：硝化20～30℃ 反硝化20～30℃ ⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH 4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO 3 计）。 反硝化反应还原1gNO 3 --N将放出2.6g氧，生成3.75g 碱度（以CaCO 3 计） ⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量(KgO 2 /h)。 微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶解氧，所以Ro应包括这三部分。 Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr a’─平均转化1Kg的BOD的 需氧量KgO 2 /KgBOD b’─微生物（以VSS计）自身 氧化（代谢）所需氧量KgO 2 /Kg VSS·d。 上式也可变换为： Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr Sr─所去除BOD的量（Kg）
配料计算学习资料 一.配料计算的基本过程 1?了解炉料的化学成分。 2?确定目标铁水成分。 3?初步确定生铁、废钢、回炉料、铁沫的加入量 4.根据配比计算C、Si、Mn、P、S、Cu、Cr当前配料含量 8?计算添加缺少的合金（增碳剂、硅铁、锰铁等等） 二.各种炉料的参考成分 如果有化验单，则必须以化验单为准。如果没有则按以下数值估算。 说明： 1.以上都是平时常见数据，配料需要及时了解各种材料化验单并替换上述数。 2.表格内空格都按没有计。 3?回炉料和铁沫成分就是该产品实际控制的化学成分（应该和作业基准书相同） 三.确定配料目标值 配料目标就是工艺要求的化学成分，但是要区分原铁水和孕育后。 四.确定生铁、废钢、回炉、铁沫加入量按工艺文件和配料单确定加入量。 五.计算定好的配料各种合金成分 举例：配料 Q10生铁 30%,废钢 30%，回炉 40% （C3.6、Si2.6,、Mn0.6）含碳量=0.3*4.3+0.3*0.2+0.4*3.6=2.88
含硅量=0.3*0.8+0.3*0.2+0.4*2.6=1.34 含锰量=0.3*0.3+0.3*0.4+0.4*0.6=0.45 说明： 上述公式中0.3和0.4分别表示30%和40%，今后以此类推如果配料还有铁沫一项，就增加一项铁沫的 我们用的合金含量都是假设的，今后需要多看材料的化验单并按化验单计 六。计算需要添加合金的含量 举例：目标含量是C3.85 Si1.6 Mn0.6按第五项举例的结果计算合金量 增碳剂：（3.85-2.88）/0.8 =1.2% 硅铁：（1.6-1.34）/0.7 =0.37% 锰铁：（0.6-0.45） /0.6 =0.25% 说明： 公式中0.8、0.7、0.6分别表示增碳剂、硅铁、锰铁含量是80%、70%、60% 我们用的合金含量都是假设的，今后需要多看材料的化验单并按化验单计 计算结果是百分数，具体加多少乘上铁水量就行了。比如出1000公斤铁水, 那么增碳剂加入量是1.2%*1000=1.2*1000/100=12公斤 计算的时候注意百分号中的100,需要除以100 简便计算方法：出1000公斤铁水，加入合金增加值
玉米配方肥 40% (28-5-7) 高产肥力地区基肥或追肥 52% (25-13-14) 葛岗、阳固等乡镇速效钾较低区（基肥）返青期冲施适量氮钾肥 42%（25-12-5）旱肥地基肥 朝天椒配方肥 40%（20-10-10）涧河南北丘陵区，基肥。 大蒜配方肥 51%（18-12-23）适用于竖岗，以底肥和追肥为主 新密市小麦配方肥 42%（22-16-4）中、低产麦区基肥 尉氏县小麦配方肥 40%（20-12-8）东部高产区、小麦底肥 玉米配方肥 42% （28-8-6）高肥力地区,追肥 35% (30-0-5) 中、低肥力夏玉米田作追肥 40% (22-9-9) 低产肥力地块（基肥） 35%（30-0-5）中肥力麦区、追肥 40%（28-10-2）旱地追肥 45%（25-10-5）中、高产区，作追肥或基肥施用 滑县小麦配方肥 56% (25-26-5) 基肥，犁地前施用 45%（25-13-7）中肥力地区，作基肥施用 玉米配方肥 42% (32-6-4) 中产玉米区追施肥 阳 40% (20-12-8) 中产肥力 (基肥)黑土 25%（17-8-0）低肥力区,作基肥施用 48%（26-12-10）高产肥力地块基肥、追肥 40%（15-19-6）中部基施 40%（25-8-7）南部丘陵区作基肥 40%（24-12-4）中低产区，作基肥施用 玉米配方肥 45%（28-9-8）高肥力地区，作追肥施用 40%（22-12-6）低产区基施 45% （18-19-8）中肥力地区基肥 尿基的和硝基的配方是不一样的，主要差异在于总氧份上，硝基的总氧份达不到尿基的程度，这方面最好的办法肥料测土西方信息，比如以下是河南的（参考，从中通过计算选取你的装置能生产的进行开发应该是可以的）：玉米配方肥 485（20-16-4）高肥力区,分期作追肥施用 伊川县小麦配方肥 38%（22-13-5）高肥力区,作基肥 40%（28-5-7）南部丘陵区作基肥 玉米配方肥 45% (28-5-12) 适于高肥力地块（追肥） 汝州市小麦配方肥 40%（25-10-5）高产区基肥 花生配方肥 42%（16-12-14）中肥力地区，作底肥施用 玉米配方肥 45%（28-9-8）川区水浇地，追肥。 玉米配方肥 40%（30-6-4）北部平原区作基肥 宜阳县小麦配方肥 45%（24-15-6）高产区，作基肥施用 小米配方肥 40%（20-10-10）安阳县中西部 40%（32-8）西部追施 40%(25-6-9) 适于中、低肥力地块（追肥） 40%（25-11-4）旱薄地基肥 玉米配方肥 40%（30-5-5）适用于四所楼、长智镇，以追肥为主 40%（22-12-6）适用于朱砂、玉皇庙镇，以底肥和追肥为主
沈阳化工大学 水污染控制工程 三级项目 题目：小区生活污水回用处理设计 院系：环境与安全工程学院 专业：环境工程 提交日期： 2020 年 5 月 26 日
摘要 本文主要介绍了小区生活污水回用处理设计的过程，其中包括工艺流程、以及流程中各个构筑物的设计计算、高程和平面布置。循环式活性污泥法（CASS）是序批式活性污泥法工艺（SBR）的一种变形。它综合了活性污泥法和SBR工艺特点，与生物选择器原理结合在一起，具有抗冲击负荷和脱氮除磷的功能。本次设计采用了CASS工艺进行设计计算。其中包括池体的计算和格栅等辅助物尺寸计算，处理后水质达到一级B标准。 关键词：小区生活污水回用循环式活性污泥法设计计算 Abstract This paper mainly introduces the design process of residential sew age reuse treatment, including the process flow, as well as the design of e ach structure in the process, elevation and plane layout. Circulating activa ted sludge process (CASS) is a variation of sequential batch activated slu dge process (SBR). It integrates the characteristics of activated sludge pro cess and SBR process, combines with the principle of biological selector, and has the functions of impact load resistance and denitrification and de phosphorization. This design adopts CASS technology to design and calc ulate. It includes the calculation of the pool body and the size calculation of the grid and other auxiliary objects. After treatment, the water quality r eaches the standard of grade a B.
产品配方营养成分计算方 法 This model paper was revised by the Standardization Office on December 10, 2020
产品配方营养成分计算方法 一、(Carbohydrate) 碳水化合物的计算 1.砂糖 (Sugar)：公克数×99% =碳水化合物克数 2.糖浆 (Corn syrup)： (公克数×42%)×99%=碳水化合物克数 3.全脂奶粉 (Milk powder)：公克数×54% =碳水化合物克数 4.玉米淀粉 (Corn starch)：公克数×85% =碳水化合物克数 5.炼奶 (Condensed milk)：公克数×55%=碳水化合物克数 6.脱脂奶粉 (Non-fat milk powder)：公克数×52% =碳水化合物克数 7.糊精纤维 (Fibers dextrin)：公克数×50%=碳水化合物克数 8.木糖醇 (Xylitol)：公克数×100%=碳水化合物克数 9.明胶 (Gelatin)、果胶 (Pectin)、卡拉胶及奶油 (Cream)不计算碳水化合物 二、( Fat) 脂肪的计算 1.奶油 (Cream)：公克数×55%=脂肪克数 2.炼乳 (Condensed milk)：公克数×%=脂肪克数 3.白脱（白奶油或黄油）(Butter) ：公克数×%=脂肪克数 4.全脂奶粉 (Milk powder)：公克数×20%=脂肪克数 5.软磷脂 (Lecithin)：公克数×99%=脂肪克数
6.砂糖 (Sugar)、糖浆 (Corn syrup)、玉米淀粉 (Corn starch)、明胶 (Gelatin)、果 胶 (Pectin)、卡拉胶及脱脂奶粉 (Non-fat milk powder)不计算脂肪 三、( Protein) 蛋白质的计算 1.炼奶 (Condensed milk)：公克数×8%=蛋白质克数 2.奶油 (Cream)：公克数×1%=蛋白质克数 3.玉米淀粉 (Corn starch)：公克数×1%=蛋白质克数 4.全脂奶粉 (Milk powder)：公克数×20%=蛋白质克数 5.脱脂奶粉 (Non-fat milk powder)：公克数×20%=蛋白质克数 6.砂糖 (Sugar)、糖浆 (Corn syrup)、盐 (Salt)、明胶 (Gelatin)、果胶 (Pectin)、 卡拉胶不计算蛋白质克数 四、( Cholesterol) 胆固醇质的计算 1.奶油 (Cream)：克数×103%=胆固醇质毫克数 (mg) 2.炼奶 (Condensed milk)：克数×36%=胆固醇质毫克数 (mg) 3.白脱（白奶油或黄油）(Butter) ：克数×152%=胆固醇质毫克数 (mg) 4.全脂奶粉 (Milk powder)：克数×71%=胆固醇质毫克数 (mg) 五、(Dietary Fiber) 膳食纤维的计算 1.糊精纤维 (Fiber dextrin)：克数×85%=膳食纤维克数
目前国内复合肥几种生产工 艺 -标准化文件发布号：（9556-EUATWK-MWUB-WUNN-INNUL-DDQTY-KII
目前国内复合肥几种生产工艺 目前在我国复合（混）肥制造中有以下几种工艺： 1）料浆法生产工艺技术，2）高塔造粒生产尿基复合肥工艺技术，3）熔体造粒法生产工艺技术，4）干粉物理团粒法生产工艺技术，5）掺混法生产工艺技术。 1.掺混法生产工艺技术 这种工艺在我国是最简单的复混肥生产工艺。 这种工艺或方法制造的复混肥叫掺混肥或BB肥。其特点是工艺简单,配比灵活,原料肥料仍然保持原状，比较直观，养分比例易于调整。但是其缺点是:肥料在运输和施用过程易于产生氮磷钾肥的分离，肥料易于吸湿结块。目前市场上大多数BB肥配方均属高氮、高钾、高浓度型，缺乏中、微量元素。 2.干粉物理团粒法生产工艺技术 干粉物理团粒造粒工艺技术是，根据需要,选择几种肥料原料干粉进行计量和混合，以粘结剂为胶结物在造粒机内成粒。干粉混合料的造粒需加热,并用加水或加蒸汽的方法增加液相量,然后在滚动情况下在(圆盘)或转鼓中团聚成一定粒径的复混肥颗粒。目前，这类工艺中通常采用加酸（特别是加磷酸）和氨来增加液相量，并借所发生的化学反应来提供热量，磷酸和氨反应生成的磷酸铵就成为复合肥料中的组分。造粒机内的物料应控制最佳的温度 (50～80℃)和最佳的含水量％～％),以达到合适的成粒条件。以这种工艺制造的复混肥，从肥料的氮磷钾组成上将与上述的BB肥没有实质性的差别。只是把
原来更小的粒（粉末），将其团结成颗粒。所以也可以说这种工艺制造的复混肥是深加工BB肥。 3.料浆法生产工艺技术 料浆工艺是硫酸、硝酸、磷酸或一些混合酸与氨反应的产物（有时也用酸与磷矿粉反应的产物）为氮磷料浆。然后在料浆中加入钾盐或直接把钾盐加至造粒机内，再把氮磷料浆喷入造粒机内，再高温下与钾盐反应制得氮磷钾三元复合肥料。这种工艺制造的复合肥中养分非常均匀，大小颗粒化肥中的养分含量和比例完全一致。颗粒的物理化学性状一流。肥料中氮的形态包括铵态氮和硝态氮，因此肥效比单一的尿素态或单一铵态的等氮磷钾肥料好 4.高塔造粒生产尿基复合肥工艺技术 这一工艺是近几年在我国复合肥生产工艺中出现的一项新工艺，也就高塔尿基复合肥工艺。它实际上就是把尿素熔融，熔融尿液经计量后用熔融泵送入混合器中，再将加热后的粉状磷酸一铵、氯化钾和添加剂(辅料) 等计量后加入加热器中加热，预热后的物料送入混合器与熔融尿液混合反应,充分混合成溶解度大且具有一定流动性的加成化合物料浆。随后靠自身重力流入位于造塔顶的旋转喷头中再喷雾成液滴，液滴从高塔顶部下降过程与上升的冷空气逆向接触传热，在空气中结晶、固化、冷却成成品颗粒。筛分出的大颗粒经破碎机破碎后和细粉一起作为返料重新加入加热器后循环使用。 高塔尿基复合肥的优点是
A 2 /O 工艺生化池设计 一、 设计最大流量 Q max=73500m 3/d= m 3/h= m 3/s 二、 进出水水质要求 表1 进出水水质指标及处理程度 三、 设计参数计算 ①. BOD 5污泥负荷 N=(kgMLSS ·d) ②. 回流污泥浓度 X R =10 000mg/L ③. 污泥回流比 R=50% ④. 混合液悬浮固体浓度（污泥浓度） ⑤. TN 去除率 ⑥. 内回流倍数 四、 A 2/O 曝气池计算 ①. 反应池容积 ②. 反应水力总停留时间 ③. 各段水力停留时间和容积 厌氧：缺氧：好氧＝1：1：4 厌氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 缺氧池停留时间h t 33.21461=?= ，池容37.70874252661 m V =?=； 好氧池停留时间h t 34.91464=?= ，池容36.283504252664 m V =?=。 ④. 校核氮磷负荷
好氧段TN 负荷为： ()d kgMLSS kgTN N ?=??=??/024.06.8350233339 .3073500V X T Q 30 厌氧段TP 负荷为： ()d kgMLSS kgTN P ?=??=??/017.07 .708733334 .573500V X T Q 10 ① 剩余污泥量：X ?,(kg/d) 式中： 取污泥增值系数Y=，污泥自身氧化率05.0=d K ，代入公式得： =5395kg/d 则： 湿污泥量：设污泥含水率P=% 则剩余污泥量为： ⑤. 反应池主要尺寸 反应池总容积：V=425263m 设反应池2组，单组池容积：V = 3212632 m V = 有效水深5m ，则： S=V/5=2m 取超高为，则反应池总高m H 0.60.10.5=+= 生化池廊道设置： 设厌氧池1廊道，缺氧池1廊道，好氧池4廊道，共6条廊道。廊道宽10m 。则每条廊道长度为 m bn S L 88.706 106 .4252=?== ，取71m 尺寸校核 1.71071==b L ，25 10 ==h b 查《污水生物处理新技术》，长比宽在5~10间，宽比高在1~2间 可见长、宽、深皆符合要求 五、 反应池进、出水系统计算 1) 进水管 单组反应池进水管设计流量s m Q Q /425.02 85 .023max 1===
某烧结配料室钢料仓设计 根据储料的流动特性及圆钢仓的受力特点，文章采用通用有限元计算软件计算，给出了钢料仓各部位的应力分布及受力特征，为设计同类型的圆料仓提供参考。 标签：烧结；钢料仓；有限元分析；设计 引言[5] 筒仓结构广泛应用于冶金行业中，1985年，《钢筋混凝土筒仓设计规范（GBJ77-85）》[1]即发行，而钢筒仓的应用还很有限。钢筒仓结构在许多情况下比混凝土筒仓更为经济，目前世界上已建筒仓中大约一半为钢筒仓。其中大部分为圆形筒仓，复杂的结构性能加上不合理的设计准则导致了许多钢板筒仓的结构破坏。2001年我国颁布了《粮食钢板筒仓设计规范》[2]，但此规范相比于实际的结构略显简单，尚存在一定差距。 不同的是，国外在钢筒仓结构性能上进行了大量的研究。世界上第一本钢筒仓设计规范-欧洲钢结构设计规范之4.1：筒仓[3]，和J.Michal.Rotter的专著《圆形钢筒仓设计指导》[4]等书，均给国内的设计人员带来了极大的借鉴和指导作用。 根据欧洲筒仓荷载规范[5]的三种筒仓设计类别，对于冶金行业中常常出现的大于100吨容量的结构，建议采用薄膜理论计算壳体主要应力，并采用弯矩理论分析局部弯曲效应，或者采用有效的数值分析，如有限元分析方法。为此，文章采用有限元分析方法，对某筒仓结构进行了分析，以确定一个较为通用的标准，方便设计人员参考。 1 模型参数 筒仓形状如图一所示，其主要作用为储存配料。筒仓底部半径为1230mm，上部半径3250mm，贮料密度为2.2t/m3。具体模型可参见设计图纸。图中，h0为贮料重心高度，h1为贮料边缘，即筒仓初始受力位置。h2为变阶位置。 图1 筒仓模型 计算高度hn=h0-h2=8743mm-5548mm=3195mm （h0-h2）/2R=0.49》[2]，但此规范相比于实际的结构略显简单，尚存在一定差距。不同的是，国外在钢筒仓结构性能上进行了大量的研究。世界上第一本钢筒仓设计规范-欧洲钢结构设计规范之4.1：筒仓[3]，和J.Michal.Rotter的专著《圆形钢筒仓设计指导》[4]等书，均给国内的设计人员带来了极大的借鉴和指导作用。
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算 由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。 式中： Q ——设计水量，m 3 /d ； Q ——日平均水量，m 3 /d ； K ——变化系数； （2）、确定设计污泥龄C θ 需反硝化的硝态氮浓度为 式中： N ——进水总氮浓度，mg/L ； 0S ——进水BOD 值 【1】 ，mg/L ； e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算 计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃） （3）、计算污泥产率系数Y 【2】 式中： Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ； 0X ——进水SS 值mg/L; T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算： 式中： L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS?d)。 S 活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d
（4）、确定MLSS(X) MLSS(X)取值通过查下表可得。 反应池MLSS取值范围
取定MLSS(X)值后，应用污泥回流比R反复核算 式中： R——污泥回流比，不大于150%； t——浓缩时间，其取值参见下表。 E 浓缩时间取值范围 （5）、计算反应池容积 计算出反应池容积V后，即可根据V V /的比值分别计算出缺氧反应池和好氧反 D 应池的容积。 2、厌氧池的设计计算： 厌氧反应池的容积计算 式中： V——厌氧反应池容积，m3。 A