1 绪论
1.1 概述
1.1.1 简支梁桥概述
由一根两端分别支撑在一个活动支座和一个铰支座上的梁作为主要承重结构的梁桥。属于静定结构。是梁式桥中应用最早、使用最广泛的一种桥形。其构造简单，架设方便，结构内力不受地基变形，温度改变的影响。
1.1.2 简支梁桥受力特点
简支梁桥是静定结构，其各跨独立受力。桥梁工程中广泛采用的简支梁桥有三种类型：
1) 简支板桥。简支板桥主要用于小跨度桥梁。按其施工方式的不同分为整体式简支板桥和装配式简支板桥；
装配式板桥是目前采用最广泛的板桥形式之一。按其横截面形式主要分为实心板和空心板。根据我国交通部颁布的装配式板桥标准图，通常每块预制板宽为1.0m，实心板的跨径范围为1.5-8.0m，主要采用钢筋混凝土材料；钢筋混凝土空心板的跨径范围为6—13m；而预应力混凝土空心板的跨径范围为8-16m。
2)肋梁式简支梁桥(简称简支梁桥)。简支梁桥主要用于中等跨度的桥梁。中小跨径在8-12m时，采用钢筋混凝土简支梁桥；跨径在20-50m时，多采用预应力混凝土简支梁桥。在我国使用最多的简支梁桥的横截面形式是由多片T形梁组成的横截面。
3)箱形简支梁桥。箱形简支梁桥主要用于预应力混凝土梁桥。尤其适用于桥面较宽的预应力混凝土桥梁结构和跨度较大的斜交桥和弯桥。
1.1.3 预应力混凝土简支梁桥在我国的发展
我国修建预应力混凝土连续体系梁桥最早在铁路部门，1966 年在成昆线用悬臂拼装法建成国内第一座预应力混凝土铰接连续梁桥――旧庄河桥，跨24m+48m+24m。第一座预应力混凝土连续梁桥是1975 年建成的北京枢纽东北环线通惠河桥，跨度26.7m+40.7m+26.7m。1979 年9 月建成兰州黄河桥（47m+3×70m+47m）为悬臂浇筑的分离式双室箱梁桥，进一步推动了预应力混凝土连续梁的修建和发展。此后，相继建成湖北沙洋汉江公路桥，云南怒江桥，台州灵江桥等一大批特大跨公路连续梁桥。目前我国最大跨度的预应力混凝土连续梁桥为江苏南京第二长江大桥的北汊桥，主跨165m。
另外，预应力混凝土连续梁桥在铁路部门也得到了广泛的运用，兴建了大批大跨径连续梁桥。
1.1.4 本桥设计施工方法
本次设计为7x20m = 140m，预应力砼简支梁，桥宽为19m。梁体采用空心板截面。采用预制吊装法施工，预应力用先张法张拉，可以有效控制预应力损失，梁体的质量也可以很好的保证。用架梁机把梁架设到位，标高和路线线形也容易控制。
1.2 毕业设计的目的与意义
1.2.1 毕业设计目的
毕业设计是高等工科院校本科培养计划中的最后一个教学环节，是对四年所学知识的总结与运用。
(1)运用学过的基础理论和专业知识，结合工程实际，参考国家有关规范、标准、工程设计图集及其他参考资料，独立地完成预应力混凝土连续梁桥上部结构的设计；
(2)同时初步掌握桥梁设计的步骤、方法，培养分析问题、解决问题的能力，为以后的继续学习和工作奠定基础。
1.2.2 毕业设计意义
(1)在老师的指导下，独立完成一座三跨预应力混凝土连续梁桥上部结构的设计，基本掌握该工程设计的全过程，巩固已学知识。
(2)增强考虑问题、分析问题和解决问题的能力，其实践性和综合性无以取代，为以后无论是继续学习还是参加工作都打下了良好的基础。
(3)由于预应力混凝土连续梁桥为超静定结构，手算工作量较大，且准确性难以保证，所以采用了有限元分析软件桥梁博士计算v3.03，桥梁电算进行，这样不仅提高了效率，而且准确度也得以提高。同时也更加熟练了计算机辅助设计软件AutoCAD,Excel 等的使用。
1.3方案拟定
方案一：预应力混凝土连续梁桥(4x35m)。
力学特点：预应力混凝土连续梁桥是一种以受弯为主，在竖向荷载作用下无水平反力的结构。它在荷载作用下，支点截面产生负弯矩，从而大大减小了跨中的正弯矩，跨越能力大。预应力结构通过高强钢绞线对混凝土预压，不仅充分发挥了高强材料的特性，
而且提高了混凝土的抗裂性，促使结构轻型化，因而预应力混凝土结构具有比钢筋混凝土结构大得多的跨越能力。
使用效果：主桥桥面连续，无伸缩缝，行车平顺舒适，养护费用少。桥型线条简洁明快。
施工方法及工艺：采用预制顶推施工方法，以顶推设备作为主要施工设备，以桥台为起点，顺梁方向施工。技术先进，工艺要求较严格；占用施工场地少。
立面截面布置：请见附图1.1、1.2。
图1.1 上林村大桥桥型布置图
图1.2上林村大桥横截面图
方案二：35米预应力简支箱梁梁桥(4x35m)
力学特点：超静定结构，以受弯为主，在竖向荷载作用下无水平反力的结构。它在荷载作用下，支点截面产生负弯矩且比跨中弯矩大，但跨径不大时差值不是很大，采用等截面形式，大大简化主梁的构造。
使用效果：主桥面设有伸缩缝，桥面不连续，采用等截面布置，桥梁的立面协调一致，减少构件模板的规格。
施工方法及工艺：采用顶推法施工。施工时，在一侧的桥台后设置预置场，分节段预制、逐段顶推、逐段接长、连续施工工艺。
立面截面布置：见附图2.1、2.2。
图2.1 上林村大桥桥型布置图
图2.2上林村大桥横截面图
方案三：预应力混凝土空心板梁(7x20m)
力学特点：梁体连续，墩、梁、基础三者固结为一个整体共同受力。由于墩梁固结共同参与工作，连续刚构桥由活载引起的跨中正弯矩较连续梁要小，因而可以降低跨中区域的梁高，并使恒载内力进一步降低。因此，连续刚构桥的主跨径可以比连续梁桥设计大一些。顺桥向抗弯刚度和横桥向抗扭刚度大，受力性能好。顺桥向抗推刚度小，对温变、混凝土收缩徐变及地震影响均有利。
使用效果：桥面连续，无伸缩缝，行车条件良好，养护费用少；桥型线条简洁明快；满足施工运营各阶段支承上部结构重量和稳定性要求；但如果桥墩的水平抗推刚度较大，则因主梁的预应力张拉、收缩、徐变、温度等因素所引起的变形受到桥墩的约束后，将会在主梁内产生较大的次拉力，并对桥墩也产生较大的水平推力，从而会在架构混凝土上产生裂缝，降低结构的使用功能。
施工方法及工艺：采用挂篮悬臂浇注对称施工。占用施工场地少，不需安设大吨位的支座。
立面截面布置：请见附图3.1、3.2。
图3.1上林村大桥桥型布置图
图3.2上林村大桥横截面图
2 毛截面几何特性计算
2.1基本资料
2.1.1主要技术指标
桥跨布置:7?20.0 m，桥梁全长140 m。
标准跨径：20.00 m
计算跨径：19.3m。
桥面总宽:20 m，横向布置为0.5 m（防撞护栏）+19 m（行车道）+0.5 m（防撞护栏）。
设计荷载：公路-I级。
1.1.2材料规格
预应力钢筋17
?钢绞线，直径15.2mm;
非预应力钢筋采用335,235
HRB R;
空心板块混凝土采用C40;
桥面铺装采用C40防水混凝土。
2.2截面几何尺寸图
图2.2横截面尺寸图(尺寸单位：cm)
图2.3中板横截面尺寸图(尺寸单位：cm) 2.3 毛截面几何特性计算
通过桥梁博士软件计算结果：
任务类型: 截面几何特征计算
截面高度: 0.95 m
------------------------------------------------------------
计算结果:
基准材料: 中交新混凝土:C40混凝土
基准弹性模量: 3.25e+04 MPa
换算面积: 0.731 m2
换算惯矩: 8.16e-02 m4
中性轴高度: 0.464 m
沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下):
主截面:
点号: 高度(m): 静矩(m3):
1 0.95 0.0
2 0.712 9.94e-02
3 0.475 0.112
4 0.237 9.85e-02
5 0.0 0.0
图2.4边板横截面尺寸图(尺寸单位：cm)任务类型: 截面几何特征计算
------------------------------------------------------------
截面高度: 0.95 m
------------------------------------------------------------
计算结果:
基准材料: 中交新混凝土:C40混凝土
基准弹性模量: 3.25e+04 MPa
换算面积: 0.878 m2
换算惯矩: 9.87e-02 m4
中性轴高度: 0.524 m
沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下):
主截面:
点号: 高度(m): 静矩(m3):
1 0.95 0.0
2 0.712 0.126
3 0.475 0.135
4 0.237 0.115
5 0.0 0.0
空心板截面的抗扭刚度可简化为图的单箱截面来近似计算。
图2.5(尺寸单位：cm)
2222
1244(16023)(9510)222(9510)2(16023)1010T b h I h b t t ?-?-==
?-?-++
10412.210()mm =?
3 内力计算及组合
3.1永久作用效应计算
3.1.1 空心板自重（第一阶段结构自重）
1
g
)
/
(
82
.
18
26
10
72394
1
m
KN
A
g=
?
?
=
?
=-
γ
3.1.2 桥面系自重（第二阶段结构自重）
2
g
桥面铺装采用等厚度的10cm的C40混凝土,则全桥宽铺装每延米重力为:
0.1x19.3x23=44.16 (kN/m)
桥面铺装10cm的C50现浇混泥土每延米重力：
0.1x19.3x26=5018(kN/m)
为计算方便近似按各板平均分担来考虑,则每块空心板分摊到的每延米桥面系重力为:
3623
.5
20
18
.
50
16
.
44
2
453
.6
2
=
+
+
?
=
g (kN/m)
3.1.3 铰缝自重（第二阶段结构自重）
3
g
因为铰缝自重可以近似看成C40混凝土来算,因此其自重为:
)
/
(
349
.0
26
10
)
95
1
4.
39
(4
3
m
KN
g=
?
?
?
+
=-
由此得空心板每延米总重力g为：
82
.
18
1
1
=
=g
g(kN/m)（第一阶段结构自重）
711
.5
349
.0
3623
.5
2
1
=
+
=
+
=
∏
g
g
g(kN/m)（第二阶段结构自重）
531
.
24
711
.5
82
.
18
1
=
+
=
+
=
=
∏
∑g
g
g
g(kN/m)
由此可计算出简支空心板的恒载(自重效应),计算结果见表3-1。
3.2可变作用效应计算
本桥汽车荷载采用公路—Ⅰ级荷载，它由车道荷载组成。《桥规》规定桥梁结构整体计算采用车道荷载。公路—Ⅰ级的车道荷载由)/(5.10m KN q k =的均布荷载和
)/(2.237))550()53.19)(180360(180m KN p k =??
????---+=的集中荷载两部分组成。
而在计算剪力效应时，集中荷载标准值k p 乘以1.2的系数，即计算剪力时
)/(64.2842.2372.12.1'
m KN p p k k =?=?=
3.2.1 汽车荷载横向分布系数计算
根据截面几何尺寸特点,利用桥梁博士,得出各板的横向分配影响线竖标值见表2-2。
表3-2 各板的横向分配影响线竖标值表
续表3-2
根据表3-2作出影响线，见图3.1、3.2。
(a)1号板横向分布影响线
(b) 2号板横向分布影响线
(c) 3号板横向分布影响线
(d)4号板横向分布影响线
(e)5号板横向分布影响线
(f)6号板横向分布影响线
图3.1影响线图
1号板至6号板车辆荷载位置图图3.2车辆荷载图
根据各板的横向分布影响线图，在上加载求得各种作用下的横向分布系数如下，见表3-3。
表3-3 各种作用下的横向分布系数表
由上表可知1#板在荷载作用下的横向分布系数最大，为设计和施工简便，各板设计成同一规格，并以1#板进行设计。
而支点的荷载横向分布系数，则按杠杆法计算，由图1-4得1#板的支点荷载横向分布系数如下：
m
汽
=0.5×1.00=0.50
表3-4 1#板的荷载横向分布系数
1.00
图2.3 支点处荷载横向发布影响线及最不利布载图
3.2.2 汽车荷载冲击系数计算
《桥规》规定汽车荷载的冲击力标准值为汽车荷载标准值乘以冲击系数μ。μ按结
构基频f的不同而不同,对于简支板桥
:
f=3-1)
当f<1.5H z时, μ=0.05;当f>14H z时, μ=0.45;当1.514
z
HZ f H
≤≤时,
3406
.4
81
.9/
10
531
.
24
10
8160
10
10
25
.3
3.
19
2
2
23
5
5
4
2
2
2
=
?
?
?
?
?
?
=
=
=
π
π
π
g
G
EI
l
m
EI
l
f c
c
c(H Z)
0.1767ln0.0157
f
μ=- (3-2) 代入数据得:
所以,
3.2.3 可变作用效应计算
跨中截面(见图2.4)
弯矩: ()
k k k k
M m q p y
ξ
=Ω+
汽
（不计冲击时）(3-3)两车道荷载：
不计冲击)
/
78
.
762
825
.4
2.
237
561
.
46
5.
10
467
.0
1m
KN
M（
）
（
汽
=
?
+
?
?
?
=
计入汽车冲击M=(1)()
k k k k
m q p y
μξ
+Ω+
汽
)
/
(
82
.
948
)
825
.4
2.
237
561
.
46
5.
10
(
467
.0
1
2439
.1m
KN
M=
?
+
?
?
?
?
=
汽
四车道荷载：
不计冲击)
/
(
44
.
805
)
825
.4
2.
237
561
.
46
5.
10
(
736
.0
67
.0m
KN
M=
?
+
?
?
?
=
汽
计入冲击
)
/
(
89
.
1001
)
825
.4
2.
237
561
.
46
5.
10
(
736
.0
67
.0
2439
.1m
KN M=
?
+
?
?
?
?
=
汽
剪力: '
V=()
k k k k
m q p y
ξΩ+
汽
（不计冲击时）(3-4)两车道荷载：
不计冲击'
V()
k k k k
m q p y
ξ
=Ω+
汽
)
(
29
.
78
)5.0
64
.
284
413
.2
5.
10
(
467
.0
1KN
=
?
+
?
?
?
=
计入冲击 '
V =(1+ )()k k k k m q p y μξΩ+汽
=)5.064.284413.25.10(467.012439.1?+????
=97.39(kN) 四车道荷载：
不计冲击 )93.835.064.284413.25.10736.067.0KN V （）（汽=?+???= 计入冲击 )4.1045.064.284413.25.10736.067.02439.1KN V （）（汽=?+????=
图3.4简支空心板跨中截面和l/4截面内力影响线及加载图
l/4截面
弯矩: (k k k k M m q p y ξ=Ω+汽）（不计冲击时） (3-3) 两车道荷载：
不计冲击 )83.632618.32.23792.345.10467.01m KN M ?=?+???=（）（汽 计入汽车冲击(1)()k k k k M m q p y μξ=+Ω+汽
)18.787618.32.23792.345.10467.012439.1m KN M ?=?+????=（）（汽
四车道荷载：
不计冲击 )23.668618.32.23792.345.10736.067.0m KN M ?=?+???=（）（汽 不计冲击
)(21.831)618.32.23793.345.10(736.067.02439.1m KN M ?=?+????=汽 剪力: 两车道荷载：
不计冲击'V ()k k k k m q p y ξ=Ω+汽
= )4
3
64.284428.55.10(467.01?+???
= 126.31 (kN)
计入冲击()'
V 1()k k k k m q p y μξ=+Ω+汽
=)4
364.284428.55.10(467.012439.1?+????
=157.12(kN) 四车道荷载：
不计冲击 )4
3
64.284428.55.10(736.067.0?+???=汽V
= 165.91（KN ）
计入冲击 ）（汽4
3
64.284428.55.10736.067.02439.1?+????=V
=206.37（KN ）
支点截面剪力
计算支点截面由于车道荷载产生的效应时，考虑横向分布系数沿空心板跨长的变化，同样均布荷载标准值应满布于使结构产生最不利的同号影响线上，集中荷载标准值只作用于相应影响线中一个最大影响线的峰值处，见图2.6。
两车道荷载：
目录 一、项目概况 (1) 1.1 设计规范 (1) 1.2 主要技术指标 (1) 1.3 主要材料 (2) 1.4 设计要点 (3) 1.5 施工方法及注意事项 (5) 二、研究内容 (6) 三、主要计算依据 (6) 四、纵向结构设计计算 (7) 4.1结构分析有限元模型建立 (7) 4.2结构有限元分析参数 (7) 五、纵向结构计算结果 (8) 5.1 结构极限承载能力验算表格 (8) 5.2 裂缝宽度验算 (12) 5.3 位移验算 (15) 六、中横梁结构设计计算 (16) 七、中横梁计算结果 (16) 7.1 结构极限承载能力验算表格 (16) 7.2 裂缝宽度验算 (17)
一、项目概况 本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。 1.1设计规范 1）、《工程建设标准强制性条文》 2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93) 3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004) 4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004) 5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008） 1.2 主要技术指标 1）、设计荷载：公路-Ⅱ级 2）、路线等级：城市支路 3）、机动车设计速度：300km/h； 4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]
装配式钢筋混凝土空心板 计算书 跨径： 10米(2×净11.0米) 斜交角： 15° 30° 45° 计算： 复核： 审核： XXXX勘察设计研究院 年月日
一、计算资料 1、标准跨径：10.0m 2、计算跨径：9.6m 3、桥面净空：净－11.0 m 4、设计荷载：公路－Ⅰ级 5、斜交角度：150300450 6、材料： (1)普通钢筋：R235、HRB335钢筋，其技术指标见表-1。 表－1 (2)空心板混凝土：预制空心板及现浇桥面铺装、空心板封头、防撞护栏均采用C30混凝 土，铰缝混凝土采用C30小石子混凝土，桥面面层为沥青砼。技术指标见表-2。 表－2 7 (1)中华人民共和国行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）； (2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004），简称《公预规》。 (3)《公路桥涵设计手册－梁桥（上册）》（1998年1月第一版第二次印刷），简称《梁桥》。 (4)中华人民共和国行业标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）。 二、结构尺寸 本桥按高速公路桥梁设计，取上部独立桥梁进行计算，桥面净宽11.125米，两侧为安全护栏，全桥采用9块空心板，中板为1.27米，边板为1.67米，水泥砼铺装厚10cm，沥青砼厚10cm。取净－11.125m桥梁的边、中板进行计算，桥梁横断面及边、中板尺寸如图1，图2所示（尺寸单位：cm） 图 1
图2 空心板的标准跨径为10m，计算跨径l＝9.6m。 空心板的具体构造见我院桥涵设计通用图（编号：TYT/GJS 02－3－2）。 三、各块板汽车荷载横向分布系数m c计算 1、采用铰结板法计算弯矩及L/4截面至跨中截面剪力的m c a. 计算截面抗弯惯性矩I 在AUTOCAD中作图量测得到边、中板跨中截面对各自水平形心轴的抗弯惯性矩：I边=0.01745 (m4)，I中=0.01465 (m4)。 b. 计算截面抗扭惯性矩I T 空心板截面边、中板跨中截面抗扭惯性矩I T可近似简化成图4虚线所示的薄壁箱形截面来计算（尺寸单位：cm）
装配式预应力混凝土空心板桥计算 第Ⅰ部分上部构造计算 一、设计资料及构造布置 (一)设计资料 1.跨径：标准跨径20.0m，计算跨径l=19.6 m，预制板全长19.96 m。 2.荷载：汽车—20级，挂车—100，人群荷载 3.5KN/m2。 3.桥面净宽：行车道7.00 m，人行道每测0.75 m。 4.主要材料： 混凝土：预制行车道板40号混凝土，桥面铺装及接缝亦用40号混凝土，其 余均为25号混凝土。预应力筋采用φ15.24（7φ5）钢绞线，R b y =1860Mpa， 普通筋直径d≥12mm者采用Ⅱ级钢筋，直径d<12mm者采用Ⅰ级钢筋（但吊 环必须用Ⅰ级钢筋）。 5.施工要点：预制块件在台座上用先张法施加预应力，张拉台座长度假定为 70m。设计时要求预制板混凝土强度达到80%时才允许放松预应力筋。计算 预应力损失时计入加热养护温差20℃所引起的损失。预应力钢绞线应进行持 荷时间不少于5min的超张拉。 安装时，应待接缝及现浇层混凝土与预制板结合成整体后再敷设铺装层及安 装人行道板等。 6.技术标准及设计规范： （1）.《公路工程技术标准》（JTT01—88）； （2）.《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）； （3）.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85），以下简称《预桥规》。 （4）.《桥梁工程》2001，范立础主编，人民交通出版社出版。 （5）.《公路桥涵设计手册》〈梁桥·上册〉（1996），徐光辉、胡明义主编，人民交通出版社出版。 （二）、构造及设计要点 1.主梁片数：每孔8片。 2.预制板厚85cm，每块宽100cm。
8m钢筋混凝土空心板简支梁桥 上部结构计算书 7.1设计基本资料 1.跨度和桥面宽度 标准跨径：8m（墩中心距） 计算跨径：7.6m 桥面宽度：净7m（行车道）+2×1.5m（人行道） 2技术标准 设计荷载：公路-Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取3kN/m2 环境标准：Ⅰ类环境 设计安全等级：二级 3主要材料 混凝土：混凝土空心板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装采用0.04m 沥青混凝土，下层为0.06m厚C30混凝土。沥青混凝土重度按23kN/m3计算，混凝土重度按25kN/m3计算。 钢筋：采用R235钢筋、HRB335钢筋 2.构造形式及截面尺寸 本桥为c40钢筋混凝土简支板，由8块宽度为1.24m的空心板连接而成。 桥上横坡为双向2%，坡度由下部构造控制
空心板截面参数：单块板高为0.4m ，宽1.24m ，板间留有1.14cm 的缝隙用于 灌注砂浆 C40混凝土空心板抗压强度标准值Mpa f ck 8.26=，抗压强度设计值 Mpa f cd 4.18=，抗拉强度标准值Mpa f tk 4.2=，抗拉强度设计值Mpa f td 65.1=， c40混凝土的弹性模量为Mpa E C 41025.3?= 图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：cm ） 7.3空心板截面几何特性计算 1.毛截面面积计算 如图二所示 2)-4321?+++=S S S S S A （矩形 2 15.125521cm S =??= 2 cm 496040124=?=矩形S 225.1475)5.245(cm S =?+= 2 35.2425.2421cm S =??=
后张法20米空心板梁张拉计算书 $1．理论依据及材料设备 一、 钢束理论伸长值计算公式 (1) =P×[1-e-(kL+μθ)]/(kL+μθ) 其中: —预应力钢束理论伸长值，cm； — 预应力钢束的平均张拉力，N； P — 预应钢束张拉端的张拉力，N；L—从张拉端至计算截面孔道长度，（应考虑千斤顶工作长度及设计图纸对不同梁板在曲线段的参数X值。） Ay—预应力钢束截面面积，mm2； Eg—预应力钢束弹性模量，MPa； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad； K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数；二、材料与设备 （一） 材料：主要是钢线，其标准必须是设计提出的ASTM416-90，标准强度 ,Φj15.24mm。每批材料均要送检，要有试
验检验证书，其结果要达到设计标准。（二） 设备 设备主要是千斤顶油表，根据设计图纸要求，选用OVM15系列锚具，和YCW250B型选千斤顶，以及配套的ZB2X2/500型电动油泵。 2、选用油表。 根据20米空心板梁设计图纸要求，该类梁板有三种钢束，分别由4、5、6股钢绞线构成，各种钢束最大控制张拉力分别为781.2KN、976.5KN、1171.8KN。 YCW250型千斤顶活塞面积A=48360㎜2，按最大控制张拉力F=1171800N计算，其油表读数Q=F/A=1171800N/48360㎜2=24.23Mpa 故油表选用1.6级，选用量程为（1.3～2倍）×24.32=31.5～48.46(Mpa)最大量程为60Mpa。 使用前千斤顶与油压表配套送有资质单位丁标定，经昆明理工大建筑学院标定结果： 千斤顶编号：20575，油压表编号：2395，千斤顶工作长度0.4m。
16m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1．设计依据及相关资料 1.1计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 1.2参与计算的材料及其强度指标 材料名称及强度取值表表1.1
1.3 荷载等级 荷载等级：公路Ⅰ级； 1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 1．永久作用：结构重力、预加力和混凝土的收缩及徐变作用 2．可变作用：汽车荷载、温度作用 横向分布系数取值见横向分布系数计算书,中板取0.328,边板悬臂长为630mm的取0.321,边板悬臂长为380mm的取0.322。整体温升温将取20度,负温差为正温差的-0.5倍。
组合设计值Sud=1.2×永久作用+1.4×汽车荷载+0.8×1.4温度 汽车荷载计冲击力，组合值还应乘的结构重要性系数1.1 （2）正常使用极限状态 作用短期效应组合：永久作用+0.7×汽车荷载+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用作用长期效应组合：永久作用+0.4×汽车+0.8×温度梯度+1.0×均匀温度作用1.5 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为1.1。 1.5 总体项目组、专家组指导意见 1．在计算收缩徐变时，考虑存梁期为90天。 2．采用预应力A类构件，考虑现浇层厚度的一半混凝土参与结构受力。 2．计算 2.1 计算模式图、所采用软件 采用桥梁博士V3.1.0计算，计算共分5个阶段，即4个施工阶段和1个使用阶段，各阶段情况见表2.1，各施工阶段计算简图见图2.1
福清项目现浇箱梁支架方案计算书 钢管桩+贝雷梁+顶托支架方案 1、方案概况 1.1编制依据 ⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》； ⑵《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）； ⑶《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； ⑷《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）； ⑸《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）； ⑹《公路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）； ⑺《公路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）； ⑻《装备式公路钢桥使用手册》； ⑼《路桥施工计算手册》。 ⑽《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008） ⑾《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）； ⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003） ⒀《公路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95） ⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001） 1.2 工程概况 外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交叉口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本呈现西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。 瑞亭大桥：中心桩号为K0+377.8，起终点桩号：K0+116.46—K0+638.5。桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面连续箱梁。桥梁下部：采用肋板式桥台。柱式桥墩、桩基础。桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术 通用图设计计算书 10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 (二级公路) 设计计算人：日期： 复核核对人：日期： 单位审核人：日期： 项目负责人：日期：
编制单位：湖南省交通规划勘察设计院 编制时间：二○○六年三月 10m简支装配式后张法预应力混凝土空心板配束计算 1. 设计依据及相关资料 计算项目采用的标准和规范 1.《公路工程技术标准》（JTG B01-2003） 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（简称《通用规范》） 3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（简称《公桥规》）参与计算的材料及其强度指标 依据《中华人民共和国交通部－“预应力混凝土公路桥梁通用设计图成套技术”第二次工作会议纪要》：对于公路Ⅱ级汽车荷载的预应力混凝土空心板采用C40强度等级的混凝土；桥面铺装下层为100mm现浇C40混凝土，上层为80mm沥青混凝土；后张法预应力管道统一采用金属波纹管。各参与计算材料的强度指标按《公桥规》选用，材料名称及设计参数取值见表。 材料名称及设计参数取值表表 荷载等级
依据《通用规范》第款第3条表规定，二级公路汽车荷载等级：公路Ⅱ级； 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图 设计采用的作用 设计采用的作用荷载，按《通用规范》第4章确定。不计偶然作用，永久作用和可变作用的取项如下： （1 （2）可变作用：汽车荷载、 用； 整体温差：温升20℃，整体温降20℃； 依据《中华人民共和国交通部－ 桥梁通用设计图成套技术”第二次工作会议纪要》 板桥面铺装上层选用沥青铺装。 用规范》第款第3条选用（80mm 具体图式见图。 竖向日照反温差为正温差乘以。 依据《通用规范》条文说明第款不计入横桥向梯度温度。 各板的横向分布系数及取值方式参见《横向分布系数计算书》。 作用效应组合 （1）持久状况承载能力极限状态（《通用规范》第款） 作用效应组合设计值S ud=×永久作用+×汽车荷载+×温度 作用效应组合设计值组合值还应乘结构重要性系数。 依据《公桥规》第款，汽车荷载计入冲击系数。 （2）持久状况正常使用极限状态（《通用规范》第款） 作用短期效应组合：永久作用+×汽车荷载+×温度梯度+×均匀温度作用 作用长期效应组合：永久作用+×汽车+×温度梯度+×均匀温度作用 依据《公桥规》第款，汽车荷载不计入冲击系数。 计算模式、重要性系数 按简支结构计算，结构重要性系数为。 总体项目组、专家组指导意见
X056泗县山头至宿州闵贤公路改建工程 现 浇 空 心 板 梁 施 工 方 案 中煤第三建设集团有限责任公司 X056山闵路改建工程NO3.2项目经理部 二零一二年六月
第一章编制说明 第一节编制依据 一、编制依据 1、本合同段的施工图纸、招标文件、参考资料、工程量清单、合同文件。 2、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000） 3、《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95） 4、《公路交通安全设施施工技术规范》（JTG F71-2006） 5、《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004） 6、工地现场实际情况及以往公路的施工经验。 第二节工程概况 一、工程概述 X056泗县山头至闵贤公路位于安徽省宿州市北部，路线整体呈东西走向，起自宿州市泗县山头镇接X048公路，终于宿州市埇桥区曹村闵贤镇与G206公路相接，全长106.666km。 本合同段中小桥共计8座，其中6座小桥，桥型为1*13米；中桥两座，桥型为K38+052中桥（3*14.5m）、K41+760中桥（3*13m）。均采用满堂支架整体现浇，一次浇筑成形。 二、地形、地貌及气象 公路沿线地区属黄淮平原中部，地势平坦，由西北向东南微倾，地面坡降1/8000～1/15000，水系发育，各主要河流呈基本平行展布，由西北流向东南。 根据地貌成因形态分类原则，公路沿线地区属平原地貌，地貌形态单一。依据其地貌形态、组成物质外力作用的方式和强度的差异，可进一步划分为剥蚀堆积平原和冲积平原。路线起点～K58+500段属剥蚀堆积平原，K58+500～终点属冲积平原。
本区属暖温带半湿润季风气候区。具有气候温和、四季分明、雨量适中等特征。多年平均气温为14℃，年极端最高气温可达40℃，年极端最低气温可达 -23℃。多年平均降雨量为802.1mm，年际降水量变化较大，丰水年约1500mm左右，干旱年约560mm。6-8月降水量较大，约占全年降水量的57%。多年平均蒸发量为1651mm，5-8月约占全年蒸发量的53%。年平均相对湿度为71%。全年无霜期约220天左右。 第二章施工准备 一、人员配备情况 项目部已按照施工进展情况配备足够的施工技术人员及劳动力。 二、物资设备准备 （一）机具设备 已按计划落实，并要适当留有备份，以保证施工的需要。 （二）材料 钢筋原材料已进场，满足施工需要。砼采用商品砼，已与砼拌和站签定协议，要求保证砼的及时供应。
设计计算书 工程名称盐城港大丰港区大件码头工程大件码头引桥工程设计阶段施工图专业：路桥 计算内容大件码头引桥工程计算书 计算页数：14 计算日期：2010-12-21 计算：校核： 复校：审核： 中交第三航务工程勘察设计院有限公司 2010年12月
目录 1 工程概况 (1) 2 技术标准 (1) 3 主要材料 (1) 4 设计依据 (2) 5 技术规范 (3) 6 桥梁总体布置 (3) 7 结构计算 (4) 7.1 横向分布系数计算 (4) 7.2 结构计算 (5) 7.2.1 简支板梁中板结构计算 (5) 7.2.2 简支板梁边板结构计算 (9) 7.2.3 简支小箱梁结构计算 (13) 7.3 桩基础竖向承载力验算 (17)
1 工程概况 盐城港大丰港区大件码头工程码头引桥全桥长度为380m。跨径布置为4×20m预应力混凝土简支板梁桥+12×22m预应力混凝土简支小箱梁桥。桥面宽度为11m。桥梁起点桥面高程为+8.885m，前80m纵坡为1.39%，后300m不设纵坡，引桥与码头变宽段引桥桥面接点高程为+10.0m。 2 技术标准 （1）桥梁设计基准期：100年 （2）桥梁设计荷载：大件荷载，按双排双列平板车荷载布置（见下图），最大轴重720KN（包括自重），轴距1.6m，共12根轴。 3 主要材料 （1）混凝土 预应力钢筋混凝土板梁和小箱梁混凝土强度等级为C50，桥台、盖梁、承台
混凝土强度等级为C30，桥梁混凝土强度等级应满足《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）的要求。 （2）主要钢材 箱梁所有预应力钢绞线规格均采用《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T 5224-2003）:九股钢驰，弹性模量为1.95绞线d=15.2mm，标准强度fpk=1860MPa，低松驰，弹性模量为1.95×105Mpa，每股钢绞线公称截面积139mm2，公称重量1.101kg/m。 锚具：锚具采用OVM夹片锚具，其质量应符合GB/T14370-93的要求。 普通钢筋：采用热轧R235、必须符合GB13013-1991的规定；采用热轧HRB335钢筋，必须符合GB1499-1998的规定。 所用钢板均为符合GB700-79规定的普通碳素结构钢（A3钢）。 波纹管：预应力钢束均采用塑料波纹管配真空辅助灌浆施工工艺。塑料波纹管质量要求应满足JT/T529-2004的要求。 4 设计依据 （1）我院与建设单位签订的设计合同。 （2）我院2010年5月出版的"盐城港大丰港区大件码头工程工程可行性 研究报告"。 （3）江苏省水文水资源勘测局盐城分局和扬州分局2010年4月1:2000 地形测图。 （4）中交第三航务工程勘察设计院有限公司《盐城港大丰港区大件码头 工程岩土工程勘察。 （5）建设单位提供的有关设计前提资料（建设用地地形图、建设用地坐 标、规划红线图、规划设计要求、建设用地周边道路标高等）。报告》 （2010.5）。 （6）中交水运规划设计院"大丰港二期工程码头、引桥等相关施工图" （2009）； （7）盐城市水利勘测设计院"大丰港二期工程引堤施工图"（2009）；
XXXXXXXXX工程 20m空心板吊装专项 施工方案 编制： 审核： 审批： XXXXXXXX公司 年月日
目录第一节、工程概况 1、工程概况 2、施工要求及工程目标 3、施工平面布置 第二节、编制依据 第三节、施工计划安排 1、施工进度计划 2、设备计划 第四节、施工工艺技术 1、技术参数 2、工艺流程 3、施工方法 4、检查验收 第五节、施工安全保证措施 1、组织保障 2、技术措施 3、应急预案 4、监测监控 5、安全防护措施 第六节、劳动力计划
1、专职安全生产管理人员 2、特种作业人员 第七节、计算书 1、双机抬梁验算 2、行走路面地基承载力验算 3、吊索验算 4、架桥机验算
20m空心板吊装专项施工方案 第一节工程概况 一、工程概况 跨通顺河处设5×20m预应力空心板简支梁桥，桥梁与河道正交，桥梁起止桩号：K0+638.98-K0+744.02，桥梁全长105.04m，桥宽48m（其中两侧人行道及非机动车道桥宽各9m，车行道桥宽30m）。上部结构采用5×20m预应力钢筋混凝土空心板，空心板板高95cm，中板板宽124cm，边板板宽174cm （悬臂50.5cm）。全桥预应力钢筋混凝土空心板共180片。其中中板150片、边板30片。20m板一片的吊装重量中板为31.25t、边板分别为38.27t。 下部结构：0#、5#桥台采用座板式桥台，桩基采用钻孔灌注桩，桩径均为120cm，1#、2#、3#、4#桥墩采用桩柱式桥墩，直径均为100cm，盖梁高分别为140cm，宽为160cm。本次方案为全桥20m预应力空心板吊装施工。 二、施工要求及工程目标 在梁板安装过程中，我们将加强质量、安全、进度等方面管理，质量目标：梁板安装分项工程合格率100％，优良率90％以上。安全生产目标：无重大伤亡事故。工程进度目标：满足业主总进度计划要求，按时完成各节点形象进度计划。文明施工目标：不发生各类污染环境事故。 三、施工平面布置
封家湾至太阳庙公路高边坡施工方案封家湾至太阳庙公路 K0+164.5中桥整体式预应力混凝土简支空心板满 堂支架设计验算书 编制： 审核： 复核： 盘县捷通公路工程建设有限公司 2017年4月
K0+164.5中桥整体式预应力混凝土简支空心板满堂支架设 计验算书 K0+164中桥为2*25m 整体式预应力现浇简支空心板梁桥，梁高1.3m ，桥面宽度：净11+2×0.5m （钢筋混凝土护栏），桥面全宽12.0m ；桥梁全长64.0m 。空心板梁采用C50混凝土，均采用满堂式扣件支架施工。 满堂支架的基础均在填方段上，为防止流水软化支架地基，浇筑20cm 厚C20砼作为封闭层，设置2%单向横坡，每5~8m 设横向涨缩缝，在桥中心设纵向涨缩缝。然后上部铺设10cm ×10cm 木方承托支架。支架最高10m ，采用Φ48mm ，壁厚3.5mm 钢管搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调顶托，现浇箱梁腹板及底板中心位置纵距、横距采用60cm ×60cm 的布置形式，现浇箱梁跨中位置支架步距采用120cm 的布置形式，现浇板梁墩顶位置支架步距采用60cm 的布置形式，立杆顶设12cm ×12cm 方木或钢管调整高度，间距为60cm 。 1、荷载计算 根据本桥现浇空心板梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式： ⑴ q 1—— 空心板梁自重荷载，新浇混凝土密度取2500kg/m 3。 根据现浇空心板梁结构特点，我们取D-D 截面、E －E 截面两个代表截面进行空心板梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。 ① D-D 截面处q 1计算（尺寸见后附图） 根据横断面图，则： q 1 ＝B W =B A c ?γ＝（25*(10.8*1.3+2*（0.45+0.25） *0.6*0.5+0.1*0.1*0.5*4*10-0.55*0.55*10）/10.8=26.93Kpa 注：B —箱梁底宽，取10.8m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ② E －E 截面处q 1计算（尺寸见后附图） 根据横断面图，则： q 1= B W =B A c ?γ=（25*(10.8*1.3+2*（0.45+0.25）*0.6*0.5+0.1*0.1*0.5*2*10+0.17*0.17*0.5*2*10-0.83*0.75*10）/10.8=19.96Kpa 注：B —箱梁底宽，取10.8m ，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。 ⑵ q 2—— 梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取
xxxxxxxxxxxxxxxxxx跨河桥梁工程20m空心板桥计算书 编制： 复核： 审核： 2015年11月
目录 1桥梁概况 (1) 2验算模型及参数 (1) 2.1结构介绍 (1) 2.2计算方法 (1) 2.3计算采用规范 (1) 2.4计算采用标准 (2) 2.5结构验算参数 (2) 3中梁设计状态下的结构验算 (5) 3.1正常使用极限状态应力验算 (5) 3.2正常使用极限状态挠度验算 (6) 3.3承载能力极限状态强度验算 (7) 3.4设计状态下结构验算结论 (7) 4边梁设计状态下的结构验算 (7) 4.1正常使用极限状态应力验算 (7) 4.2正常使用极限状态挠度验算 (8) 4.3承载能力极限状态强度验算 (9) 4.4设计状态下结构验算结论 (10) 5、桥梁下部结构设计 (10) 5.1、桥台盖梁计算 (10) 5.2、桥台桩基计算 (10)
1桥梁概况 本计算书使用上部结构部分为20m简支空心板梁，桥面宽度15m，其中机动车道宽10m。 2验算模型及参数 2.1结构介绍 本计算书适用上部结构部分采用20m简支空心板梁预应力混凝土结构，由11片空心板组成。标准横断面布置见图1。 图1桥梁标准横断面图 2.2计算方法 采用结构计算软件桥梁博士对上部结构进行分析计算，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）和《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）为标准进行检算。结构按部分预应力混凝土结构进行检算。 2.3计算采用规范 （1）部颁《城市桥梁设计规范》CJJ11-2011； （2）部颁《公路工程技术标准》JTG B01-2003；
钢筋混凝土空心板设计计算书 一、基本设计资料 1、跨度和桥面宽度 （1）标准跨径：12m （墩中心距）。 （2）计算跨径：11.6m 。 （3）桥面宽度：净7m+2×1.5m （人行道）。 2、技术标准 设计荷载：公路—Ⅰ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算，人群荷载取3KN/㎡。 环境标准：Ⅰ类环境。 设计安全等级：二级。 3、主要材料：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m 沥青混凝土，下层为0.06厚C40混凝土。沥青混凝土重度按23KN/m 3计算，混凝土重度按24KN/m 3计。 中板截面构造及尺寸（单位：cm ） 一、计算空心板截面几何特性 1、毛截面面积计算 ()2111124702162555505503586307.32222A cm π?? =?+??-???++?+??+??=???? 2、毛截面重心位置
全截面对12板高处的静矩为： 12 31 1111255(355)555(3555)250(351550)2 32231285351053758.3323h S cm ?=????-?+??-?-???--????? ?-???--?= ????? 铰缝的面积为： ()22 20.5555550.53500.558765j A cm cm =???+?+??+??=毛截面重心离12板高的距离为：123758.33 0.66307.32 h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765 h j j S d cm A === 3、毛截面惯性矩计算 铰缝对自身重心轴的惯性矩为： 333324 555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ????????=??++++?=?? ? ???? 空心板截面对其重心轴的惯性矩为： ()342224 64 1247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cm cm ππ??????=+??-?+??-?-?+?? ????? =? 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算
空心板计算书 一、台座结构形式确定 1、确定台座形式 台座形式选择考虑的因素有：生产数量和设施期限，安全适用，经济合理，质量有保证，操作简便，可控性好，便于支拆模板方便。 槽式台座受力简单，施工方便，因为是槽型结构，便于覆盖养生，便于支、拆模板和养生。而且槽式台座传力柱作为平放在张拉台面上的水平梁，在横梁的作用下，成为轴心受压构件，能够承受较大的张拉应力，传力柱的长度一般都在100m左右，符合本次工程要求。 结合本次设计的工程概况条件，最终通过质量、安全、以及力学验算，根据该桥场地和工期及梁的数量，确定采用槽式张拉台座进行空心板的预制。 2、确定台座内部净宽 台座内部净宽即传立柱之间净距，计算用公式为b= b1 + 2b2，式中： b———台座内部净宽； b1———空心板底模宽度； b2———传立柱内侧面与底模间的距离。 则台座内部净宽=(梁宽)1.24m+(工作空位)0.5m×2=2.24m；取2.3m 底板两侧各留50cm的宽度，完全可以满足支、拆模板的要求。 3、确定台座长度 台座长度L的确定根据下面几个方面: (1) 空心板长度L1 (2) 一座台座同时预制空心板个数n (3) 空心板端头与张拉横梁之间的距离L2 (4) 空心板端头之间距离L3 其中空心板长度L1为最大斜交空心板两端头的距离，张拉台座由中间标准段和两端楔形块段组成，同时考虑到所生产空心板最大夹角，10m板为40°，13板为45°，16m板为30°，示意图见下，由此取： 10m板台座长度7.12m+2×2.1m=11.32m 13m板台座长度9.92m+2×2.3m=14.52m
16m板台座长度13.44m+2×1.8m=17.04m 台座长计算公式：L = nL1 + 2L2 + (n - 1) L3 10m板：台座长L =9×11.32m+2×1m+8×1m=111.88m 13m板：台座长L =7×14.52m+2×1m+6×1m=109.64m 16m板：台座长L =6×17.04m+2×1m+5×1m=109.24m 台座长度一般为100m左右，台座过长，穿束时很不方便，且预应力筋下垂挠度大，对预应力有一定影响。同时为满足工期需要，考虑到经济性，根据以上分析，拟采用110m长台座。 4、确定台座宽度 台座宽度主要取决于构件外形尺寸的大小,生产操作的方便程度以及用料经济情况等方面。台座宽度太窄,会影响模板的安装与拆卸，太宽则需用较大的横梁,用钢量及占地就增多。台座宽度的确定要根据以下两方面：台座内部净宽b和传立柱宽度b1。本预制场设9槽张拉台座。 台座宽B=nb+b1=9×2.3m+10×0.7=27.7m 因传力梁与固定与固定横梁相接触位置做成扩大的喇叭形，端头固定横梁长度定为28m。 5、台座布置 共设9个张拉台座槽，10m板共4槽，每槽设8个张拉台座；13m板共3槽，每槽设6个张拉台座；16m板共2槽，每槽设5个张拉台座。 每个张拉槽长度均为110m，南北两端各有一个重力墩横梁。 二、台座结构设计和验算 1、设计要求 张拉台座是先张法施加预应力的主要设备之一，它承受预应力筋在构件制作时的全部张拉力。因此，张拉台座必须在受力后不倾覆、不移动、不变形。槽式张拉台座由传立柱、横向连系梁、端部重力墩、底板及端部横梁构成。具体要求如下： （1）张拉台座要有足够的强度、刚度和稳定性，要能承受需要的最大张拉控制应力。 （2）在要求工期内完成全部板梁的预制工作。 （3）空心板梁每根钢绞线的张拉控制应力为σcon=1302Mpa。 （4）承力台座必须具有足够的强度和刚度，其抗倾覆安全系数应不小于1.5，抗滑移系数应不小于1.3。
米空心板预应力张拉计算书
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国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道1１0线麻正公路第2合同段项目经理部 二〇一六年四月十日
第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5２２4－２003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径3０ｍ箱梁和13m 空心板均采用Φs 15．2mm 钢绞线。 预应力损失参数: 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=０.２3，孔道偏差系数K=0.0０3,钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为１３02ＭPa 取为△＝0．0２5,锚具变形与钢束回缩值（一端)为６mm;横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数u=0．２３,孔道偏差系数K=０.0０15。 梁体预应力材料： 预应力束:公称直径为Φ=15.2ｍm ，抗拉标准强度fpk ＝18６0MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数: 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中: P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度(m ） θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） ｋ—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数,取０.00２
μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数,取0.１4 ２、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数: ()P P p E A l p l =? 式中： Ｐp —预应力筋平均张拉力(N ） Ｌ—预应力筋的长度(m ｍ) A p —预应力筋的截面面积（mm ２)，取1４0 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量(N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm ２ 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排) 见附表:预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： ３根钢绞线束:F=0.7５×Ap ×n ＝13９5*14０*3＝117１80０N ＝58５.9K Ｎ 4根钢绞线束:F=0．７5ｆpk ×A ｐ×n=１395*14０＊4＝７8１200 Ｎ=７81.２KN 二、中梁： N1/Ｎ2(3根）:1、3号千斤顶张拉、3号油表时: 千斤顶回归方程：
国道110线麻正段公路第2合同段13米空心板张拉控制计算书 宁夏路桥国道110线麻正公路第2合同段项目经理部
二〇一六年四月十日 第一章 工程概述 本合同段预应力钢绞线采用国标φs 15.2(GB/T5224-2003)，标准强度a 1860MP fpk =, 低松驰高强度钢绞线。跨径30m 箱梁和13m 空心板均采用Φs 15.2mm 钢绞线。 预应力损失参数： 纵向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.003，钢束松弛预应力损失根据张拉预应力为1302MPa 取为△=0.025，锚具变形与钢束回缩值（一端）为6mm ；横向预应力钢绞线波纹管摩阻系数ｕ=0.23，孔道偏差系数K=0.0015。 梁体预应力材料： 预应力束：公称直径为Φ=15.2mm ，抗拉标准强度fpk=1860MPa 的高强度低松弛钢绞线。 第二章 设计伸长量复核 一、计算公式及参数： 1、预应力平均张拉力计算公式及参数： () () μθ μθ+-=+kx e p p kx p 1 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） P —预应力筋张拉端的张拉力（N ） X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）
θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和 （rad ） k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.002 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.14 2、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =? 式中： P p —预应力筋平均张拉力（N ） L —预应力筋的长度（mm ） A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取140 mm 2 E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2 二、平均控制张拉力及伸长量计算：（根据设计编号进行编排） 见附表：预应力钢绞线张拉控制计算表 第三章 千斤顶张拉力与对应油表读数计算 一、钢绞线的张拉控制应力： 3 根 钢 绞 线 束 ： F=0.75 × Ap × n=1395*140*3=1171800N=585.9KN 4 根 钢 绞 线 束 ： F=0.75fpk × A p ×
跨径16米预应力混凝土空心板结构分析 一、基本资料： 上部构造采用跨径16米预应力混凝土空心板，下部构造为柱式墩台，钻孔灌注桩基础，桥面连续。 设计荷载：公路—Ⅱ级。 计算跨径：15.50米 桥面宽度：0.375+7.25+0.375＝8米。 空心板采用C50级预应力混凝土。预应力筋为1x7标准型φS15.2低松弛钢绞线，其抗拉强度标准值f pk=1860 MPa。 边板设计配束为14根，中板设计配束为12根。全部钢束合力点至空心板下缘距离，边板为56mm，中板为55mm。 二、计算假定： 1．上部构造预应力混凝土空心板桥面连续，每一跨仍作为简支空心板桥；仅全桥水
平力计算时考虑桥面的连续作用。 2．护栏考虑其横向分配，按横向铰接板法计算，边板0.41，中板0.25；桥面铺装按各板计算；护栏和桥面铺装作为二期恒载加载于空心板。不考虑桥面铺装参与结构受力。 3．活载计算考虑其横向分配，按横向铰接板法计算荷载横向分配系数。 4．计算时未考虑空心板纵向普通钢筋的抗拉和抗压作用。 5．主梁砼比重采用26kN/m3，企口缝及桥面铺装砼比重采用25 kN/m3。 三、空心板结构计算 (一)．截面几何特性： 1. 截面几何尺寸： 2. 毛截面几何特性： 毛截面几何特性 注：A0 —毛截面面积； S0—毛截面对底边静矩； y0 —毛截面形心轴，y0 = S0 / A0；
I0 —毛截面惯性矩。 3. 换算截面几何特性： 换算截面几何特性 注：A p—预应力筋面积； αEP—预应力筋与混凝土弹性模量之比； A np—预应力筋换算面积，A np = n p×A p a p—预应力筋合力点到底边的距离； A0' —换算截面面积； S0' —换算截面对底边静矩；
先张法预应力混凝土简支空心板设计 一、设计资料 （一）设计荷载 本桥设计荷载等级确定为汽车荷载（公路—I级），人群荷载为3.5KN/m2 （二）桥面跨径及净宽 标准跨径：L k=20m 计算跨径：L=19.50 m 桥面净宽：净—9.0+2×0.75m 主梁全长：19.96m。 （三）主要材料 1．混凝土 采用C50混凝土浇注预制主梁，栏杆和人行道板采用C30混凝土，C30防水混凝土和沥青混凝土磨耗层；铰缝采用C40混凝土浇注，封锚混凝土也使用C40；桥面连续采用C30混凝土。 2．钢筋 普通钢筋主要采用HRB335钢筋，预应力钢筋为钢绞线。 3．板式橡胶支座 采用三元乙丙橡胶，采用耐寒型，尺寸根据计算确定。 （四）施工工艺 先张法施工，预应力钢绞线采用两端同时对称张拉。 （五）计算方法及理论 极限状态法设计。 (六)设计依据 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），以下简称《通用规范》。 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D60-2004）。 二、构造布置及尺寸 （一）桥梁横断面 空心板的横断面具体尺寸见图1。 三、板的毛截面几何特性计算 本设计预制空心板的毛截面几何特性采用分块面积累加法计算，先按长和宽分别为板轮廓的长和宽的巨型计算，然后与图2中所示的挖空面积叠加，叠加时挖空部分按负
面积计算，最后再用AutoCAD 计算校核，计算成果以中板为例，如表1。 预制中板的截面几何特性挖空部分以后得到的截面,其几何特性用下列公式计算: 毛截面面积： ∑∑-=ki i c A A A 对截面上缘面积矩: ())(ki ki i i c y A y A S ∑∑-= 重心至截面上缘的距离: c c s A S y = 毛截面对自身重心轴的惯性矩：∑∑-=ki i c I I I 四、主梁内力计算 （一）永久荷载（恒载）产生的内力 1.预制空心板自重1g (一期恒载) 中板： 069.121057.48272541=??=-g KN/m 2．板间接头（二期恒载）21g 中板： 8844.210)57.482757.6012(24421=?-?=-g KN/m 3．桥面系自重（二期恒载）
漳州台商投资区奥特莱斯大道工程 后张法16m空心板梁预应力 张拉方案及计算书 中铁二局奥特莱斯大道项目部
2014-6-18 、张拉条件. 、张拉方法. 三、张拉程序. 五、钢绞线的穿束. 六、千斤顶、油表. 七、张拉操作. 八、实际伸长量的计算和测量. 九、伸长率的计算. 十、预应力钢束的封头. 卜一、施加预应力的注意事项. 十二、根据标定报告计算出压力表读数和张拉力对照表十三、钢绞线伸长量计算十四、孔道压浆. 十五、安全措施. 十六、预应力施工人员和机具统计表
后张法16m 空心板梁预应力张拉方案及计算书 、张拉条件 砼强度达到设计强度100%以上，并且混凝土龄期不小于 14d ，方可张拉。 、张拉方法 所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长 量与理论伸长量的误差控制在 6%以内。如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。 三、张拉程序 0-初应力（10% T20沁力-1.0应力（持荷2min ）后锚固，张拉顺序为: 15.2mm 钢绞线。锚具和钢绞线均由厂家出具产品检 验书，并送有关检测单位进行效验。 五、钢绞线的穿束 钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。 预应力钢束明细表，如下： 板位 钢束 编号 参数 计算长 度（mm 下料长 度（mm 延伸量 （mm 束 数 预应力钢束 共长（m ） 张拉端锚 具（套） 波纹管总 长（m ） 螺旋筋总 长（m 中板 1 m=4 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8 2 n=3 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-3 30.8 12.1 边板（悬臂长 O 1 m=5 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-5 30.6 18.5 605mm 2 n=4 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-4 30.7 16.8 边板（悬臂长 Cv 1 m=4 15607 16807 48.9 2 33.6 4X 15-4 30.6 16.8 605mm 2 n=4 15657 16857 48.1 2 33.7 4X 15-4 30.7 16.8 六、千斤顶、油表 均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。 16.0m(h=0.8m)简支梁 张拉顺序为：左 N1f 右N2—右N1f 左N2, 钢束应对称交错逐步加载张拉; ② ② n m m 本工程采用YM15系列锚具。钢绞线采用