封隔器设计计算
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1.４．4 油田用封隔器的通用技术条件
1)名词及术语
(1）封隔件——直接起封隔井内工作管柱与井壁环形空间作用的封隔器部件。
（２）坐封——按给定的方法和载荷，使封隔件始终处于工作状态。
（3)解封——按给定的方法和载荷,解除隔件的工作状态。
(４)稳压——在不补充压力和不改变工作条件的情况下,将已建立起的流体压力，保持在规定的范围内。
（5）坐封载荷——封隔器坐封时，所需的外加载荷。
(6）解封载荷——封隔器解封时,所需的外加载荷。
(7)换向疲劳——封隔器坐封后，改变工作压差方向的次数。
２）封隔器的基本参数
(１)工作压力
工作压力数值应从以下给出的系列中选取。单位/MPa。
压力０.7 1.0 １.5 2．0 2．5 3.5 ５.0 7．0 1０.0
（２）工作温度
工作温度数值应从以下给出的系列中选取。单位／℃
温度 55 70 80 90 120 150 180 300 370 （3）刚体最大外径
刚体最大外径数值优先从以下给出的系列中选取。单位／mm
最大外径9０ 95 100 105 １1５１20 1３5 1４0 144 148 15２
16５ 185
（４）刚体内通径
刚体内通径数值优先从以下给出的系列中选取。单位／mｍ
刚体内通径３8 4０4６５0 55 62 76 ８5 95 100 10５
１ 强度校核
1.１ 内中心管壁厚的校核计算
内中心管材料选用20CrM ｏ钢，其许用应力为［σ］=6０0M Ｐa ，设计壁厚t ＝5mm 。如图1．1所示,内中心管在力的作用下处于空间应力状态,有：
()()
()()
??
?
?
???--+--=-----=2222202
20222222202
2022r a b a b P P a b P b P a r a b a b P P a b P b P a i i i i r θσσ 由于此内中心管只受到内压而无外压，这时在上述公式中，令Ｐ0=0,得到应力计算公式：
????
???
???? ??+-=???? ??---=1122
222222
2
2
r b
a b a P r b a b a P i i r θσσ 上式表明,σr 恒为压应力，而σθ恒为拉应力，沿筒壁厚度,σｒ和σθ的变化情况如图1.2所示:
在筒壁的侧面处,r ＝a ，两者同时达到极值，因为两者同为主应力,故可记为:σθ=σ1,σr =σ3。根据最大剪应力理论,塑性条件和强度条件分别为:
s σσσ=-31
[]σσσ≤-31
式中σｓ为材料的屈服极限,以σr 和σθ代替σ3和σ1，并令r ＝ａ，则化为：
s i a b b P σ=-2
22
02
[]σ≤-2
22
02a
b b P i 式中 0i P 是筒壁内侧面处开始出现塑形变形时的内压力。
此内中心管内径d =40ｍm ，外径D =50m ｍ,P i =１9MPa ，即a =２0mm ，b ＝２５ｍm,在中心管内壁上σθ及σr 同为最大值,于是计算出第三强度理论的相当应
图 1.1 内中心管
图 1.2 应
力为:
()
()(
)
56.10510201025102519222
3
232
32223
=?-????=-=---a b b P i r σ ＭＰａ
即: []σσ<3r 故内中心管安全。
2．3 设计计算
2．3.1 胶筒的设计计算 ２.3．1.１ 胶筒的材料及性能
压缩式胶筒(以下简称胶筒）是压缩式封隔器的心脏，当封隔器胶筒承受轴向载荷时,封隔器胶筒将产生较大变形,使胶筒与套管之间产生接触压力，借此封隔环空,隔绝产层，保护套管。胶筒的耐温、耐压能力是衡量封隔器好坏的技术指标。胶筒的耐温性能与材质密切相关。胶筒耐压能力与是否采用“防突”装置及该装置结构是否合理关系甚大。所谓“防突”,就是在胶筒端部安放某种阻挡环、支撑环，限制装置和保护件等，用以阻止和限制封隔器坐封时胶筒朝油套环形空间“突出”或“流动”,从而提高和保持接触压力，以获得良好的密封性。
(１） 胶筒的耐温性能
胶筒的工作温度主要受胶料及硫化体系的影响。目前橡胶硫化体一般采用无硫硫化体系,有利于提高其耐温性能。下面就不同胶料的胶筒耐温性能作简要阐述。
１） 丁腈橡胶
压缩式封隔器胶筒采用丁腈橡胶较好。这是因为丁腈橡胶不仅具有较高的耐温性能、良好的耐油性、较高的抗张强度和较好的弹性，而且易于成型和价格低廉。未加补偿填充剂丁腈橡胶的抗张强度为3～4.5ＭＰa ，而加补强填充剂后抗张强度增大到２5~３０MPa 。
与天然橡胶和丁苯橡胶相比,丁腈橡胶耐热性较好，其制品一般能在12０℃下连续使用,在热油中也能耐温150℃。上海橡胶制品研究所新进研制的7０1型橡胶，在1５0℃下基本上能耐压35MPa ，最终因受结构的限制，在高温高压下，其不饱和双键易断开，使链状结构受到破坏而导致胶筒失效。 2） 氟橡胶
氟橡胶具有良好的耐温、耐热和抗老化性能，但强力性能和硬度均温度的升高而明显降低，其中抗张强度的变化特点是：在15０℃以下,抗张强度随温度的
升高而迅速降低；在150～260℃之间,则随温度的升高而下降较慢。见表2.１。
显然,对于耐温要求小于或等于１50℃的胶筒，氟橡胶并不合适,其可塑性差,难以加工成型，且价格比丁腈橡胶贵。有人曾用氟橡胶制作胶筒,未获成功。
表２.1 氟橡胶在不同温度下的性能变化
性能
温度（℃）
2４150 ２６0
抗张强度(MＰa）17.2 ３．5 ２.１
伸长率（%) 330 １20 ８0
硬度（邵尔Ａ）７5 6５63
３) 氢化丁腈橡胶
氢化丁腈橡胶是国外8０年代中期开发并投入批量生产的一种新型橡胶，具有以下性能特点:
耐热性能好。由于对热敏感的双键部分被消除,因而耐热性能明显提高,加之保留了氰侧基（—CＮ),仍具有丁腈橡胶的耐油性能;
强伸性能和耐磨性能高。用一般配方，氢化丁腈橡胶的抗张强度达３０MPa 以上，有特别要求的,可达60ＭPa;
耐寒性优于丁腈橡胶,而其加工性与丁腈橡胶相似。
4）氢化丁腈橡胶与丁腈橡胶性能对比
氢化丁腈橡胶与丁腈橡胶的性能对比见表２．2。
从耐温性及抗张强度考虑，氢化丁腈橡胶有着广阔的发展前景,但存在永久性变形大和价格较贵等问题。
表2．2 丁腈橡胶与氢化丁腈橡胶性能对比
性能
中胶筒端胶筒
丁腈氢化丁腈丁腈氢化丁腈
抗张强度(MPa) 16 27 11.6 26.7
伸长率(％） 3
硬度（邵尔A) ７８78 9０８6
永久变形（%）２.５21 7．5 18
综上所述，封隔器胶筒的耐温性能与材质密切
相关,对于耐温和耐压不高,或工作温度较高而工作
时间较短的胶筒,可优先选用丁腈橡胶。对于耐温
和耐压要求较高的胶筒，则优先选用氢化丁腈橡
图2.18 封隔器胶筒受力分析
胶。
（２) 胶筒的耐压性能
对不加“防突”结构的封隔器胶筒进行受力分析,如图2.１8所示。 在工作状态下,胶筒受力平衡方程为：
)(212
2R R p F F t m -?=+π
式中 F m ?胶筒与套管间的摩擦力,N; Ｆt ?胶筒的抗剪切力，Ｎ; Δp ?胶筒承受的工作压差,Pa ； R 2?套管内半径，ｍ;
R 1?胶筒座外半径，m 。
由上式整理得，
()
212
2R R F F p t
m -+=
?π 由此可见,若胶筒与套管壁间的摩擦力F m 增大,胶筒的抗剪切力F t 提高，胶筒做外半径R 1增大,则胶筒抗压能力增强，反之则反。 2.3．１.2 胶筒的计算
1）胶筒的选择
选择压缩式胶筒即压缩胶筒长度,从而使直径变大,以达到封隔油、套筒环形空间的目的。
选择Y Ｓ-１5０-3６-50型胶筒，这种胶筒可用于中深井和深井的各种井下采油工艺措施。这种胶筒结构为三单元胶筒,有两个长胶筒和一个短胶筒组成。短胶筒
位于
图2.19a 长胶筒
图2.19b 短胶筒
两个长胶筒之间,长胶筒的结构如图2.１9a所示；短胶筒的结构如图2.19ｂ所示。
2）胶筒的技术参数
主要技术参数
工作压力：50公斤/平方厘米
工作温度：12０摄氏度
使用套管内径:154．79-15９.4１毫米
3) 胶筒配方及物理性质
YＳ-１５0-３６－50型胶筒的胶料配方有长胶筒用的501号和短胶筒用的2９号两种配方，详见表2.3。
表2．３胶料配方
4)物理机械性能
YS-15０-36-５0型胶筒胶料的物理机械性能见表2．4。
表2．４物理机械性能
配方编号50１号29号
强度（公斤／平方厘米）
伸长(%)
变形（%)
硬度(邵氏）13０
15５
89
252
250
3
82
?
配方编号5０1 号29 号丁腈-4０胶80 1００液体丁腈-40胶20 —硬脂酸 2 2
氧化锌 5 5
硫磺0．２—
DＣP 2 1.５
喷雾炭黑１6０80 邻苯二甲酸二丁腈脂 5 ５
防老剂
PＤ0.５—
MB 0.5 —
促进剂
DM 1 —
TMTD 1 —共计27５193.5
液压过滤器选型设计指南 1 范围 本指南规定了液压过滤器的设计原则、注意事项、液压过滤器各项参数的选择，以及例举了液压过滤器选型设计的案例。 2 规范性引用文件 下列文件的条款通过本规范的引用而成为本规范的条款。凡是注日期的引用文件，仅所注日期的版本适用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。 GB/T 20079 液压过滤器技术条件 Q/SY 012 015 液压过滤器选用规范 3 术语、符号及定义 GB/T 20079确定的术语、符号和定义适用于本文件。 3.1 过滤精度 指油液通过过滤器时,能够穿过滤芯的球形污染物的最大直径，以微米（μm）表示。 过滤器最大流量 由制造商所推荐的在规定运动粘度下通过被试过滤器的最大流量，以单位L/min表示。 纳污容量 指过滤器的压力降达到极限值时，滤芯所容纳的污染物重量，以单位kg表示。 过滤比 过滤器上游大于等于某一给定尺寸χ的颗粒污染物数量与下游大于等于同一给定尺寸的颗粒污染物数量之比，用βχ表示。
洁净过滤器总成压降△P总 被试元件为装有洁净滤芯的洁净过滤器,其测得的入口与出口压力之差。 壳体压降△P壳体 过滤器不装滤芯时的压降。 洁净滤芯压降△P滤芯 洁净滤芯所产生的压降，其值等于洁净过滤器总成压降减少壳体压降。 4 工作原理与结构型式 4.1 过滤器的工作原理与结构 过滤器的典型结构见图1。 图1 液压过滤器典型结构 油液从进油口进入过滤器，沿滤芯的径向由外向内通过滤芯，油液中颗粒被滤芯中的过滤层滤除，进入滤芯内部的油液即为洁净的油液。过滤后的油液从过滤器的出油口排出。 4.2 过滤器的分类 过滤器按其用途及安装部位，可分为如图2所示的5种不同类型。
O型密封圈的选型设计计 算参考 The latest revision on November 22, 2020
【论文摘要】O形密封圈和密封圈槽尺寸的合理匹配是延长密封圈无泄漏密封寿命的必要保证。据此提出一种选配两者尺寸的理论计算方法，并以Y341—148注水封隔器所选密封圈的计算为例说明，根据不同的密封圈可以计算出相应的密封圈槽尺寸。为保证密封圈长期有效地工作，还必须合理选择其压缩率、拉伸量和孔、轴配合精度等相关参数。选取压缩率时，应考虑有足够的密封面接触压力、尽量小的摩擦力和避免密封圈的永久性变形。顾及到一般试制车间的加工水平和井下工具主要是静密封的状况，建议密封面的轴、孔配合应优先选用H8/e8。 SelectionofO-ringandcalculationofO-ringgroovesize ChenAiping,ZhouZhongya (ResearchInstituteofOilProductionTechnology,JianghanPetroleumAdministration,Qianjiand City,HubeiProvince) RationalmatchingofO-ringsandO- ringgroovesisofgreatimportancetop[rolongingtheservicelifeofO- rings.AmethodforselectingO-ringwaspresented.ThesizesoftheO-ringgtoovecanbecalculatedaccordingtovariousO-rings.Toensurelong-termandeffectiveworkofthering,thecompressibility,tensiledimensionandbore-shaftmatchingaccuracyshouldbeproperlyselected. SubjectConceptTerms:O-ringO-ringgroovematchingservicelife 用O形密封圈(以下简称密封圈)密封是最常用的一种密封方式，然而至关重要的是如何正确地选择密封圈和设计密封圈槽尺寸。常规的方法是将密封圈套在宝塔上用游标卡尺测量外径，再确定其相应尺寸。这种方法的弊端是：(1)密封圈是弹性体，外径测量不准确；(2)在设计新工具时，往往没有现成的密封圈，难以确定尺寸，其过盈量往往掌握不准。过盈量太大时密封圈易被剪切损坏，太小时又容易失封。针对这种状况，笔者提出一种选配密封圈的理论计算方法（指外密封圈），以供参考、讨论。 密封圈的密封机理［1］ 密封圈密封属于挤压弹性体密封，是靠密封环预先被挤压由弹性变形产生预紧力，同时工作介质压力也挤压密封环，使之产生自紧力。也就是说，挤压弹性体密封属于自紧式密封。 密封圈在介质压力p1作用下，其受力状况如图1所示，产生的接触压力为 pc=pco+Δpc (1) 式中pc——介质压力下的总接触压力，MPa； pco——密封圈初始压力，称之为预接触压力，MPa； Δpc——介质压力经密封圈传递给接触面的接触压力，称为介质作用接触压力，Δpc=κ p1,MPa，其中κ为侧压系数，κ=υ/(1-υ),对于橡胶密封件κ≈0.9～0.985；υ为密封圈材料的泊松比，对于橡胶密封件，υ=0.48～0.496。 图1 密封圈接触压力分布 要保持密封，必须保证pc＞p1，而Δpc永远小于p1，故应保持足够的预接触压力pco，即密封圈要有足够的预压缩率，才能保证密封。但如果预压缩率太大，又会影响密封圈的工作寿命，因此密封圈和密封圈槽尺寸的合理匹配是延长密封圈无泄漏密封寿命的必要保证。 密封圈及密封圈槽的选配方法 内密封圈的选配比较简单，不再赘述，这里只介绍一种外密封圈的选配方法。 假定孔、轴直径分别为D、d，所选密封圈为D0×d0，问题是如何确定密封圈槽的底径D1，如图2所示。 图2 密封圈及密封圈槽尺寸
封隔器编码解释 分类代号： 固定方式代号 坐封方式代号 解封方式代号 性能代号 设计单位代号 设计单位代号采用代表设计单位的头两个汉语拼音字母，设计单位为采油厂采用大写字母C 开头，阿拉伯数字代表采油厂。 工作温度及压力 温度单位为℃，压力单位为MPa
应用举例 Y341-114-X-C4-90/15型封隔器，表示该封隔器为压缩式，悬挂固定，液压坐封，提放管柱解封，注水井用可洗井封隔器，设计单位为采油四厂，工作温度为90℃，工作压力为15MPa。 Y341-114-D-CY-90/15型封隔器，表示该封隔器为压缩式，悬挂固定，液压坐封，提放管柱解封，油井用堵水封隔器，设计单位为采油工艺研究所，工作温度为90℃，工作压力为15MPa。
工艺室方案一：井下封隔器 一、比赛内容 对目前常用几种封隔器代码表示的意义及工具特点进行描述，考察职工对井下封隔器情况的熟悉程度。 二、比赛规则 1、每名参赛人员随机抽取一张，并根据内容对每道题进行分析。 2、由评委对照答案进行评分。 三、比赛时间及地点 工程技术大队后四楼会议室，时间待定。
请说出以下封隔器代码表示的意义及工具特点 一、Y344-114-D-CY-90/15封隔器 答案： 代码：压缩式悬挂固定液压坐封液压解封外径114堵水封隔器，采研生产，油管正打压15Mpa释放，油管正打压18-20Mpa解封，工作温度90℃，工作压力为15Mpa。主要用于机械堵水。 封隔器特点：无支撑，利用液压坐封和解封的液压式封隔器。
二、K344-110-CY-90/15 (475-8)封隔器 答案： 代码：扩张式悬挂固定液压坐封液压解封外径110封隔器，采研生产，工作温度90℃，工作压力为15Mpa。油管正打压0.5-1.5Mpa释放，油管卸压解封。主要用于分层注水，分层压裂、酸化，验窜等工艺。 封隔器特点：扩张式封隔器必须与节流器配套使用，其优点是结构简单，不能单独坐封封隔器；缺点是必须在油管内外造成一定压差才能正常工作。
文章编号:1OO8-7524C 2OO3D O8-OO21-O3 IMS P 旋风分离器设计计算的研究 蔡安江 C 西安建筑科技大学机电工程学院, 陕西西安 摘要:在理论研究和设计实践的基础上, 提出了旋风分离器的设计计算方法O 关键词:旋风分离器9压力损失9分级粒径9计算中图分类号:TD 922+-5 文献标识码:A 71OO55D O 引言 旋风分离器在工业上的应用已有百余年历 离器性能的关键指标压力损失AP 作为设计其筒体直径D O 的基础, 用表征旋风分离器使用性能的关键指标分级粒径dc 作为其筒体直径D O 的修正依据, 来高效~准确~低成本地完成旋风分离器的设计工作O 1 压力损失AP 的计算方法 压力损失AP 是设计旋风分离器时需考虑的关键因素, 对低压操作的旋风分离器尤其重要O 旋风分离器压力损失的计算式多是用实验数据关联成的经验公式, 实用范围较窄O 由于产生压力损失的因素很多, 要详尽计算旋风分离器各部分的压力损失, 我们认为没有必要O 通常, 压力损失的表达式用进口速度头N H 表示较为方便O 进口速度头N H 的数值对任何旋风分离器将是常数O 目前, 使用的旋风分离器为减少压
力损失和入口气流对筒体内气流的撞击~干扰以及其内旋转气流的涡流, 进口形式大多从切向进口直入式改为18O ~36O 的蜗壳式, 但现有文献上的压力损失计算式均只适用于切向进口, 不具有通用性, 因此, 在参考大量实验数据的基础上, 我们提出了压力损失计算的修正公式, 即考虑入口阻力系数, 使其能适用于各种入口型式下的压力损失计算O 修正的压力损失计算式是: 史O 由于它具有价格低廉~结构简单~无相对运动部件~操作方便~性能稳定~压力损耗小~分离效率高~维护方便~占地面积小, 且可满足不同生产特殊要求的特点, 至今仍被广泛应用于化工~矿山~机械~食品~纺织~建材等各种工业部门, 成为最常用的一种分离~除尘装置O 旋风分离器的分离是一种极为复杂的三维~二相湍流运动, 涉及许多现代流体力学中尚未解决的难题, 理论研究还很不完善O 各种旋风分离器的设计工作不得不依赖于经验设计和大量的工业试验, 因此, 进行提高旋风分离器设计计算精度~提高设计效率, 降低设计成本的研究工作就显得十分重要O 科学合理地设计旋风分离器的关键是在设计过程中充分考虑其所分离颗粒的特性~流场参数和运行参数等因素O 一般旋风分离器常规设计的关键是确定旋风分离器的筒体直径D O , 只要准确设计计算出筒体直径D O , 就可以依据设计手册完成其它结构参数的标准化设计O 鉴于此, 我们在理论研究和设计实践的基础上, 提出了分级用旋风分离器筒体直径D O 的计算方法O 即用表征旋风分 收稿日期:2OO3-O3-O3 -21- AP = CjPV j 7N H 2
精心整理篮式粗过滤器选型计算 粗过滤器工艺计算 1.总则 本工艺计算依据石油化工管道、泵用过滤器标准计算，参考标准SH/T3411-1999《石油化 工泵用过滤器选用、检验及验收》、HG-T21637-1991《化工管道过滤器》。本计算仅适用 于过滤器内过滤面积及起始压降计算，过滤器壳体执行GB150标准，不在本计算内。 2.过滤面积计算 依据SH/T3411-1999标准，其规定的有效过滤面积定义为：过滤器内支撑结构开孔总面积 减去开孔处滤网占据面积的净面积。因此计算有效过滤面积时考虑支撑结构的有效面积以及 滤网的有效面积。根据标准要求，永久性过滤器的有效过滤面积与管道截面积之比不小于1.5。 本项目的过滤器按照临时过滤器要求，有效过滤面积与管道截面积之比取不小于3.0。 2.1管道截面积计算S1： 本项目过滤器进出口管道工程直径DN200，S1=（0.2/2）2×3.14=0.0314m2 2.2过滤器有效过滤面积计算S2： 按照标准要求面积比取3，即S2/S1=3，即S2=S1×3=0.0314×3=0.0942m2 2.3过滤器过滤网面积计算 按照项目要求，过滤网要求0.8mm，表面积0.45m2。 本过滤器选择蓝式滤芯的表面积为0.56m2，滤篮支撑结构开孔率取50%，滤网选24目（可 拦截0.785mm以上颗粒），其有效开孔率为56%。因此本项目所选过滤器滤篮的有效过滤 面积为S=0.56×0.5×0.56=0.157m2，有效过滤面大于2.2计算结果0.0942m2，因此 在过滤面积上满足要求。 3.起始压降计算 压降计算按照标准所提供的参考公式计算，其中涉及到的物理量有雷诺数、当量长度、流体 密度、黏度等。 计算公式： 符号说明：
收稿日期:2002-03-25 作者简介:季公明(1971-),男,山东聊城人,工程师,1993年毕业于石油大学(华东)自动化专业,现从事采油工艺研究工作。 文章编号:1001-3482(2002)05-0046-02 封隔器胶筒接触应力的数值模拟分析 季公明1,周先军2, 厶 贝 平利2 (1.胜利油田有限公司采油工艺研究院,山东东营257000;2.石油大学(华东)机电工程学院,山东东营257061) 摘要:利用ANSYS 软件对封隔器胶筒的接触应力进行了数值模拟计算,通过计算分析得到了接触应力沿胶筒轴 向的分布情况。计算表明,此种封隔器可承受40MPa 的密封压差,接触应力的最大区域位于端部胶筒与中段工作胶筒的接触部位,高温持久试验也证明其可以满足工作要求。 关键词:封隔器;接触应力;有限元法。 中图分类号:TE9311203 文献标识码:A Numerical simulated analysis of the contact stress on the sealing rubber of the packer JI Gong -ming 1,Z HOU Xian -jun 2,YUN Ping -li 2 (1.Oil Extraction Technology Resea r ch I nstitute ,Shengli Oil Filed Corporation,Dongying 257000,China; 2.Mechatronic Engineering College,University o f Petroleum(H ua don g ),257061,China) Abstract:The contact stress on the sealing rubber of the pac ker is calculated with ANSYS software in this paper. Through analysis and calculation,the contac t stress distribution along the axis of the sealing rubber is found out.The ca-l culation indicates that this kind of packer can bear 40MPa pressure differential and the max contact stress lies in the con -tact position between the two end sealing rubbers and the middle one.In addition,the high temperature duration running proves that this kind of packer can meet the working conditions.Key words:packer;contact stress;finite -element method 封隔器是油田采油工艺中重要井下工具之一,它位于油管和套管之间。当封隔器胶筒承受轴向载荷时,封隔器胶筒将产生径向大变形,使胶筒与套管之间产生接触压力,藉此封隔环空,隔绝产层,以控制产(注)液,保护套管。因此,研究胶筒与套管内壁之间接触压力,这对研究封隔器胶筒的密封机理,研究轴向载荷、密封压力与接触压力之间的关系,优化高温封隔器的设计有重要的意义。因为封隔器胶筒属于大变形超弹问题,国内主要利用室内的模拟试验来研究,本文利用ANSYS 软件对高压封隔器胶筒与石油套管内壁接触压力大小和分布规律进行了计算研究。该软件由开始平台和处理器平台组成,软件分析工作可分成3个阶段,即,预处理阶段,定义求解所需的数据,用户可选择坐标系和单元类型,定义实常数和材料特性,生成实体模型并划分网络,控制节点和单元以及定义耦合和约束方程等;求解阶段,用于定义分析类型及选项、加载和求解;后处理阶段,在程序的这一部分,用户可很容易地获得求解 阶段的计算结果并对其进行运算,这些结果包括位移、应力、应变、温度和速度等,然后通过图形显示和数据列表输出评价分析结果。 1 基本理论与计算模型的建立 1.1 超弹基本理论 封隔器胶筒采用丁腈橡胶,泊松比为0.48,超弹材料,其弹性势能函数是一个应变或变形张量的标量函数,该标量函数对应变分量的导数就是相应 的应力分量,即[S ]=5W 5[E] ,式中,[S ]为第二皮奥 拉)克希霍夫应力张量;W 为单位体积的应变能函数;[E ]为拉格朗日应变张量,[E ]=([C]-I )/2,其中,I 为单位矩阵;[C ]为柯西)格林应变张量,[C]=[F]T #[F ],其中,[F ]为变形梯度张量,[F ]= 5x 5X ,x 为变形后节点位置矢量;X 为初始节点位置矢量。2002年第31卷 石油矿场机械 第5期第46页 OIL FIELD EQUIPMENT 2002,31(5):46~47
各型号封隔器使用说明书 一、DY245-150型封隔器 1、技术参数： 最大外径：150mm；座封压力：20MPa； 最大内径：36mm；解封力：40-60KN 丢手后通径：100mm；总长：1200mm； 工作压力：上压〈15MPa；下压〈10MPa 使用温度：350℃（高温） 2、结构： 封隔器采用水力座封，上提解封、丢手同时完成的结构。结构可分为座封、丢手、主体、解封四部分。座封部分主要是液动系统，可以产生足够的座封力。丢手部分由弹性爪、滑阀及支撑等部件组成，滑阀移动由销钉控制，剪断锁钉后滑阀将支撑件分开可保证准确的座封压力和足够的推动力，使丢手准确可靠。主体部分包括密封件、卡瓦、锥体及缩紧机构，密封件在350℃高温下长期使用密封可靠，卡瓦为单向卡瓦，锥体在上面解封容易，锁紧机构为双级锁紧，一级为单向锯齿牙块锁紧，由片状箍簧压紧，箍簧为耐高温材料制造，具有体积小、强度高、锁紧力大的特点；另一级为无级内卡瓦锁紧，可保证锥体只能单项移动，使封隔器能承受双向压差。解封部分由分瓣接头、解封打捞套组成，只有在下入专用工具才能解封，解封可以上提，也可以正转管柱来实现。 3、工作原理： 将管柱下到设计位置，投入钢球，用水泥车憋压，当压力达到一定值时，座封机构开始动作，推动密封件和锥体下移，紧锁机构锁紧，压力继续升高到23MPa，将滑阀销钉剪断，滑阀下移推出支撑部件，弹性爪失去支撑，同时管柱压力突然下降，上提管柱和封隔器丢手部分。 4、特点： 1) 可以承受上下压差； 2）能够承受较大的管柱负荷，遇阻时可承受较大的上提和下放吨位； 3）丢手简单可靠； 4）丢手后通径100mm，应用广范； 5）采用高温密封件在350℃及高温下长期工作。 5、用途： 1）用于管内防砂作悬挂器； 2）与其它封隔器一起使用可分层采油、分层注汽、调层，实现过泵工艺。 二、FXy445-114E可捞式压裂桥塞 1、技术参数： 最大刚体外径：114mm；座封压力：22+2MPa； 工作套管内径：121-124mm；解封力：70+10KN 丢手后通径：100mm；总长：1200mm； 工作压力：上压差70MPa；下压差35MPa 工作温度：<120℃联接扣型：上端2 7/8 TBG母扣 2、工作原理： 该工具把送封工具和封堵工具设计为一体。液压坐封，步进锁定，双向卡瓦，下具解封。 3、特点： 1）设有抗阻机构；
上海大华石化设备有限公司 基本用途及工作参数 封 隔 器 总 成 2009-05-20 发布 2009-05-20实施上海大华石化设备有限公司发布 批准：
一、用途 主要用于气井和油井的注水、堵水、酸化、压裂等工艺 施工。 二、基本结构 该封隔器主要由上接头、中心管、胶筒、活塞、液缸、 剪钉、剪钉座、下接头等组成。 三、工作原理 当流体从油管流入封隔器传压孔后，剪断剪钉，推动多 级活塞上行压缩胶筒，当油压高于套压10～15MPa时，封隔 器坐封，分隔措施层与保护层，当压力卸去后，胶筒在其自 身弹力及解封弹簧弹力作用下推动活塞下行即可收回解封。 四、主要技术参数 序号型号规格工作压力坐封压力最大外径适用通径总长工作温度适用套管 1 Y344-110 70MPa 2.5-5MPa ?110mm ?55mm 1845mm 120-150℃121-124mm 2 Y344-114 70MPa 2.5-5MPa ?114mm ?55mm 1845mm 120-150℃121-124mm 3 Y344-116 70MPa 2.5-5MPa ?116mm ?55mm 1845mm 120-150℃121-124mm 4 Y344-148 70MPa 2.5-5MPa ?148mm ?62mm 2010mm 120-150℃158-162mm
一、用途 该工具单独使用或与Y221/211（251型）联用，进 行分层试油，分层采油，分层卡水等作业，该工具的主 要优点在于结构简单，工具长度短，坐封可靠，操作特 别方便。 二、基本结构 该封隔器主要由上接头、顶胶环、密封胶筒、中心 管、顶胶环、密封接头、支承滑套等部件组成。 三、工作原理 将该工具支撑在井底或Y221/211上，下放管柱，加 压，剪断销钉，压缩胶筒，密封油套环空。需解封时， 直接上提管柱即可。 四、主要技术参数 序号型号规格工作压力坐封压力最大外径适用通径总长工作温度适用套管 1 Y111-9 2 35MPa 2.5-5MPa ?92mm ?55mm 626mm 120-150℃100-113mm 2 Y111-110 35MPa 2.5-5MPa ?110mm ?62mm 626mm 120-150℃121-124mm 3 Y111-11 4 35MPa 2.5-5MPa ?114mm ?62mm 626mm 120-150℃121-124mm 4 Y111-148 35MPa 2.5-5MPa ?148mm ?62mm 750mm 120-150℃158-162mm
摘要 为了满足油气井产品计量、矿场加工、储存和管道输送的需要，气、液混合物要进行气液分离。本文是某低温集气站中分离器的设计与计算，选用立式分离器与旋风式两种。立式分离器是重力式分离器的一种，其作用原理是利用生产介质和被分离物质的密度差来实现基本分离。旋风式分离器的分离原理是由于气、液质量不同，两相在分离器筒内所产生的离心力不同，液滴被抛向筒壁聚集成较大液滴，在重力作用下沿筒壁向下流动，从而完成气液两相分离。分离器的尺寸设计根据气液混合物的压力﹑温度以及混合物本身的性质计算确定。最后确定分离器的直径、高度、进出口直径。 关键词：立式两相分离器旋风式分离器直径高度进出口直径 广安1#低温集气站的基本资料： 出站压力：6MPa 天然气露点：5C <-?
气体组成（%）：C 1=85.33 C 2=2.2 C 3=1.7 C 4=1.56 C 5 =1.23 C 6=0.9 H 2S=6.3 CO 2=0.78 凝析油含量：320/g m 0.78l S = 1. 压缩因子的计算 ① 天然气的相对分子质量 ∑=iMi M ? 式中 M ——天然气的相对分子质量； i ?——组分i 的体积分数； Mi ——组分i 的相对分子质量。 则计算得， M=20.1104 ② 天然气的相对密度 天然气的相对密度用S 表示，则有： S= 空 天 M M 式中 M 天、M 空分别为天然气的相对分子质量。 已知：M 空=28.97 所以，天然气相对密度S= 空 天 M M =20.1104/28.97=0.694 ③ 天然气的拟临界参数和拟对比参数 对于凝析气藏气： 当 0.7S < 时，拟临界参数： 4.7780.248106.1152.21pc pc P S T S =-=+ 计算得，
1.4.4 油田用封隔器的通用技术条件 1）名词及术语 （1）封隔件——直接起封隔井内工作管柱与井壁环形空间作用的封隔器部件。 （2）坐封——按给定的方法和载荷，使封隔件始终处于工作状态。 （3）解封——按给定的方法和载荷，解除隔件的工作状态。 （4）稳压——在不补充压力和不改变工作条件的情况下，将已建立起的流体压力，保持在规定的范围内。 （5）坐封载荷——封隔器坐封时，所需的外加载荷。 （6）解封载荷——封隔器解封时，所需的外加载荷。 （7）换向疲劳——封隔器坐封后，改变工作压差方向的次数。 2）封隔器的基本参数 （1）工作压力 工作压力数值应从以下给出的系列中选取。单位/MPa。 压力 0.7 1.0 1.5 2.0 2.5 3.5 5.0 7.0 10.0 （2）工作温度 工作温度数值应从以下给出的系列中选取。单位/℃ 温度 55 70 80 90 120 150 180 300 370 （3）刚体最大外径 刚体最大外径数值优先从以下给出的系列中选取。单位/mm 最大外径 90 95 100 105 115 120 135 140 144 148 152 165 185 （4）刚体内通径 刚体内通径数值优先从以下给出的系列中选取。单位/mm 刚体内通径 38 40 46 50 55 62 76 85 95 100 105
1 强度校核 1.1 内中心管壁厚的校核计算 内中心管材料选用20CrMo 钢，其许用应力为[σ]=600MPa ，设计壁厚t ＝5mm 。如图1.1所示，内中心管在力的作用下处于空间应力状态，有： ()() ()() ?? ? ? ???--+--=-----=2222202 20222222202 2022r a b a b P P a b P b P a r a b a b P P a b P b P a i i i i r θσσ 由于此内中心管只受到内压而无外压，这时在上述公式中，令P 0＝0，得到应力计算公式： ???? ??? ???? ??+-=???? ??---=1122 222222 2 2 r b a b a P r b a b a P i i r θσσ 上式表明，σr 恒为压应力，而σθ恒为拉应力，沿筒壁厚度，σr 和σθ的变化情况如图1.2所示： 在筒壁的侧面处，r ＝a ，两者同时达到极值，因为两者同为主应力，故可记为：σθ＝σ1，σr ＝σ3。根据最大剪应力理论，塑性条件和强度条件分别为： s σσσ=-31 []σσσ≤-31 式中σs 为材料的屈服极限，以σr 和σθ代替σ3和σ1，并令r ＝a ，则化为： s i a b b P σ=-2 22 02 []σ≤-2 22 02a b b P i 式中 0i P 是筒壁内侧面处开始出现塑形变形时的内压力。 此内中心管内径d ＝40mm ，外径D ＝50mm ，P i ＝19MPa ，即a ＝20mm ，b ＝25mm ，在中心管内壁上σθ及σr 同为最大值，于是计算出第三强度理论的相当 图1.1 内中心管空间应力状态 图1.2 应力分布图
重庆科技学院 《油气集输工程》 课程设计报告 学院:石油与天然气工程学院专业班级: 学生姓名:学号: 设计地点（单位）重庆科技学院石油科技大楼 设计题目:某低温集气站的工艺设计 ——分离器设计计算（两相及旋风式）完成日期: 年月日 指导教师评语: 成绩（五级记分制）: 指导教师（签字）:
摘要 天然气是清洁、高效、方便的能源。天然气按在地下存在的相态可分为游离态、溶解态、吸附态和固态水合物。只有游离态的天然气经聚集形成天然气藏，才可开发利用。它的使用在发展世界经济和提高环境质量中起着重要作用。因此，天然气在国民经济中占据重要地位。天然气也同原油一样埋藏在地下封闭的地质构造之中，有些和原油储藏在同一层位，有些单独存在。对于和原油储藏在同一层位的天然气，会伴随原油一起开采出来。天然气分别通过开采、处理、集输、配气等工艺输送到用户，每一环节都是不可或缺的一部分。天然气是从气井采出时均含有液体（水和液烃）和固体物质。这将对集输管线和设备产生了极大的磨蚀危害，且可能堵塞管道和仪表管线及设备等，因而影响集输系统的运行。气田集输的目的就是收集天然气和用机械方法尽可能除去天然气中所罕有的液体和固体物质。本文主要讲述天然气的集输工艺中的低温集输工艺中的分离器的工艺计算。 本次课程设计我们组的课程任务是——某低温集气站的工艺设计。每一组中又分为了若干个小组，我所在小组的任务是——低温集气站分离器计算。在设计之前要查低温两相分离器设计的相应规范，以及注意事项，通过给的数据资料，确定在设计过程中需要使用公式，查询图表。然后计算出天然气、液烃的密度，天然气的温度、压缩因子、粘度、阻力系数、颗粒沉降速度，卧式、立式两相分离器的直径，进出管口直径，以及高度和长度。把设计的结果与同组的其他设备连接起来，组成一个完整的工艺流程。关键字：低温立式分离器压缩因子
（Y221）封隔器 Y221封隔器是一种大通径、可封隔双向压力的悬挂式封隔器。设计用作地层测试、酸化、注水泥塞井作业，大通径使在只有较小的压降下泵过大量流体，并可通过过油管射孔枪。因此RTTS封隔器在一次下井中可完成各种功能作业。 宝鸡盟泰石油机械有限公司生产的RTTS封隔器外径有9_5/8＂、7_5/8＂、7＂、5_1/2＂、5＂，可适合不同规格的套管的需要。 一、结构特点: RTTS封隔器主要由J形槽换位机构、机械卡瓦、封隔胶筒和液压锚定机构组成。当井下地层压力大于液柱压力时,封隔器液压锚伸出卡在套管壁上，可防止封隔器下部压力过大时推动封隔器使工具推出井眼或失封。其次还配有摩擦块和自动J形槽套结构。解封前，先使封隔器上下压力平衡，然后上提直接解封。 二、规格及技术参数
三、工作原理 通常RTTS封隔器的工作程序如下: 1、下井之前将封隔器悬挂起来,将摩擦块套筒上下动作数次,检查机械卡瓦是否动作灵活。 2、当准备下井时，封隔器J形槽置于锁定位置,即凸耳位于J形槽的钩尖位置,卡瓦处于收缩状态。 3、下井过程中,若有遇阻，应立即上提管柱； 4、当工具到达测试位置准备操作时,先将工具下放到稍低于坐封位置,然后将工具提到坐封位置。 5、右旋管柱若干圈,保证在井下工具仅需转动1/4圈即可。 管柱保持右旋扭矩,下放管柱重量,直到封隔器机械卡瓦开始承受管柱重量为止。 继续下放管柱，直到封隔器上承受希望的坐封重量,工具处于工作状态。 6、测试结束,解封封隔器时,首先平衡封隔器上下的压力（若与常闭阀配合，则先投入相应的球，油管内打压，打开常闭阀，平衡封隔器上下压力），然后上提管柱解封。 四、保养与调试 ①每次作业后,都应将工具完全拆开、清洗.用肉眼检查所有的密封面和接头丝扣是否有损坏.已发现所有有损坏了的部件都应更换。 ②按图纸组装,堵死两端,试内压35MPa,保压3min,应无渗漏与
过滤器常用计算公式 缠丝管过水面积计算公式： P:缠丝面孔隙率 d 1：垫筋宽度或直径（mm ） d 2：缠丝直径或宽度（mm ） m 1：垫筋中心距离（mm ） m 2：缠丝中心距离（mm ） 石英砂滤料水头损失： 2014m 11h H ））（γ γ（--= γ1：滤料的相对密度（石英砂为） γ：水的相对密度 m 0：滤料膨胀前的孔隙率（石英砂为） H 2：滤层膨胀前厚度（m ） 滤料高度为直筒高度的2/3；筒体高度=膨胀高度+填料高度 膨胀率：单层石英砂：45%；双层滤料：50%；三层滤料：55% 清洁滤层水头损失： V l d m m g h 02030200)1()1(180φν-= )1)(1(2211m d m d P --=
ν：运动粘滞系数（cm 2/S ）（） g ：水的重力加速度（981cm/s 2） m 0：滤料孔隙率（ ） d 0：与滤料体积相同的球体直径（cm ） l 0：滤层深度（cm ） v ：滤速（cm/s ） φ：滤料球度系数（） 过滤器反冲洗强度计算： 单位时间单位滤池面积通过的反冲洗水量称为反冲洗强度q ，通常用L/（）表示，其值与滤料粒径水温孔隙率和要求的膨胀率有关，可用下式进行计算，也可以用试验方法确定。 ）（） ε（）（）ε（μs .m /11e e 100254.0077.1231054.0131L d q c +++= d c :滤料当量直径(cm) μ：水的动力粘度，g/ ε0:干净滤层的孔隙率 根据经验，过滤一般的悬浮物时，要求q 约为12-15L/（）之间，如果过滤油质悬浮物，则要求q 增大至20L/（）或更大。 反洗强度测定： ）冲洗时间（）滤池面积（）冲洗水量（s m 2?=L w
空调气液分离器的设计与使用 一、工作原理 二、气液分离器的作用 三、气液分离器的安装位置 四、气液分离器的容积设计 五、气液分离器回油孔的设计 六、气液分离器均压孔的设计 七、气液分离器评价试验步骤和判定标准 八、气液分离器的图纸 九、气液分离器设计和使用的雷区 十、气液分离器的选型对照表 十一、气液分离器错误的安装引起的故障(案例)
一、工作原理 饱和气体在降温或者加压过程中，一部分可凝气体组分会形成小液滴·随气体一起流动。 气液分离器就是处理含有少量凝液的气体，实现凝液回收或者气相净化。 其结构一般就是一个压力容器，内部有相关进气构件、液滴捕集构件。 一般气体由上部出口，液相由下部收集。 气液分离罐是利用丝网除沫，或折流挡板之类的内部构件，将气体中夹带的液体进一步凝结，排放，以去除液体的效果。 基本原理是利用气液比重不同，在一个突然扩大的容器中，流速降低后，在主流体转向的过程中，气相中细微的液滴下沉而与气体分离，或利用旋风分离器，气相中细微的液滴被进口高速气流甩到器壁上，碰撞后失去动能而与转向气体分离。 下图是空调使用的气液分离器
二、气液分离器的作用 1. 把从蒸发器返回到压缩机的冷媒分离成气体和液体，仅使气体回到压缩机，从而避免液态制冷剂进入压缩机破坏润滑或者损坏涡旋盘。（以防止压缩机液击。） 2. 使气液分离器中的润滑油回到压缩机，它可以暂时储存多余的制冷剂液体，并且也防止了多余制冷剂流到压缩机曲轴箱造成油的稀释。因为在分离过程中，冷冻油也会被分离出来并积存在底部，所以在气液分离器出口管和底部会有一个油孔，保证冷冻油可以回到压缩，从而避免压缩机缺油。 注：①如果能保证蒸发器出口的冷媒总是气体的状态，也可以取消气液分离器。 ②原则上讲，所有的热泵产品都应该增加气液分离器，单冷机型视情况决定，一般建议使用。 3. 一般情况下12000W制冷量（5匹及以上的空调）需要气液分离器，而涡旋压缩机本身不带储液罐，则另外要增加气液分离器，旋转式压缩机本身就带有储液罐。 旋转式压缩机涡旋压缩机
机械过滤池的设计 设计参数 设计水量Qmax=3825 m 3/h =91800m 3/d 采用数据：滤速v=14m/h,冲洗强度q=15L/(s ?m 2),冲洗时间为6min 机械过滤池的设计计算 (1) 滤池面积及尺寸：滤池工作时间为24h ，冲洗周期为12h ， 实际工作时间T=h 8.2312241.024=?- 滤池面积为,F=Q/vT=91800/14?23.8=275.5 m 2 采用4个池子，单行排列 f=F/N=275.5/4=68.9m 2 分成4个半径为5m1的圆柱形构筑物 校核强制滤速,v'=Nv/(N-1)=18.7m/h (2) 滤池高度： 支撑层高度： H1=0.45m 滤料层高度： H2=0.7m 砂面上水深： H3=1.7m 保护高度： H4=0.3m 总高度： H=3.15m （3）配水系统 1.配水干管流量： qg=fq=78.5×15=1178L/s 干管长度：10m 断面尺寸：850mm ×850mm 采用管径dg= 1000 mm,始端流速1.453m/s 2.支管： 支管中心距离：采用 ，m 25.0a j =5 支管长度： 每池支管数：根480.25 62a 2n j =?=?=L nj=D/a=2×8.5/0.25=68 m/s 6.1mm 75L/s 04.784/336n q q j g j ，流速，管径每根支管入口流量：==
每根支管入口流量：qj=qg/nj=805.76/68=11.85L/s,管径150mm,流速v=0.67m/s 3.孔眼布置： 支管孔眼总面积占滤池总面积的0.25% 孔眼总面积：2k m m 6000024%25.0Kf F =?== 孔眼总面积 Fk=Kf=0.25%×50.36=125900mm 2 采用孔眼直径m m 9d k = 每格孔眼面积：22 k mm 6.634d f ==π fk=πdk 2/4=63.6mm 2 孔眼总数9446 .6360000f F N k k k === Nk=Fk/fk=125900/63.6=1979 每根支管空眼数：个2048/944n n j k k ===N 支管孔眼布置成两排，与垂线成45度夹角向下交错排列， 每根支管长度：m 7.16.042 1d 21l g j =-=-=）（）（B 每排孔眼中心数距：17.020 5.07.1n 21l a k j k =?=?= 4.孔眼水头损失： 支管壁厚采用：mm 5=δ 流量系数：68.0=μ 水头损失：h m 5.3K 101g 21h 2k ==）（μ 5.复算配水系统： 管长度与直径之比不大于 60，则6023075 .07.1d l j j <== lmax/dj=4250/150=28.3<60 孔眼总面积与支管总横面积之比小于0.5，则
封隔器设计计算
1.4.4 油田用封隔器的通用技术条件 1）名词及术语 （1）封隔件——直接起封隔井内工作管柱与井壁环形空间作用的封隔器部件。 （2）坐封——按给定的方法和载荷，使封隔件始终处于工作状态。 （3）解封——按给定的方法和载荷，解除隔件的工作状态。 （4）稳压——在不补充压力和不改变工作条件的情况下，将已建立起的流体压力，保持在规定的范围内。 （5）坐封载荷——封隔器坐封时，所需的外加载荷。 （6）解封载荷——封隔器解封时，所需的外加载荷。 （7）换向疲劳——封隔器坐封后，改变工作压差方向的次数。 2）封隔器的基本参数 （1）工作压力 工作压力数值应从以下给出的系列中选取。单位/MPa。 压力 0.7 1.0 1.5 2.0 2.5 3.5 5.0 7.0 10.0 （2）工作温度 工作温度数值应从以下给出的系列中选取。单位/℃ 温度 55 70 80 90 120 150 180 300 370 （3）刚体最大外径 刚体最大外径数值优先从以下给出的系列中选取。单位/mm 最大外径 90 95 100 105 115 120 135 140 144 148 152 165 185 （4）刚体内通径 刚体内通径数值优先从以下给出的系列中选取。单位/mm 刚体内通径 38 40 46 50 55 62 76 85 95 100 105
1 强度校核 1.1 内中心管壁厚的校核计算 内中心管材料选用20CrMo 钢，其许用应力为[σ]=600MPa ，设计壁厚t ＝5mm 。如图1.1所示，内中心管在力的作用下处于空间应力状态，有： ()() ()() ?? ? ? ???--+--=-----=2222202 20222222202 2022r a b a b P P a b P b P a r a b a b P P a b P b P a i i i i r θσσ 由于此内中心管只受到内压而无外压，这时在上述公式中，令P 0＝0，得到应力计算公式： ???? ??? ???? ??+-=???? ??---=1122 222222 2 2 r b a b a P r b a b a P i i r θσσ 上式表明，σr 恒为压应力，而σθ恒为拉应力，沿筒壁厚度，σr 和σθ的变化情况如图1.2所示： 在筒壁的侧面处，r ＝a ，两者同时达到极值，因为两者同为主应力，故可记为：σθ＝σ1，σr ＝σ3。根据最大剪应力理论，塑性条件和强度条件分别为： s σσσ=-31 []σσσ≤-31 式中σs 为材料的屈服极限，以σr 和σθ代替σ3和σ1，并令r ＝a ，则化为： s i a b b P σ=-2 22 02 []σ≤-2 22 02a b b P i 式中 0i P 是筒壁内侧面处开始出现塑形变形时的内压力。 此内中心管内径d ＝40mm ，外径D ＝50mm ，P i ＝19MPa ，即a ＝20mm ，b 图 1.1 内中心管 图 1.2 应
RTTS封隔器 RTTS封隔器是一种大通径、可封隔双向压力的悬挂式封隔器。设计用作地层测试、酸化、注水泥塞井作业，大通径使在只有较小的压降下泵过大量流体，并可通过过油管射孔枪。因此RTTS封隔器在一次下井中可完成各种功能作业。 我公司常用的RTTS封隔器外径有9_5/8＂、7_5/8＂、7＂、5_1/2＂、5＂，可适合不同规格的套管的需要。 一、结构特点: RTTS封隔器主要由J形槽换位机构、机械卡瓦、封隔胶筒和液压锚定机构组成。当井下地层压力大于液柱压力时,封隔器液压锚伸出卡在套管壁上，可防止封隔器下部压力过大时推动封隔器使工具推出井眼或失封。其次还配有摩擦块和自动J形槽套结构。解封前，先使封隔器上下压力平衡，然后上提直接解封。
二、规格及技术参数 三、工作原理 通常RTTS封隔器的工作程序如下: 1、下井之前将封隔器悬挂起来,将摩擦块套筒上下动作数次,检查机械卡瓦是否动作灵活。 2、当准备下井时，封隔器J形槽置于锁定位置,即凸耳位于J形槽的钩尖位置,卡瓦处于收缩状态。 3、下井过程中,若有遇阻，应立即上提管柱； 4、当工具到达测试位置准备操作时,先将工具下放到稍低于坐封位置,然后将工具提到坐封位置。 5、右旋管柱若干圈,保证在井下工具仅需转动1/4圈即可。 管柱保持右旋扭矩,下放管柱重量,直到封隔器机械卡瓦开始承受管柱重量为止。 继续下放管柱，直到封隔器上承受希望的坐封重量,工具处于工作状态。
6、测试结束,解封封隔器时,首先平衡封隔器上下的压力（若与常闭阀配合，则先投入相应的球，油管内打压，打开常闭阀，平衡封隔器上下压力），然后上提管柱解封。 四、保养与调试 ①每次作业后,都应将工具完全拆开、清洗.用肉眼检查所有的密封面和接头丝扣是否有损坏.已发现所有有损坏了的部件都应更换。 ②按图纸组装,堵死两端,试内压35MPa,保压3min,应无渗漏与降压现象。 ③下井前将封隔器支起,用手将摩擦块套筒上下动作次数,检查机械卡瓦是否动作灵活。如不灵活需修理灵活为止。